某住宅高层建筑抗震专项审查送审资料

1、某住宅高层建筑抗震专项审查送审资料一、工程概况：江苏省太仓市高层住宅，平面开设大洞二、设计依据及抗震设防标准： 2009 年三、地址概况：略四、基础设计：本工程桩基设计等级为乙级。基础埋深按房屋高度的 1/18 控制。对于局部地下室花园， 控制其长度不超过建筑总边长的 50%，并在每开间之 间设置垂直方向的肋墙，增强其侧向刚度和水平力的传递。上部设抗震缝两单元，地下室按整体设计，并将中间北侧凹口部位在地下室 补齐，增加长向整体弯曲刚度， 避免两单元因相向沉降造成在地震力作用下抗震 缝顶部出现碰撞。基础形式采用桩基础， 桩暂采用目前市场上较为便宜的预应力混凝土空心方 桩，排桩以轴线布桩为原则，桩

2、距按不小于3.5d（d 为桩边长 ）控制，局部桩距小于 3.5d 时，要求施工采取先引孔措施。本场地可选作桩基础持力层的土层有 4-1 层粉质粘土、 4-2 层粉土、 5-1 层粉 质粘土、 5-2层粉土、 6层粉砂夹粉土、 7层粉土、 8层粉砂夹粉土；由于 4-1层、 4-2 层土埋深较小，采用其作为桩基础持力层时无法获得较高的单桩承载力，本 设计不考虑其作为高层住宅桩基持力层； 7 层、8 层土埋深较大，采用其作为桩 基础持力层时需穿越强度较高的 6 层土（ 10.16MPa<Ps<12.45MPa） ,沉桩将较为 困难，故也考虑其作为本工程的桩基持力层。对于 21 层高层，经

3、试排桩，选用 5-2 层作为桩基持力层，采用边长为 350 桩，桩长约28m,试算沉降值约60mm； 33层高层，经试排桩，选用 6层土作为 桩基持力层，采用边长为400桩，桩长约29m，试算沉降值约65mm.。以6层土为持力层桩，因持力层 Ps值较大，桩尖采用锥形钢桩尖，为闭口 桩，桩入持力层深度控制不小于1.5d（d为桩边长）：以5-1层土、5-2层土为持力 层桩，不用桩尖，为敞口桩，桩入持力层深度控制不小于 5d。在轴线布桩的前提下，21层基础底板厚取600mm； 33层取800mm；底板厚 度的选择基于两方面考虑： 水浮力作用和剪力墙墙肢重心与其下桩中心的局部偏 心受力。本工程设计高层

4、住宅部分地下室建筑层高 2.80m （埋深较大者做隔层板），地 下室外墙在水土压力作用下内力不大，考虑地下室防水，外墙厚取为250mm。高层住宅与高层间的两层地下汽车库埋深相差较大，本设计暂不做特殊处 理，但要求基础施工或基坑围护设计必须采取有效可靠措施。本设计对尚无地勘资料的号房， 暂参考相对较近号房的土层资料作为设计依 据。待补勘资料提供后，再进行校对设计。五、建筑结构布置与超限情况：高层住宅结构形式均采用剪力墙结构体系。6 9#房、17#房为两单元板式建筑，两单元联体平面呈腰鼓形，属平面凹凸 不规则， 经与建筑协商， 决定在两单元之间设置抗震缝， 将两单元分割成两个独 立的抗震单体。地下

5、室联体，地下室顶板一定程度上为上部结构的事实嵌固端， 板厚取 180mm。10#房为一单元点式建筑，考虑到其为 33 层，地下室顶板厚度仍取 180mm。 单元体结构平面存在凹进一侧尺寸大于相应投影方向总尺寸 30%的情况，也 属平面凹凸不规则，结构设计考虑或在凹口端部布 2.0m板带（有边梁），或在凹 口根部加板，使结构平面成凹凸规则平面，并获建筑同意。建筑平面跃层，特别是单双层复式单体，隔层平面开大洞，属平面不规则类 型中楼板局部不连续； 地震剪力在平面内传力比较复杂， 两单元联体平面在中间 设抗震缝也有基于该方面因素的考虑。 结构设计时， 在概念上控制结构的扭转效 应，尽量增大结构的抗扭

6、转刚度， 同时尽量减小结构的平动刚度， 使结构成扭转 规则单体； 计算上在平面开大洞位置沿全楼高度和平面横向设贯通弹性板带，并计算弹性板内力；尽量接近现有程序在计算模型上的假定。综上， 69#房、 10#房、17#房现仅存平面不规则类型中楼板局部不连续。结构分析时采用SATWE和PMSAP两个软件进行计算。六、结构计算分析（附计算书 ）：1、振型分解反应谱法主要计算结果（1）振型分解反应谱法计算得到的前 6阶模态的振动周期结果分别列表于表 6.1、表 6.3、表 6.5。（2）振型分解反应谱法计算得到的结构最大响应位移结果及基底剪重比、有效质量系数分别列于表6.2、表6.4、表6.6。表6.1

7、69#房结构动力特性程序振型号周期（s）转角（°）平动系数（X+Y）扭转系数扭转周期比11.3863.00.98+0.000.0121.26392.80.00+1.000.00SATWE30.965158.80.02+0.000.980.69640.4100.70.99+0.000.0150.33890.10.00+0.980.0260.277118.40.02+0.020.9611.42360.98+0.010.0121.31795.60.01+0.980.01PMSAP31.06288.70.02+0.010.970.74640.43230.99+0.000.0050.36192

8、.40.00+0.970.0360.30389.40.02+0.030.95表6.2 69#房最大响应位移及基底剪重比、有效质量系数计算程序SATWEPMSAP双向地震偶然偏心双向地震偶然偏心结构总质量（T）10144.410146.7最大层间位移角X向1/19361/18401/18821/1886丫向1/21861/19421/20371/2062平面位移比X向1.131.181.101.08丫向1.171.351.161.15基底剪重比X向2.89%2.65%丫向3.07%2.77%有效质量系数X向97.39%91.47%丫向95.89%91.09%注：1、SATWE计算X向底层层间位移

9、1/4136, Y向底层层间位移1/6545;2、PMSAP计算X向底层层间位移1/4431 , Y向底层层间位移1/6654;表6.3 10#房结构动力特性程序振型号周期（s）转角（°）平动系数（X+Y）扭转系数扭转 周期比SATWE13.1410.861.00+0.000.000.58922.66290.900.00+1.000.0031.8504.060.01+0.000.9940.9170.081.00+0.000.0050.70790.130.00+1.000.0060.55114.940.01+0.000.99PMSAP13.1081.31.00+0.000.000.60

10、422.68291.30.00+1.000.0031.87789.40.01+0.000.9940.9330.30.99+0.000.0150.71690.40.00+1.000.0060.56589.20.01+0.000.99表6.4 10#房最大响应位移及基底剪重比、有效质量系数计算程序SATWEPMSAP双向地震偶然偏心双向地震偶然偏心结构总质量（T）18966.119010.8最大层间位移角X向1/10921/10481/11251/1067丫向1/14431/13131/14651/1297平面位移比X向1.061.101.101.10丫向1.081.231.101.16X向1.6

11、1%1.60%基底剪重比丫向1.83%1.83%有效质量系数X向97.47%94.5%丫向95.06%92.3%注：1、SATWE计算X向底层位移1/3695 , Y向底层位移1/6128;2、PMSAP计算X向底层位移1/3766, Y向底层位移1/6449;表6.5 17#房结构动力特性程序振型号周期（s）转角（°）平动系数（X+Y）扭转系数扭转 周期比SATWE12.42855.70.31+0.680.000.668822.363145.90.68+0.320.0131.624173.50.01+0.000.9940.7223.80.99+0.000.0150.61993.70

12、.00+0.990.0060.484158.70.01+0.000.99PMSAP12.49263.40.20+0.801.000.680522.421-26.70.80+0.201.0031.69687.70.01+0.000.0140.7554.80.99+0.011.0050.65394.80.01+0.991.0060.52487.80.01+0.000.01表6.6 17#房最大响应位移及基底剪重比、有效质量系数计算程序SATWEPMSAP双向地震偶然偏心双向地震偶然偏心结构总质量（T）1628816292最大层间位移角X向1/15651/15031/16421/1534丫向1/15

13、901/14681/16001/1426平面位移比X向1.091.141.071.09丫向1.061.251.011.17X向1.88%1.87%基底剪重比丫向2.04 %2.02%有效质量系数X向97.25%92.90%丫向96.17%93.75%注：1、SATWE计算X向底层位移1/4018，Y向底层位移1/6956 ；2、计算结果分析：（1）两个程序计算得到的第 1 阶、第 2 阶模态均为平动，扭转模态为第 3 阶。扭转周期比满足规范JGJ3-2002第435条要求，有效质量系数满 足程序 SATWE 振型数取值合理性判断要求。（2）层间位移角及平面位移比均满足规范 JGJ3-2002第435条和第463 条要求，地震作用下的剪重比在正