某地区业务管理与管理知识技术方案

1、脚手架施工方案-、工程概况序号项目内容1工程名称淅川县公安局业务技术用房及综合用房2工程地址淅川县新区政府北路以南，楚都路以北，政府西路以东3建设单位淅川县公安局4设计单位河南省建设工程设计有限公司5监理单位淅川县工程建设监理有限公司6监督单位淅川县工程质量监督站7施工单位河南省建设集团有限公司8基本情况日期质量目标548天合格结构形式框架结构层数地下两层，地上14层9工程概况地下 1 层 5.35m, 一层 3.9m ,层咼三层以上3.9m ,总高度63m。、编制依据1. 业主提供的施工图、设计文件；2. 建设施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JG130-2001 ；5. 建筑施工安全检查标准

2、 JG59-99 ；6. 钢管脚手架扣件 GB15831-2006 ；7. 钢结构设计规范 GB50017 ；8. 建筑施工高空作业操作技术规程 JGJ80-91 ；9. 建筑施工手册缩印本第 4 版 （ 2003.9 ） ；10. 简明施工计算手册 （1999.7 ）；11. 实用建筑施工安全手册 （1999.7 ）。三、施工部署本工程主体高度 63m ，结合本工程结构形式，实际施工特点，建筑四周搭设悬挑式全 封闭的扣件式双排钢管脚手架，搭设总高度 44.45m 。三层以下采用落地式钢管双排架， 上部从五层和十一层建筑悬挑。此架为一架三用，既用于结构施工和装修施工，同时作安 全防护。要求架体

3、高出操作面 1.5m 以上。根据文明施工的安全要求，外架均随主体结构 进度同步或超前搭设。悬挑架均采用 16 号工字钢做挑梁进行悬挑，工字钢外挑长度为 1.5m 。四、材料要求钢管脚手架的立杆，大横杆、小横杆、斜杆采用钢管外径为 48 mm,壁厚3.5 mm,用于 小横杆的钢管长度为1.21.5m为宜，以适应脚手架的宽度。用于钢管连接的有直角扣件（十字扣） 、旋转扣和对接扣。 底座：钢管脚手架的底座用于承受脚手架,立杆传递上部荷载,本工程悬挑架的底座采用 16 工字钢悬挑。1. 钢管采用外径为48 m壁厚3.5 m的焊接钢管。材质符合普通碳素结构钢技术条件(GB700-88 )中的A3钢的技术

4、条件，管材符合直径5-152伽电焊钢管(YB242-63 ) 中的甲类软钢管。低压流体输送用焊接钢管 GB3092-82K 普通钢管的规定。对购进的钢管先除锈， 内壁擦涂两道防锈漆， 外壁涂桔黄色防锈漆。 有严重锈蚀、 弯曲、 压偏损伤及裂纹者挑出。2. 扣件要符合 GJ22-85 钢管脚手架规定，材质应符合 GB078-67 可锻铸铁分类及技术 条件中的技术条件。3. 脚手板采用宽厚300 mmX 50 mm厚木板，材质不低于国家的II等杉木和松木板，两端使用1014 号镀锌钢丝捆紧。4. 安全网采用绿色 2000 目密安全网，其性能要符合国家规定和冲韧试验规定，并应取得地方 安全部门的许可

5、。五、结构要求1 、落地式钢管双排架及悬挑脚手架的立杆纵距 1.5m ，内外立杆横向间距为 1.05m ， 内立杆离墙 0.30m ，横杆间距为 0.9m ，步距为 1.8m ，外侧均设 45 度或 60 度剪刀撑， 小横杆间距同立杆。2、 相邻立杆的接头位置应错开布置在不同的步距内， 与相近大横杆的距离不大于步 距的三分之一，立杆与大横杆必须用直角扣件扣紧，不得隔步设置或遗漏，立杆的垂直偏 差，不大于架高 1/300 ，上下横杆的接长部位应错开布置在不同的立杆纵距中，与相邻 的距离不大于纵距的三分之一。同一排大横杆的水平偏差不大于该片脚手架总长度的1/250且不大于5 cm。相邻步架的大横杆

6、应错开布置在立杆的里侧和外侧，以减小立杆偏心受力的情况。3、小横杆贴近立杆布置，搭于大横杆之上并用直角扣件扣紧，在相邻立杆之间根据 需要加设 1 根或 2 根，在任何情况下，均不得拆除作为基本构架的小横杆4、剪刀撑：沿脚手架两端和转角处起。每 7-9 根立杆设一道剪刀撑，剪刀撑应连系34立杆，斜杆与地面夹角45。60。剪刀撑应沿架体高度和长度方向连续布置，形 成网状。在相邻两排剪刀撑之间，每隔 1015m高加设一组长剪刀撑（横向剪刀撑）。剪 刀撑的斜杆除两端用旋转扣件与脚手架的立杆或大横杆扣紧外， 在其中间应增加 24个扣 结点。5、连墙件：分为刚性连墙件和柔性连墙件。 刚性连墙件在梁上预埋短

7、钢管，浇过砼后用水平短钢管与外架子连接固定。竖向距离3.9m 设一道，水平距离 4.5m 设一道； 柔性连墙件采用单拉式，即只设置仅抵抗拉力作用的拉绳。在浇筑上层梁板砼前，在梁板内预埋2 0钢筋吊环，采用16钢丝绳一端与梁板 内预埋2 0钢筋吊环连接固定，另一端与脚手架的立杆或纵向平杆拉结固定，且钢丝绳两 端至少用 3 个 U 型卡固定，钢丝绳回弯部分的自由端要上一个防滑卡。6、护栏和挡角板：在铺脚手板的操作层上必须设 2 道护栏和挡脚板。栏杆高度为 0.8 1.2m，挡脚板加设一道低栏杆（距脚手板面 0.3m ）代替或用15 cm的高木板固定在 外管架上。六、搭设要点1. 下部双排钢管脚手架

8、搭设：1 ）地基处理 必须架设底座和进行安放垫木（板）并对地基做好夯实处理。2 ） 铺放垫木（板）和安放底座垫木（板）必须铺放平稳，不得悬空，安放底座时应拉线和拉尺，按规定间距尺寸摆 放后加以固定。3） 杆件搭设F部双排脚手架搭设顺序：摆放扫地杆（距地面150 ）-逐根树立立杆，随即与扫地杆扣紧T装扫地小横杆并与立杆或扫地杆扣紧一安第一步大横杆（与各立杆扣紧）一安第 一步小横杆一安第二步大横杆和第二步小横杆一加设临时斜撑杆（上端与第二步大横杆扣 紧，再装设两道连墙杆可拆除）7第三、四步大横杆和小横杆T连墙体T加设剪刀撑T铺 脚手板。靠近立杆的小横杆可紧固于立杆上，小横杆靠墙的一端应离开面20

9、cm。2. 上部悬挑脚手架的搭设1）上部悬挑脚手架搭设顺序：预埋“ U ”字型扣环一摆放悬挑杆（穿在楼层梁板内预埋 的“U”字型扣环内）安底层大横杆7逐根树立立杆，随即与底层大横杆扣紧一装底层小 横杆并与立杆或底层大横杆扣紧7安第一步大横杆（与各立杆扣紧）7安第一步小横杆7 安第二步大横杆和第二步小横杆7安第二步或第三步立杆7安第三、四步大横杆和小横杆 7连墙件7加设剪刀撑7铺脚手板。2）悬挑架搭设方法：（ 1 ）本工程外架拟采用六层一悬挑，按以上悬挑架方案重复向上施工。其施工方法为在16 #工字钢悬挑部位的端部间距1.05mm 焊2根短钢筋C 20150伽）。（2） 在五和一层高位置，沿建筑

10、物周边每隔 1.5m的距离于楼面水平位置预埋2 0的 “U”字型扣环固定工字钢，扣环锚入楼板内的长度要满足钢筋的锚固长度， 扣环露出混凝土板 20 m。（3） 摆放悬挑梁（穿在楼面梁板内预埋的“ U ”字型扣环内），悬挑梁（16 #工字钢），纵 向间距 1.5m ，外挑 1.5m ，靠内侧加大木楔子固定紧， 靠外侧在梁内预埋 48 钢管与工字 钢上焊接的 48 钢管用扣件锁定。（ 4）安底层大横杆，大横杆步距 1.8m ，水平宽度 0.9m 。（5）逐根树立立杆，随即与底层大横杆扣紧，立杆纵距1.5m，横距1.05m，小横杆间距1.5m ，内立杆距墙 0.3m ，水平横杆（小横杆）里端距墙 0

11、.2m 。为了增强架体的稳定性 且不影响后期的外墙装饰。（ 6）装底层小横杆并与立杆或底层大横杆扣紧。（7 ）安第一步大横杆（与各立杆扣紧）f安第一步小横杆f安第二步大横杆和第二步小横 杆一安第二步或第三步立杆一安第三步大横杆和小横杆一连墙件一加设剪刀撑一铺脚手 板，依次向上搭设。3 ） .杆件的接长（1 ）立杆的对接：立杆上对接扣件接头位置应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设在同步内，错开距离500伽，立杆接头与中心节点相距不大于 h/3 。（2） 平杆的接长：平杆（主要是纵向立杆）的接长采用对接，对接接头应错开，上下相邻接 头不得设在同跨内。相距500 mm,且应避开跨中。脚手架搭设的允许

12、偏差：总高度 20m以下，立杆垂直度土 50 m。 操作层跳板下面及钢架外围，满铺安全网。悬挑架上、下悬挑部分必须分开，形成单独整体，严禁上下悬挑部分相通。由于工期 比较紧，本外架主体施工完成后不拆除作为装饰装修外架。3.剪刀撑的搭设剪刀撑的搭设是将一根斜杆扣在立杆上，另一根斜杆扣在小横杆的伸出部位上，这样 可以避免两根斜杆相交时把钢管别弯、斜杆两端扣件与立杆节点（及立杆与横杆的交点） 的距离不大于20 cm,最下面的斜杆与立杆的连接点离地面（或楼面）不大于 50 cm,以保 证架子的稳定性。剪刀撑和斜撑与立杆和大横杆的连接应采用旋转扣件。剪刀撑的纵向接长应采用不少 于两道旋转扣件，搭接长度不

13、少于 1 米，不得采用对接扣件。在安装扣件时，所有的开口 必须向外，这样可以防止闭口缝的螺栓钩挂操作者的衣裤，影响操作和造成事故。七、出料平台的搭设出料平台在主体的每层设置两个，具体设计见专项方案八、脚手架计算书 普通型钢悬挑扣件钢管脚手架计算书1、脚手架参数双排脚手架搭设高度为 22.23 m ，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.5m ，立杆的横距为 1.05m ，横杆的步距为 1.8 m ； 内排架距离墙长度为 0.30 m ；大横杆在上，搭设有小横杆 2 根；采用的钢管类型为48 X 3.5 ;横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数 0.80 ； 连墙件布置取两步三

14、跨，竖向间距 3.9 m ，水平间距 4.5 m ，采用扣件连接； 连墙件连接方式为双扣件；2 、活荷载参数施工均布荷载 (-+/m2):3.000 ；脚手架用途 :结构、装修脚手架；同时施工层数 :2 层；3 、风荷载参数本工程地处河南南阳市，查荷载规范基本风压为0.450kN/m2 ，风荷载高度变化系数卩z为0.845，风荷载体型系数卩s为1.128 ;计算中考虑风荷载作用；4 、静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值 (kN/m):0.1248；脚手板自重标准值 (kN/m2):0.300 ；栏杆挡脚板自重标准值 (kN/m):0.150； 安全设施与安全网自重标准值 (kN/m2)

15、:0.005 ；脚手板铺设层数 :4 层； 脚手板类别：竹笆片脚手板；栏杆挡板类别：栏杆、竹笆片脚手板挡板;5、水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.5m，建筑物内锚固段长度2.3m。与楼板连接的吊栓直径（mm）: 2 0 .0 ;6、拉绳与支杆参数外墙悬挑架支撑示意图钢丝绳安全系数为6000 ;钢丝绳与墙距离为（m）:3.000 ;悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，钢丝绳距离建筑物1.5 m車位:(mm悬挑架正立面图7. 小横杆的计算根据JGJ130-2001第524条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。将小横杆上面的脚手板自重和

16、施工活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大 弯矩和变形。1 )、荷载值计算小横杆的自重标准值：P1=0.038 kN/m ;脚手板的自重标准值:P2=0.3 X 1.05/2=0.15 7 5 kN/m ;活荷载标准值：Q=3 X 1.05/ 2 = 1 . 5 7 5 kN/m ;静荷载的设计值：q1=1.2 X 0.038+1.2 X0 . 1 5 7 5 = 0 . 2 3 4 6 kN/m ;活荷载的设计值：q2=1.4 X 1. 5 7 5 = 2 . 2 0 5 kN/m ;q小横杆计算简图2 )、强度验算均布荷载最大弯矩计算公式如下：Mqmax =2 . 4 4 X 1.052/8

17、= 0.3 3 6 kN.m ;芦 0 . 336X106/4491 = 74. 86mm2v205 (mm2 )满足要求最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度荷载标准值：0 . 038 + 0 .1 5 7 5 + 1 . 5 7 5 = 1 . 7 7 kN/mvqmax=5 X 1 . 1 9 3 X 10504/(384 X 2.06 X 105 X 121900) =1 . 1 1 6 mm ;小横杆的最大挠度小于1 050/ 1 5 0 = 7 mm，满足要求8、大横杆的计算按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)第条规定，大横杆按照三 跨连续梁进行强度和挠度计

18、算，小横杆在大横杆的上面。用小横杆支座的最大反力计算值， 在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。1)、均布荷载值计算小横杆的自重标准值：p仁0.038 X 1.5 = 0.058 kN ;脚手板的自重标准值：P2=0.3 X 1.05 X 1.5/ 2 = 0 . 2 3 6 kN ;活荷载标准值：Q=3 X 1.05 X 1.5/ 2 = 2 . 3 6 kN ;荷载的设计值：P=1.2 X (0.058+0. 2 3 6 )+1.4 X 2 . 3 6 = 3 . 6 6 kN ;Jq 1M V u 1M J ； V U J V M图1大横杆计算简图2 )、强度验算最大弯矩考虑为大

19、横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯 矩计算公式如下：Mmax=0.08ql集中荷载最大弯矩计算公式如下：Mpmax=0.175plM=0.08 X( 1.2 X 0.038 ) X 1. 5 2+0.175 X 3 . 6 6 X 1. 5 =0. 8 6 9 kN.MB=0. 8 6 9 X 106/4491.0=199N/ mm 2大横杆的计算强度小于205.0N/ m 2，满足要求！挠度计算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠 度计算公式如下：Vmax=0.677ql4/100EI集中荷载最大挠度计算公式如下：Vpma

20、x=1.146 XPL3/100EI大横杆处自重均布荷载引起的最大挠度V1=0.677 X 0.038 X 1 5 00.004/(100 X 2.060 X 105 X 107780.000) = 0.0 5 8 mm集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V1=1.146 X 2 6 5 4 X 1 5 00.003/(100 X 2.060 X 105 X 107780.000 ) = 4.62cm最大挠度和V=V1+V2=4.6 7 mm大横杆的最大挠度小于1 5 00.0/150 与10满足要求！9、扣件抗滑力的计算按规范表 直角、旋转单扣件承载力取值为 8.00kN ，按照扣件抗滑承

21、载力系数 0.80， 该工程实际的旋转单扣件承载力取值为 6.40kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算 (规范 R < Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值 ,取 6.40 kN ；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值 : P1 = 0.038 X1.5=0.05 8 kN；小横杆的自重标准值 : P2 = 0.038 X1.05/2=0.02 kN ；脚手板的自重标准值 : P3 = 0.3 X1.05X1.5/2=0.236 kN ；活荷载标准值 : Q = 3 X1.05 X1.5 /2 = 2.362 kN ；荷

22、载的设计值 : R=1.2 X (0.058+0.02+0.236)+1 .4 X2.362=3.684 kN ；R < 6.40 kN ,单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求10、脚手架立杆荷载的计算作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1) 每米立杆承受的结构自重标准值，为 0.1248kN/mNG1 = 0.1248+(1.50X 2/2) X 0.038/1.80 X 22.23 = 3 .478kN ;(2) 脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3kN/m2NG2= 0.3 X4X1.5X(1.05+0.3)/2 = 1.215

23、kN ；(3) 栏杆与挡脚手板自重标准值；采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15kN/mNG3 = 0.15 X4X1.5/2 = 0.45 kN ；(4) 吊挂的安全设施荷载，包括安全网；0.005 kN/m2NG4 = 0.005 X1.5X22.23 = 0.167kN；经计算得到，静荷载标准值NG =NG1+NG2+NG3+NG4 =5.31 kN ；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的 1/2 取值。 经计算得到，活荷载标准值NQ= 3 X1.05 X1.5X2/2 = 4.725 kN ；风荷载标准值按照以下公式计算其中 Wo - 基本风压 (

24、kN/m2) ，按照建筑结构荷载规范 (GB50009-2001) 的规定采 用：Wo = 0.45 kN/m2 ；Uz - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范 (GB50009-2001) 的规定采 用：Uz= 0.845Us - 风荷载体型系数：取值为 1.128 ； 经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.7 X 0.45 X 0.845 X 1.128 = 0.3 kN/m2 ;不考虑风荷载时 ,立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2NG+1.4NQ= 1.2 X5.31+ 1.4 X4.725= 12.987 kN ； 考虑风荷载时 , 立杆的轴向压力设计值为N = 1.2

25、NG+0.85 X1.4NQ = 1.2 X5.31+ 0.85 X1.4X4.725= 11.995 kN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为Mw = 0.85 X1.4WkLah2/10=0.850 X1.4X0.3X1.5X1.82/10= 0.174kN.m ；11、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：立杆的轴向压力设计值 ：N = 12.987 kN ;计算立杆的截面回转半径 ： i = 1.58 cm ；计算长度附加系数参照扣件式规范表 得 ： k = 1.155 ；当验算杆件长细比时，取块 1.0；计算长度系数参照扣件式规范表 得：卩=1.5 ;计算长度,

26、由公式Io = k Xxh确定：10 = 3.118 m ；长细比 Lo/i = 197；轴心受压立杆的稳定系数© ,由长细比lo/i的计算结果查表得到：©= 0.186 ; 立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2 ； 立杆净截面模量 （抵抗矩 ） ： W = 5.08 cm3 钢管立杆抗压强度设计值 ： f =205 N/mm2 ；(T = 12987/(0.186 X 489)=142.79 N/mm2 ;立杆稳定性计算(T = 142.79 N/mm2小于立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2满足要求！考虑风荷载时 ,立杆的稳定性计算公式立杆的轴心压力

27、设计值 ：N = 11.995 kN ； 计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm ； 计算长度附加系数参照扣件式规范表 得 ： k = 1.155；计算长度系数参照扣件式规范表 得：卩=1.5 ;计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定： l0 = 3.118 m ；长细比: L0/i = 197；轴心受压立杆的稳定系数© ,由长细比lo/i的结果查表得到：©二0.186 立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2 ；立杆净截面模量 (抵抗矩 ) ： W = 5.08 cm3 ；钢管立杆抗压强度设计值 ： f =205 N/mm2 ；(T = 1 1 995/

28、(0.186 X 489)+173643.925/5080 = 166.062N/mm2;205立杆稳定性计算(T = 166.062 N/mm2 小于立杆的抗压强度设计值 f=N/mm2，满足要求！ 12、连墙件的计算 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl = Nlw + N0风荷载标准值 Wk = 0.3 kN/m2 ； 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 16.2 m2 ；按规范541条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw = 1.4 X Wk X Aw = 6.81

29、 kN ;连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 11.81 kN ;连墙件承载力设计值按下式计算：Nf =- f其中© -轴心受压立杆的稳定系数；由长细比l/i = 300/15.8 的结果查表得到 ©=0.949 , l为内排架距离墙的长度;又:A = 4.89 cm2 ; f=205 N/mm2 ;连墙件轴向承载力设计值为Nf = 0.949 X 4.89 X 10-4 X 205 X 103 = 95.133 kN ;Nl = 11.81 < Nf = 95.133,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与主体结构连接。由以上计算得到 Nl =

30、 11.81小于双扣件的抗滑力12.8 kN，满足要求！肿手架L连墙件扣件连接示意图13、悬挑梁的受力计算悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算斜钢丝绳的支点距离,截面积A = 26.1悬臂部分受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点 本方案中，脚手架排距为1050mm，内排脚手架距离墙体300mm , 墙体为1 4 00mm , 水平支撑梁的截面惯性矩I = 1130 cm4 ，截面抵抗矩 W = 141 cm3 cm2。受脚手架集中荷载 N=1.2 X 4 . 8 8 +1.4 X 4.725 = 12.4 7 kN ;水平钢梁自重荷载 q=1.2 X 26.1 X 0

31、.0001 X 78.5 = 0.246 kN/m12.47KN/m12.47KN/m10.246KN/m+0.246KN/m1 i1-2731悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到4.3434.127Q5G401ofJU J1 A3?22UHooi9.46S0 562-12.-12.GE9悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)悬挑脚手架支撑梁变形图 (mm)各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为：R1 = 17.037 kN ；R2 = 9.127 kN ；R3 = 0.001 kN 。最大弯矩 Mmax= 1.91 kN.m ；最大应力(T =M/1.05W+N/

32、A= 1.91X 106 /( 1.05 X 141000 )+12.615 X 103 / 2610 = 17.736 N/mm2 ;水平支撑梁的最大应力计算值 17.736 N/mm2 小于 水平支撑梁的抗压强度设计值 215 N/mm2, 满足要求！14、悬挑梁的整体稳定性计算水平钢梁采用 16号工字钢,计算公式如下其中©b -均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：©b = 570 X 9.9 X 88 X 235/( 1200 X 160 X 235) = 2.59由于©b大于0.6 ,查钢结构设计规范(GB50017-2003) 附表B ,得到

33、©b值为0.961。经过计算得到最大应力(T = 1.91 X 106 /( 0.961 X 141000 )= 14.098 N/mm2 ;水平钢梁的稳定性计算(T = 14.098 小于f = 215 N/mm2 , 满足要求！15、拉绳的受力计算水平钢梁的轴力 RAH 和拉钢绳的轴力 RUi 按照下面计算其中RUicos G为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力各支点的支撑力 RCi=RUisin Oi按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为：RU1=18.349 kN ；16、拉绳的强度计算钢丝拉绳 （支杆）的内力计算：钢丝拉绳 （斜拉杆 ）的轴力 RU 均取最大值进行计算，为

34、RU=18.349 kN选择6 X 19钢丝绳,钢丝绳公称抗拉强度1700MPa，直径14mm 。其中Fg-钢丝绳的容许拉力（kN）;Fg -钢丝绳的钢丝破断拉力总和（kN），查表得Fg = 123KN ;钢丝绳分别取a -钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对 6 X 19、6 X 37、6 X 610.85、0.82 和 0.8 °a=0.85 ;K -钢丝绳使用安全系数。K = 6。得到：Fg=17.425KN<Ru= 18.349KN。经计算，选此型号钢丝绳不能满足要求。取 6 X 19 钢丝绳，最小直径为：16 mm 。钢丝拉绳 （斜拉杆 ）的拉环强度计算钢丝拉绳（斜拉杆）的

35、轴力RU的最大值进行计算作为拉环的拉力N，为N=RU=18.349kN钢丝拉绳 （斜拉杆）的拉环的强度计算公式为其中 f 为拉环受力的单肢抗剪强度，取 f = 50N/mm2 所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环最小直径 D=(18349 X 4/3.142 X 50) 1/2 =22mm17、锚固段与楼板连接的计算1 )、水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下： 水平钢梁与楼板压点的拉环受力 R=0.001 kN ； 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为 :其中f为拉环钢筋抗拉强度，按照混凝土结构设计规范 条f = 50N/mm2;所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径D=1.

36、462 X 4/(3.142 X 50X 2)1/2=0.136 mm ；水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧 30cm 以上锚固 长度。2)、水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下： 锚固深度计算公式 :其中 N - 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力， N = 0.001kN；d - 楼板螺栓的直径， d = 20mm ；fb - 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取 1.57N/mm2；f- 钢材强度设计值 ,取 215N/mm2；h - 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到 h 要大于1.462/(3.142 X20X1.5

37、7)=0.015mm。螺栓所能承受的最大拉力 F=1/4 X3.14X202X215X10-3=67.51kN螺栓的轴向拉力 N=0.001kN 小于螺栓所能承受的最大拉力 F=67.51kN ，满足要求！3)、水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式 :其中 N - 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向压力， N = 9.127kN ；d - 楼板螺栓的直径， d = 20mm ；b -楼板内的螺栓锚板边长，b=5 x d=100mm ;fcc - 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取 0.95fc=16.7N/mm2；经过计算得到公式右边等于 1

38、61.75 kN ，大于锚固力 N=9.13 kN ，楼板混凝土局部承压 计算满足要求 !九、搭设安全注意事项1、作业人员必须持证上岗。2、搭设脚手架时应严格按照规定进行施工。3、拧紧扣件：（拧紧程序要适当），且要注意杆件的搭设顺序，严禁04 8和C51钢管及 其相应扣件混用。4、凡患有高血压、心脏病等不适应高架作业人员均不准上架作业。5、高空搭设时必须系好安全带、戴好安全帽。工具和扣件应包装好，以免下落伤人。6、遇大风、大雨、照明不足时严禁上架操作。7、按规定安放脚手板，铺设安全网，注（安全网与架子外转角的立杆成9 0度角）8、搭设时应有专人指挥，悬挂好禁令标志牌。9、划出工作区标志，禁止行

39、人进入。10、统一指挥，上下呼应，动作协调。11、材料工具要用滑轮绳索运送，不得乱扔。12、及时与结构拉接或采用临时支顶，以确保搭设过程中的安全。13、有变形的杆件和不合格的扣件（有裂缝、尺寸不符合、扣件不紧等）严禁使用14、搭设前对搭设工人进行技术、安全交底，搭设工人，必须持证上岗，必须佩挂安全带。15、随时转正杆件垂直度和水平偏差，避免偏差过大。16、没有完成的脚手架，每日收工时，一定要确保架子稳定，以免发生意外。17、严格遵守先加固（拉接）后拆除的原则，由上至下，后搭者后拆。 十、脚手架拆除的安全技术措施1、脚手架拆除作业应按确定的拆除程序进行，即按搭设作业的相反程序进行。2、连墙件应在

40、位于其上的全部可拆除杆件都拆除之后才能拆除。3 、拆架前，全面检查待拆脚手架，根据检查结果，拟订出作业计划，报请批准，进行技术 交底后才准工作。4、架体拆除前，必须察看施工现场环境，包括架空线路、外脚手架、地面的设施等各类 障碍物、地锚、缆风绳、连墙杆及被拆架体各吊点、附件、电气装置情况，凡能提前拆除 的尽量拆除掉。5、拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非 作业人员进入。拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对 方，以防坠落。6、在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。每天 拆架下班时，不应

41、留下隐患部位。7、所有杆件和扣件在拆除时应分离，不准在杆件上附着扣件或两杆连着送到地面。8、所有的脚手板自外向里竖立搬运，以防脚手板和垃圾物从高处坠落伤人。9、拆下的零配件要装入容器内，用吊篮吊下；拆下的钢管要绑扎牢固，双点起吊，严禁从高空抛掷9.2二四层钢管悬挑架计算书参数信息1、脚手架参数双排脚手架搭设高度为 12.1 m ，立杆采用单立杆； 搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.2m ，立杆的横距为 1.05m ，立杆的步距为 1.2 m ； 内排架距离墙长度为 0.30m ；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根； 脚手架沿墙纵向长度为 40.00 m ；三角形钢管支撑点竖向距离为

42、4.50 m ；采用的钢管类型为 48 X 3.5 ;横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数 0.80 ； 连墙件布置取两步三跨，竖向间距 2.4 m ，水平间距 3.6 m ，采用扣件连接； 连墙件连接方式为双扣件；2 、活荷载参数施工均布荷载 (kN/m 2):3.000 ；脚手架用途 :结构、装修脚手架；同时施工层数 :2 层；3、风荷载参数本工程地处河南郑州市，查荷载规范基本风压为 0.450kN/m2，风荷载高度变化系数歩为0.740，风荷载体型系数卩s为1.128 ;计算中考虑风荷载作用；4、静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m 2):0.1581 ;脚手

43、板自重标准值(kN/m 2):0.300 ;栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150;安全设施与安全网自重标准值(kN/m 2):0.005 ;脚手板铺设层数:2层；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别：栏杆、竹笆片脚手板挡板；大横杆的计算：按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)第条规定，大横杆按 照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重 和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1、均布荷载值计算大横杆的自重标准值:Pi=0.038 kN/m；脚手板的自重标准值:P2=0.3 X 1.05/(2+1)=0.105 kN

44、/m ；活荷载标准值：Q=3 X 1.05/(2+1)=1.05 kN/m ；静荷载的设计值：q1=1.2 X 0.038+1.2 X 0.105=0.172 kN/m ；活荷载的设计值：q2=1.4 X 1.05=1.47 kN/m ；Qiq11 1 £h11d1a2Jb£1_1_1J-图1大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)6q：iiiiHiiimnn 屮丨丨111 丨丨i>-图2大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2、强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下：跨中最大弯距为 Mimax=0.08 X 0.172

45、X 1.22+0.10 X 1.47 X 1.2 2 =0.232 kN.m ;支座最大弯距计算公式如下：支座最大弯距为 M 2max = -0.10 X 0.172 X 1.2 2-0.117 X 1.47 X 1.2 2 =-0.272 kN.m选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：(T =Max(0.232 X 100.272 X 10)/5080=53.543 N/mm 2;大横杆的最大弯曲应力为(T = 53.543 N/mm 2小于 大横杆的抗压强度设计值f=205 N/mm2，满足要求！3、挠度验算：最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下：其中：静荷载标

46、准值:q1= P1+P2=0.038+0.105=0.143 kN/m 活荷载标准值：q 2= Q =1.05 kN/m ;最大挠度计算值为：v =0.677 X 0.143 X 1200(100 X 2.06 X 10 X 121900)+0.990 X 1.05 X 1200/(100 X 2.06 X 105 X 121900) = 0.939 mm ;大横杆的最大挠度 0.939 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1200/150 mm 与10 mm , 满足要求！小横杆的计算：根据JGJ130-2001第条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的

47、最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布 置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1、荷载值计算大横杆的自重标准值：P1= 0.038 X 1.2 = 0.046 kN ;脚手板的自重标准值：P2=0.3 X 1.05 X 12(2+1)=0.126 kN ;活荷载标准值：Q=3 X 1.05 X 1.2/(2+1) =1.260 kN ;集中荷载的设计值:P=1.2 X (0.046+0.126)+1.4 X 1.26 = 1.97 kN ;P1Fq、11 rii r '5 rjr汀1!和5 r、r l v vr x i rLL/3LIL.ATTLrTr小横杆计算简图2、强度验算最大

48、弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下：M qmax = 1.2 X 0.038 X 1.05 2/8 = 0.006 kN.m ; 集中荷载最大弯矩计算公式如下 :Mpmax = 1.97 X1.05/3 = 0.69 kN.m ；最大弯矩 M= M qmax + M pmax = 0.696 kN.m ；最大应力计算值(T = M / W = 0.696X6/ffiD80=137.013 N/mm 2 ;小横杆的最大弯曲应力(T =137.013 N/mm 2小于 小横杆的抗压强度设计值 205N/mm 2，满足要求！3、挠度验

49、算 最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下 :Vmax =5 X 0.038 X 10504/(384 X 2.06 X 10x 121900) = 0.024 mm ; 大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0.058+0.158+1.575 = 1.79 kN ； 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下 :Vmax = 1790.1 X 1050 X (3 X 1050-4 X 1050 2/9 ) /(72 X 2.06 X 51X 121900)= 2.929 mm ；最大挠度和

50、 V = qmVax + Vpmax = 0.024+2.929 = 2.953 mm ；小横杆的最大挠度为 2.953 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 1050/150=7 与10mm, 满足要求！9.2.4 扣件抗滑力的计算 :按规范表 直角、旋转单扣件承载力取值为 8.00kN ，按照扣件抗滑承载力系数 0.80 ，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为 6.40kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范 R < Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值 ,取6.40 kN ；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值：Pi

51、= 0.038 X 1.2 X2/2=0.046 kN ;小横杆的自重标准值：P2 = 0.038 X 1.05/2=0.02 kN ;脚手板的自重标准值 ： P3 = 0.3 X1.05X1.2/2=0.189 kN ； 活荷载标准值 ： Q = 3 X1.05 X1.2 /2 = 1.89 kN ；荷载的设计值 ： R=1.2 X(0.046+0.02+0.189)+1.4 X 1 .89=2.952 kN ；R < 6.40 kN ，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求 !9.2.5 脚手架立杆荷载的计算 ：作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1

52、) 每米立杆承受的结构自重标准值，为 0.1489kN/mNG1 = 0.1489+(1.20X2/2) X0.038/1.20 X12.10 = 2.266kN；(2) 脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3kN/m 2NG2= 0.3X2X1.2X(1.05+0.3)/2 = 0.486 kN ；(3) 栏杆与挡脚手板自重标准值；采用栏杆、竹笆片脚手板挡板， 标准值为 0.15kN/mNG3 = 0.15 X2X1.2/2 = 0.18 kN ；(4) 吊挂的安全设施荷载，包括安全网；0.005 kN/m 2NG4 = 0.005 X1.2X12.1 = 0.073 kN ；

53、经计算得到，静荷载标准值NG =N G1+N G2+NG3+N G4 = 3.005 kN ；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的 值。经计算得到，活荷载标准值Nq= 3 X 1.05 X 1.2 X 2/2 = 3.78 kN ;风荷载标准值按照以下公式计算其中 Wo - 基本风压 (kN/m 2)，按照建筑结构荷载规范 (GB50009-2001) 定采用：Wo = 0.45 kN/m 2；Uz - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范 (GB50009-2001) 定采用：1/2 取的规的规Uz= 0.74 ；Us - 风荷载体型系数：取值为 1.12

54、8 ； 经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.7 X0.45 X0.74 X1.128 = 0.263 kN/m 2；不考虑风荷载时 ,立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2N G+1.4N Q= 1.2 X3.005+ 1.4 X3.78= 8.898 kN ；考虑风荷载时 , 立杆的轴向压力设计值为N = 1.2 N G+0.85 X1.4N Q = 1.2 X3.005+ 0.85 X1.4X3.78= 8.104 kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩M W 为Mw = 0.85 X1.4W kLah2/10 =0.850X1.4X0.263 X1.2X1.22/10= 0.054 kN

55、.m ;9.2.6 立杆的稳定性计算 :不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：立杆的轴向压力设计值 ： N = 8.898 kN计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm ；计算长度附加系数参照扣件式规范表 得 ：k = 1.155 ；当验算杆件长细比 时，取块 1.0 ；计算长度系数参照扣件式规范表 533得：卩=1.5 ;计算长度,由公式I。= k xx h确定:lo = 2.079 m ;长细比 Lo/i = 132轴心受压立杆的稳定系数©,由长细比的计算结果查表得到：© = 0.386;立杆净截面面积A = 4.89 cm立杆净截面模量 （抵抗矩 ） ： W = 5.08 cm 3;钢