钢结构之轴心受压构件

1、LOGO4 4 轴心受压构件轴心受压构件土木工程学院土木工程学院LOGO4 本章难点：本章难点：轴心受压构件的稳定理论轴心受压构件的稳定理论 实腹柱、格构柱的设计实腹柱、格构柱的设计本章内容：本章内容：本章重点：本章重点：轴心受压构件的稳定轴心受压构件的稳定 (1)(1)轴心受力构件的强度和刚度轴心受力构件的强度和刚度(2)(2)轴心受压构件的稳定轴心受压构件的稳定 (3)(3)轴心受压柱的设计轴心受压柱的设计(4)(4)柱脚的构造与计算柱脚的构造与计算LOGO4.1 4.1 概概 述述图图4.1 4.1 轴心受力构件在工程中的应用轴心受力构件在工程中的应用(a) (a) 桁架；桁架；(b)(

2、b)塔架；塔架；(c)(c)网架网架LOGO 轴心受力构件常用截面形式轴心受力构件常用截面形式实腹式、格构式实腹式、格构式图图4.2 4.2 柱的组成柱的组成4.1 4.1 概概 述述LOGO(c)(c)双角钢双角钢(d)(d)冷弯薄壁型钢冷弯薄壁型钢图图4.3 4.3 轴心受力实腹式构件的截面形式轴心受力实腹式构件的截面形式4.1 4.1 概概 述述1、实腹式构件的常用截面形式、实腹式构件的常用截面形式LOGO2、格构式构件的常用截面形式、格构式构件的常用截面形式图图4.4 4.4 格构式构件常用截面形式格构式构件常用截面形式图图4.5 4.5 缀板柱缀板柱LOGO3、格构式构件缀材布置、格

3、构式构件缀材布置缀条、缀板缀条、缀板l01l1l1图图4.6 4.6 格构式构件的缀材布置格构式构件的缀材布置(a) (a) 缀条柱；缀条柱；(b)(b)缀板柱缀板柱LOGO进行轴心受力构件设计时，必须满足：进行轴心受力构件设计时，必须满足：承载能力极限状态和正常使用极限状态的要求承载能力极限状态和正常使用极限状态的要求承载能力极限状态：承载能力极限状态： 受拉构件受拉构件以强度控制以强度控制 受压构件受压构件应同时满足强应同时满足强 度和稳定要求度和稳定要求正常使用极限状态：保证构件的刚度正常使用极限状态：保证构件的刚度限制其长细比限制其长细比4.1 4.1 概概 述述LOGO 4.2 4.

4、2 轴心受力构件的强度和刚度轴心受力构件的强度和刚度 fANnf 钢材强度设计值，钢材强度设计值， ；An 构件净截面面积构件净截面面积4.2.1 强度计算强度计算图图4.7 4.7 有孔洞拉杆的截面应力分布有孔洞拉杆的截面应力分布(a) (a) 弹性状态应力；弹性状态应力；(b)(b)极限状态应力极限状态应力/yRffLOGO a a）构件净截面面积计算）构件净截面面积计算An 取取-、-截面的较小面积计算截面的较小面积计算(a)(a)(b)(b)(c)(c)(d)(d)图图4.8 4.8 净截面面积计算净截面面积计算LOGO孔前传力孔前传力一个螺栓受力一个螺栓受力 N/n第一排受力第一排受

5、力 ；孔前孔前:孔后孔后:Nb b）摩擦型高强螺栓连接的构件）摩擦型高强螺栓连接的构件n1 1计算截面上的螺栓数。计算截面上的螺栓数。n连接一侧螺栓数；连接一侧螺栓数；计算截面上的力为：计算截面上的力为： )/5 . 01 (1nnNNNnn1 1Nnn121Nnn121N图图4.9 4.9 高强度螺栓的孔前传力高强度螺栓的孔前传力LOGOfANnfAN摩擦型高强螺栓净截面强度：摩擦型高强螺栓净截面强度：摩擦型高强螺栓还应验算毛截面强度：摩擦型高强螺栓还应验算毛截面强度：)/5 .01 (1nnNNN-计算截面上的受到的力计算截面上的受到的力LOGOil00l 构件计算长度构件计算长度i-截面

6、的回转半径截面的回转半径 构件的最大长细比构件的最大长细比00yyyxxxilil4.2.2 刚度计算刚度计算项项次次构件名称构件名称承受静力荷载或间接承受动力荷载的结构承受静力荷载或间接承受动力荷载的结构直接承受动力荷直接承受动力荷载的结构载的结构一般建筑结构一般建筑结构有重级工作制吊车的厂房有重级工作制吊车的厂房1 1桁架的杆件桁架的杆件3503502502502502502 2吊车梁或吊车桁架以下的吊车梁或吊车桁架以下的柱间支撑柱间支撑3003002002003 3其他拉杆、支撑、系杆其他拉杆、支撑、系杆( (张紧的圆钢除外张紧的圆钢除外) )400400350350表表4.1 4.1

7、受拉构件的容许长细比受拉构件的容许长细比LOGO项项 次次构构 件件 名名 称称容许长细比容许长细比1 1柱、桁架和天窗架构件柱、桁架和天窗架构件150150柱的缀条、吊车梁或吊车桁架以下的柱间支撑柱的缀条、吊车梁或吊车桁架以下的柱间支撑2 2支撑支撑( (吊车梁或吊车桁架以下的柱间支撑除外吊车梁或吊车桁架以下的柱间支撑除外) )200200用以减小受压构件长细比的杆件用以减小受压构件长细比的杆件表表4.2 4.2 受压构件的容许长细比受压构件的容许长细比4.2.3 轴心拉杆的设计轴心拉杆的设计 受拉构件的极限承载力一般由强度控制，设计时只考受拉构件的极限承载力一般由强度控制，设计时只考虑强度

8、和刚度。虑强度和刚度。 钢材比其他材料更适于受拉，所以钢拉杆不但用于钢钢材比其他材料更适于受拉，所以钢拉杆不但用于钢结构，还用于钢与钢筋混凝土或木材的组合结构中。此种结构，还用于钢与钢筋混凝土或木材的组合结构中。此种组合结构的受压构件用钢筋混凝土或木材制作，而拉杆用组合结构的受压构件用钢筋混凝土或木材制作，而拉杆用钢材做成。钢材做成。LOGO 例例4.1 4.1 图图4.104.10所示一有中级工作制吊车的厂房屋架所示一有中级工作制吊车的厂房屋架的双角钢拉杆，截面为的双角钢拉杆，截面为210021001010，角钢上有交错排列的普通，角钢上有交错排列的普通螺栓孔，孔径螺栓孔，孔径d=20mmd

9、=20mm。试计算此拉杆所能承受的最大拉力及容。试计算此拉杆所能承受的最大拉力及容许达到的最大计算长度。钢材为许达到的最大计算长度。钢材为Q235Q235钢。钢。(c)图图4.10 4.10 例例4.14.1图图LOGO查得查得2100210010,10,2/215mmNfiiyx4.52cm.3.05cm ,A=219.26cm2 2An = 2 (1926 - 20= 2 (1926 - 2010)=3452 10)=3452 mm2AnI I = 2= 2 (2(245+ 4045+ 402 2+100+1002 2 - 2- 2202010)=3150 10)=3150 mm2 2N=

10、AnI I f =3150=3150215=677250N=677 kN215=677250N=677 kNlox = = ix x = 350 = 35030.5 = 10675 30.5 = 10675 mm 350loyoy = = iy y = 350 = 35045.2 = 1582045.2 = 15820 mm 解解 ：图图4.10 4.10 例例4.14.1图图(b)(b)LOGO4.3 4.3 轴心受压构件的稳定轴心受压构件的稳定结构失去稳定性：结构失去稳定性： 在荷载作用下，钢结构的外力和内力必须保持平在荷载作用下，钢结构的外力和内力必须保持平衡。但平衡状态有稳定和不稳定之

11、分，当为不稳定平衡。但平衡状态有稳定和不稳定之分，当为不稳定平衡时，轻微扰动将使结构或其组成构件产生很大的变衡时，轻微扰动将使结构或其组成构件产生很大的变形而最后丧失承载能力，这种现象就称为形而最后丧失承载能力，这种现象就称为结构失去稳结构失去稳定性。定性。 LOGO钢结构失稳破坏的例子钢结构失稳破坏的例子v1907年，加拿大跨越魁北克年，加拿大跨越魁北克(Quebec)河三跨伸臂桥河三跨伸臂桥工程概况：工程概况：两边跨各长两边跨各长152.4m，中间跨长，中间跨长548.6m(包括由包括由 两个边跨各悬挑出的两个边跨各悬挑出的171.4m)。破坏原因：破坏原因：格构式下弦压杆的角钢缀条过于柔

12、弱、失稳，格构式下弦压杆的角钢缀条过于柔弱、失稳，其总面积只占弦杆截面面积的其总面积只占弦杆截面面积的1。直接损失：直接损失：架桥工程中架桥工程中9000t钢桥坠入河中，钢桥坠入河中，75员工遇难。员工遇难。 1916年因施工问题又发生一次倒塌事故。年因施工问题又发生一次倒塌事故。LOGOLOGOv前苏联在前苏联在19511977年间共发生年间共发生59起重大钢结构事故，起重大钢结构事故，有有17起属稳定问题。起属稳定问题。 （设计、制作、安装或使用不当都可能引发稳定事故）（设计、制作、安装或使用不当都可能引发稳定事故）例如：例如：1974年，苏联一个俱乐部观众厅年，苏联一个俱乐部观众厅243

13、9m钢屋盖倒塌。钢屋盖倒塌。起因是受力较大的钢屋架端斜杆失稳。起因是受力较大的钢屋架端斜杆失稳。LOGOv美国美国Connecticut（康涅狄格）州的（康涅狄格）州的Hartford（哈特福（哈特福德）城一体育馆网架，德）城一体育馆网架，1978年年1月大雨雪后倒塌。月大雨雪后倒塌。工程概况：工程概况：91.4m109.7m网架，四个等边角钢组成的网架，四个等边角钢组成的十字形截面杆件。十字形截面杆件。破坏原因：破坏原因：只考虑了压杆的弯曲屈曲，没有考虑弯扭屈只考虑了压杆的弯曲屈曲，没有考虑弯扭屈曲。曲。LOGOLOGO 理想轴心压杆：理想轴心压杆：假定杆件完全挺直、荷载沿杆件形心轴假定杆件

14、完全挺直、荷载沿杆件形心轴作用作用, , 杆件在受荷之前无初始应力、初弯曲和初偏心杆件在受荷之前无初始应力、初弯曲和初偏心, , 截面截面沿杆件是均匀的。沿杆件是均匀的。 此种杆件失稳此种杆件失稳, , 称为发生屈曲。称为发生屈曲。屈曲形式屈曲形式: : 1) 1)弯曲屈曲：弯曲屈曲：只发生弯曲变形只发生弯曲变形, , 截面绕一个主轴旋转；截面绕一个主轴旋转； 2)2)扭转屈曲：扭转屈曲：绕纵轴扭转绕纵轴扭转; ; 3) 3)弯扭屈曲：弯扭屈曲：即有弯曲变形也有扭转变形。即有弯曲变形也有扭转变形。1 1、整体稳定的临界应力、整体稳定的临界应力 （1 1）理想轴心压杆）理想轴心压杆-屈曲准则屈曲

15、准则 4.3 4.3 轴心受压构件的稳定轴心受压构件的稳定 4.3.1 整体稳定的计算整体稳定的计算LOGO弯曲屈曲弯曲屈曲：双轴对称截面，单轴对称截面绕非对称轴；：双轴对称截面，单轴对称截面绕非对称轴；扭转屈曲扭转屈曲：十字形截面；：十字形截面；弯扭屈曲弯扭屈曲：单轴对称截面（槽钢，等边角钢）。：单轴对称截面（槽钢，等边角钢）。图图4.11 4.11 轴心压杆的屈曲变形轴心压杆的屈曲变形(a)(a)弯曲屈曲；弯曲屈曲；(b)(b)扭转屈曲；扭转屈曲；(c)(c)弯扭屈曲弯扭屈曲构件屈曲形式取决于截面形式、尺寸、构件屈曲形式取决于截面形式、尺寸、 杆件长度和杆端支承情况。杆件长度和杆端支承情况

16、。LOGO欧拉临界应力欧拉临界应力a a）理想轴心压杆弹性弯曲屈曲临界应力）理想轴心压杆弹性弯曲屈曲临界应力22lEINNEcrNE E 欧拉欧拉（EulerEuler）临界力临界力 222222222222E( l/I )EilEAIlEAlEIANEEcr)(l/2l/2图图4.12 4.12 有初弯曲的轴心压杆有初弯曲的轴心压杆杆件长细比，杆件长细比，= =l/ /i；i 截面对应于屈曲的回转半径，截面对应于屈曲的回转半径， i = I/A。LOGO 当当 , , ， ，压杆进入弹压杆进入弹塑性阶段。采用切线模量理论计算。塑性阶段。采用切线模量理论计算。ppcrf22,ttcrE22,l

17、IENttcrEt -切线摸量切线摸量 E E为常量为常量, , 因此因此crcr 不超过材料的比例极限不超过材料的比例极限 fpb)b)理想压杆的弹塑性弯曲屈曲临界应力理想压杆的弹塑性弯曲屈曲临界应力屈曲准则建立屈曲准则建立 的临界应力的临界应力2crp2Efpp/Ef或长细比或长细比图图4.13 4.13 应力应力- -应变曲线应变曲线fpcrE ELOGO(2)(2)实际轴心受压构件实际轴心受压构件实际轴心受压构件存在初始缺陷实际轴心受压构件存在初始缺陷 - 初弯曲、初偏心、残余应力初弯曲、初偏心、残余应力uNNABOvve0kN e0kN v0图图4.14 4.14 有初弯曲的轴心压杆

18、及其压力挠度曲线有初弯曲的轴心压杆及其压力挠度曲线LOGOe0 zy y N ke00N v kv v =0.10y 01.00.50=0.3y y EN /N =00 z 0e = 0.3e = 000e = 0.11.00.5N /N E0 弹塑性阶段弹塑性阶段压力挠度曲线压力挠度曲线 有初弯曲有初弯曲( (初偏心初偏心) )时，一开始就产生挠曲时，一开始就产生挠曲, ,荷载荷载，v v, , 当当N NEN NE时，时，v v 初弯曲（初偏心）越大初弯曲（初偏心）越大, ,同样压力下变形越大。同样压力下变形越大。 初弯曲（初偏心）即使很小初弯曲（初偏心）即使很小, ,也有也有 a a）初

19、弯曲和初偏心的影响）初弯曲和初偏心的影响crENN图图4.15 4.15 轴心压杆及其压力挠度曲线轴心压杆及其压力挠度曲线LOGO残余应力产生的原因和分布残余应力产生的原因和分布 残余应力是杆件截面内存在的自相平衡的初始应力。其产残余应力是杆件截面内存在的自相平衡的初始应力。其产生的原因：生的原因：焊接时的不均匀加热和不均匀冷却；焊接时的不均匀加热和不均匀冷却；型钢热轧后的不均匀冷却；型钢热轧后的不均匀冷却；板边缘经火焰切割后的热塑性收缩；板边缘经火焰切割后的热塑性收缩；构件经冷校正产生的塑性变形。构件经冷校正产生的塑性变形。 残余应力的存在将影响构件的稳定承载力，残余应力的存在将影响构件的稳

20、定承载力，不可忽视不可忽视b b）残余应力的影响）残余应力的影响LOGOxxyybkbtth按有效截面的惯性矩按有效截面的惯性矩 近似计算两端铰接的近似计算两端铰接的等截面轴压构件的临界力和临界应力：等截面轴压构件的临界力和临界应力：eImEImlEINIImcrcre22202，则令IIlEIlEINeecr202202() ()()（忽略腹板）轴（强轴）屈曲时：当构件对khbthkbtmx222/22/2()（忽略腹板）轴（弱轴）屈曲时：当构件对33312/212/2kbtkbtmy由于由于k1k0.80.8对对 x 轴、对轴、对 y 轴轴 b b 类类, , 2232 .92102158

21、07. 0101600cmfNAcmlixx0 .10606000cmliyy0 . 5603000149250250HW218.92cmA cmix8 .10cmiy29. 6试选试选 (g)(g)图图4.25 4.25 例例4.44.4图图LOGO(2)(2)截面验算截面验算 刚度验算刚度验算整体稳定整体稳定6 .558 .106000 xxxil4 .4729. 63000yyyil150150因对因对 x 轴、对式轴、对式 y 轴轴 b b 类类, ,故由长细比的较大值查表故由长细比的较大值查表 83. 02223/215/2091018.9283. 0101600mmNfmmNAN(

22、g)(g)图图4.25 4.25 例例4.44.4图图LOGO设设=60, =60, 参照参照H H型截面，翼缘型截面，翼缘2-2502-2501414，腹板，腹板-250-2508 83.3.焊接工字形截面焊接工字形截面(1)(1)试选截面试选截面2908 . 0254 . 1252cmA43313250)252 .248 .2725(121cmIx433650254 . 11212cmIycmix13.129013250cmiy37. 6903650(h)(h)图图4.25 4.25 例例4.44.4图图LOGO(2)(2)整体稳定和长细比验算整体稳定和长细比验算6 .558 .10600

23、0 xxxil4 .4729. 63000yyyil150150因对因对 x 轴、对式轴、对式 y 轴轴 b b 类类, ,故由长细比的较大值查表故由长细比的较大值查表 0.8592223/215/2071090859. 0101600mmNfmmNAN长细比：长细比：(h)(h)图图4.25 4.25 例例4.44.4图图LOGO翼缘板：翼缘板：腹腹 板：板：（4 4）构造）构造 ，不设加劲肋，不设加劲肋 腹板与翼缘的连接焊缝，最小焊脚尺寸腹板与翼缘的连接焊缝，最小焊脚尺寸取取hf =6mm(3)(3)局部稳定局部稳定0/80wh t 9 . 84 . 11 .12tb95.14235)1

24、. 010(yf25.318 . 0250wth75.49235)5 . 025(yffmin1.55.6mmhtLOGO荷载：荷载：梁支承加劲肋梁支承加劲肋 柱翼缘。柱翼缘。调整定位后，用螺栓固定。调整定位后，用螺栓固定。 4.5 4.5 柱头和柱脚柱头和柱脚 4.5.1 梁与柱的连接梁与柱的连接图图4.37 4.37 梁与柱的铰接连接梁与柱的铰接连接(a)(a)LOGO 荷载：荷载： 突缘加劲肋突缘加劲肋 短肋短肋 腹板腹板焊缝焊缝2 2焊缝焊缝1 1和承压和承压焊缝焊缝1 1按按N/2/2计算计算焊缝焊缝2(22(2条条) )按按N/2/2和和M= =Nbl l/4/4计算计算bl lN

25、/2/2焊缝焊缝1 1焊缝焊缝2 2图图4.37 4.37 梁与柱的铰接连接梁与柱的铰接连接 (b)(b)LOGO设隔板设隔板-支撑顶板支撑顶板焊缝按中心荷载计算焊缝按中心荷载计算图图4.37 4.37 梁与柱的铰接连接梁与柱的铰接连接 (c)(c)LOGO图图4.37 4.37 梁与柱的铰接连接梁与柱的铰接连接(d)(d)(e)(e)LOGO4.5.2 柱脚柱脚 柱脚的构造应柱脚的构造应使柱身的内力使柱身的内力可靠地传给基可靠地传给基础，并和基础础，并和基础有牢固的连接有牢固的连接. .图图4.38 4.38 平板式铰接柱脚平板式铰接柱脚(b)(b)(a)(a)图图4.39 4.39 平板式

26、柱脚平板式柱脚LOGO图图4.38 4.38 平板式铰接柱脚平板式铰接柱脚(c)(c)(d)(d)LOGOccnfNA底板的面积底板的面积底板的厚度底板的厚度fMtmax6底板的厚度通常为底板的厚度通常为20-40mm，不得小于，不得小于14mmftM6/ 121tt1（1 1）底板的计算）底板的计算 图图4.40 4.40 底板的计算底板的计算LOGO21qaM单位宽度上的最大弯矩单位宽度上的最大弯矩221qc/M 四边支撑板四边支撑板三、二边支撑板三、二边支撑板一边支撑板一边支撑板2qaMq= =N/ /An n作用于底板上的压力作用于底板上的压力 系数系数, , 由由b1 1/ /a1

27、1查表查表4.84.8 系数系数, , 由由b/ /a查表查表4.74.7图图4.40 4.40 底板的计算底板的计算LOGO按悬臂梁计算按悬臂梁计算, ,验算抗弯和抗剪强度验算抗弯和抗剪强度靴高靴高-与柱边连接所需焊缝长度决定与柱边连接所需焊缝长度决定(3)(3)隔板与肋板的计算隔板与肋板的计算隔板按简支板计算隔板按简支板计算, ,厚度为厚度为1/501/50宽度宽度肋板按悬臂板的计算肋板按悬臂板的计算隔板受荷范围隔板受荷范围肋板受荷范围肋板受荷范围（2 2）靴梁的计算）靴梁的计算 图图4.41 4.41 靴梁的计算靴梁的计算(a)(a)图图4.41 4.41 靴梁的计算靴梁的计算(b)(b

28、)LOGO 例例4.54.5设计柱脚。轴心压力设计柱脚。轴心压力设计值为设计值为1700kN,1700kN,柱脚钢材为柱脚钢材为Q235Q235钢钢, ,焊条焊条E43E43型。基础砼采型。基础砼采用用C15C15，其抗压强度设计值，其抗压强度设计值 fc c=7.2N/mm=7.2N/mm2 2。图图4.42 4.42 例例4.54.5图图图图4.39 4.39 平板式柱脚平板式柱脚(a)(a)(b)(b)LOGO 解解 采用右图所示柱脚形式。采用右图所示柱脚形式。1 1、底板尺寸、底板尺寸需要的底板净面积：需要的底板净面积：2226700mmfNAcn采用宽为采用宽为450mm450mm，

29、长为，长为600mm600mm的底板，毛面积为的底板，毛面积为450450600600=270000mm=270000mm2 2，减去锚栓孔面积，大于所需净面积。，减去锚栓孔面积，大于所需净面积。图图4.42 4.42 例例4.54.5图图基础对底板的压应力为：基础对底板的压应力为：23/4 . 64000270000101700mmNANnLOGO底板的区格有三种，现分别计算其单位宽度的弯矩。底板的区格有三种，现分别计算其单位宽度的弯矩。区格为四边支承板区格为四边支承板39. 1200/278/11ab0744. 0mmNaM190502004 . 60744. 02211区格为三边支承板区

30、格为三边支承板36. 027810011ab0356. 0mmNaM176102784 . 60356. 02212区格为悬臂部分区格为悬臂部分mmNcM18480764 . 62121223这三种区格的弯矩值相差不大，不必调整底板平面尺寸和这三种区格的弯矩值相差不大，不必调整底板平面尺寸和隔板位置。最大弯矩为：隔板位置。最大弯矩为：mmNM19050maxLOGO2 2、隔板计算、隔板计算将隔板视为两端支于靴梁的简支梁，其线荷载为：将隔板视为两端支于靴梁的简支梁，其线荷载为：底板厚度：底板厚度：mmfMt62.232051905066max，取，取t t =24mm=24mm。mmNq/12

31、804 . 62001隔板与底板的连接（仅考虑外侧一条焊缝）为正面角焊缝隔板与底板的连接（仅考虑外侧一条焊缝）为正面角焊缝22. 1fmmhf10。取。取，焊缝强度计算：，焊缝强度计算：22/160/150107 . 022. 11280mmNfmmNwff隔板与靴梁的连接（外铡一条焊缝）为侧面角焊缝，所受隔板与靴梁的连接（外铡一条焊缝）为侧面角焊缝，所受隔板的支座反力为：隔板的支座反力为：NR178000278128921LOGO设设mmhf8，求焊缝长度（即隔板高度）：，求焊缝长度（即隔板高度）：mmfhRlwffw19916087 . 01780007 . 0取隔板高取隔板高270mm2

32、70mm，设隔板厚度，设隔板厚度t t=8mm=8mm b b/50=278/50=5.6mm/50=278/50=5.6mm。验算隔板抗剪、抗弯强度：验算隔板抗剪、抗弯强度：NRV178000max22max/125/12482701780005 . 15 . 1mmNfmmNhtVVmmNM62max1037.122781280812226max/215/12727081037.126mmNfmmNWMLOGO3 3、靴梁计算、靴梁计算靴梁与柱身的连接（靴梁与柱身的连接（4 4条焊缝），按承受柱的压力条焊缝），按承受柱的压力N=1700=1700kN。计算，此焊缝为侧面角焊缝，设计算，此焊

33、缝为侧面角焊缝，设 ，求其长度：，求其长度：mmhf10mfhNlwffw379160107 .041017007 .043取靴梁高取靴梁高400mm400mm。靴梁作为支承于柱力的悬但梁，设厚度靴梁作为支承于柱力的悬但梁，设厚度t=10mmt=10mm，验算其抗剪和，验算其抗剪和抗弯强度。抗弯强度。NV2743001754 . 686178000max22max/125/103104002743005 . 15 . 1mmNfmmNhtVVLOGOmmNM62max1078.211754 . 68621751780002226max/215/7 .81400101078.216mmNfmmN

34、WM靴梁与底板的连接焊缝和隔板与底板的连接焊缝传递全部柱的靴梁与底板的连接焊缝和隔板与底板的连接焊缝传递全部柱的压力，设焊缝的焊脚尺寸均为压力，设焊缝的焊脚尺寸均为 。mmhf10所需的焊缝总计算长度应为：所需的焊缝总计算长度应为：mmfhNlwffw1244160107 . 022. 11017007 . 022. 13显然焊缝的实际计算总长度已超过此值。显然焊缝的实际计算总长度已超过此值。柱脚与基础的连接按构造采用两个柱脚与基础的连接按构造采用两个20mm20mm的锚栓。的锚栓。LOGO a a）净截面面积）净截面面积fANn1 1、强度计算、强度计算 第第4 4章章 轴心受压构件小结轴心

35、受压构件小结 (a)(a)(b)(b)(c)(c)图图4.8 4.8 净截面面积计算净截面面积计算LOGO)/5 .01 (1nnNNfANnfANb b）摩擦型高强螺栓连接的构件）摩擦型高强螺栓连接的构件计算截面上的力为：计算截面上的力为：孔前传力孔前传力NN图图4.9 4.9 高强度螺栓的孔前传力高强度螺栓的孔前传力LOGO2 2、刚度计算、刚度计算il00l 构件计算长度；构件计算长度；i截面的回转半径。截面的回转半径。 构件的最大长细比；构件的最大长细比；00yyyxxxililLOGO3 3、整体稳定计算、整体稳定计算fAN由截面类型和由截面类型和确定确定, ,根据表根据表4.34.3和和4.44.4分类分类, ,按附表按附表4.14.1附表附表4.44.4查出。查出。235yf式中式中 轴心压杆稳定系数，轴心压杆稳定系数， ； f 轴心压杆稳定系数，轴心压杆稳定系数， 。 /cryf/yRffLOGOyftb235)1 . 010(（1 1）翼缘（三边简支一边自由）翼缘（三边简支一边自由） 当当小于小于3030时，取时，取3030； 两方向长细比的较大值，两