煤油冷却器的设计换热器毕业设计_说明

1、毕业设计（论文）任务书设计（论文）题目：煤油冷却器的设计设计（论文）时间：至设计（论文）进行地点：1、设计（论文）内容：对换热器的结构进行了详细的设计，传热计算、管、壳程流体阻力计算、管板厚度计算、换热器厚度及内经、管束振动、管壳式换热器零部件结构等等。2、设计（论文）的主要技术指标1处理能力：10万吨/年煤油2设备形式：列管式换热器3操作条件（1）.煤油入口温度140C,出口温度40 r（2）冷却介质：白来水 入口温度 30r 出口温度40r（3） 允许压强降： 不大于 100kPa3、设计（论文）的基本要求1字数文体格式要符合要求 。2概念清晰-内容正确-条理分明。3要突出白己的想法和观占

2、。4材料信息准确来源要有注明。毕业设计（论文）任务书4、应收集的资料及主要参考文献1夏清，姚玉英,陈常贵,等化工原理M.天津：天津大学出版社，20012华南理工大学化工原理教研组.化工过程及设备设计M.广州：华南理工大学出版社，19963刁玉玮,王立业.化工设备机械基础（第五版）M.大连：大连理工大学出版社,20004大连理工大学化工原理教研室.化工原理课程设计M.大连：大连理工大学出版社，19965魏崇光，郑晓梅.化工工程制图M.北京：化学工业出版社,1998 娄爱娟,吴志泉化工设计M.上海：华东理工大学出版社，200216化工单元过程及设备课程设计，化学工业出版社，20035、进度安排及完

3、成情况序号设计（论文）各阶段任务日期完成情况1查阅毕业设计相关的资料4月11日 4月17日2确定毕业设计选题及设计步骤4月18日4月24日3计算设计相关数据4月25日5月8日4撰写毕业论文5月9日 6月19日5准备毕业答辩6月20日 6月24日学生签名： 指导教师签名： 系主任签名：这篇论文主要介绍的是换热器机械计算等相关的设计过程。本文引用这三年 学过的书本知识及相关的技术标准，对换热器的结构、强度进行了系统的阐述。 换热器是目前许多工业部门广泛应用的通用工艺设备。其中，换热器是目前应用 较为广泛的换热设备。优点：结构简单，制造方便，在相同管束情况下其壳体内 径最小，管程分程较方便。缺点：壳

4、程无法进行机械清洗，壳程检查困难，壳体 与管子之间无温差补偿元件时会产生较大的温差应力，即温差较大时需采用膨胀 节或波纹管等补偿元件以减小温差应力。我设计的换热器内部以换热管和折流板 做为基本构件，冷介质、余热介质分别在管程与壳程之间流动，以达到降温或升 温的效果。换热器由筒体、管箱、封头、支座、换热管、折流板、管板及接管、法兰等组成。通过强度计算合理选择材料，确保安全运行，提高设备的生产效率，降低设 备的制造成本，实现化工单元操作的最佳化。关键词：换热器 管箱 壳体 管板 封头1.1 题目 -1 -1.2 任务及操作条件 -1 -1.3列管式换热器的选择与核算 -1-2概述 -2 -2.1换

5、热器概述 -2 -2.2固定管板式 -3 -2.3设计背景及设计要求 -4 -设计背景 -4 -2.3.2 设计要求 -4 -3热量设计 -6 -3.1 初选换热器的类型 -6 -3.2管程安排（流动空间的选择）及流速确定 -6 -3.3确定物性数据 -7 -3.4计算总传热系数 -7 -3.4.1 煤油的流量 -7 -3.4.2 热流量 -7 -3.4.3 平均传热温差 -7 -3.4.4 冷却水用量 -8 -3.4.5 总传热系数K - 8 -3.5计算传热面积 -11 -4机械结构设计 -12 -4.1管径和管内流速 -12 -4.2管程数和传热管数 -13-4.3平均传热温差校正及壳程

6、数 -13 -4.4 壳程内径及换热管选型汇总 -14 -441 壳体内径 -14-4.4.2 换热管的选型汇总 -14-4.5 折流板 -15-4.6 接管 -19-4.6.1 壳程流体进出口时接管 -19-4.6.2 管程流体进出口时的接管 -19-4.6.3 接管最小位置 -19-4.7 壁厚的确定、封头 -20 -4.7.1 壁厚 -20-4.7.2 椭圆形封头 -20-4.8 管板 -21-4.8.1 管板结构尺寸 -21-4.8.2 管板与壳体的连接 -21-4.8.3 管板厚度 -22-4.9换热管 -22-4.9.1 换热管的规格及尺寸偏差 -22-4.9.2 传热管排列和分程

7、方法 -22-4.9.3 横过管束中心线的管数 -23-4.9.4 布管限定圆 -23-4.10 分程隔板 -24-4.10.1 分程隔板尺寸 -24-4.11 拉杆 -25 -4.11.1 拉杆的直径与数量 -25 -4.11.2 连接与尺寸 -25 -4.12换热管与管板的连接 -26 -4.13. 防冲板或导流筒的选择、鞍式支座的示意图（BI型） -27 -4.13.1 防冲板或导流筒的选择 -27 -4.14. 膨胀节的设定讨论 -27 -4.14.1 管壁温度的估算 -27 -4.14.2 管子拉脱力 -28 -5、 换热器核算 -29 -5.1热量核算 -29 -5.1.1 壳程对

8、流传热系数 -29 -5.1.2 管程对流传热系数 -30 -5.1.3 传热系数 K -31 -5.1.4 传热面积 S -32 -5.2流动阻力的计算 -32 -管程流动阻力 -32 -5.2.2 壳程流动阻力 -33 -6、管束振动的计算 -35 -6.1换热器的振动 -35 -6.1.1 撞击破坏 -35 -6.1.2 挡板损伤 -35 -6.1.3 接头泄漏 -35 -6.1.4 应力疲劳 -35 -6.1.5 冶金失效 -36 -6.1.6 材料缺陷扩展 -36 -6.2流体诱发换热器管束振动机理 -36 -漩涡脱落诱导振动 -36 -6.2.2 紊流抖振 -37 -6.2.3 流

9、体弹性激振 -38 -6.3管束振动的计算 -38 -7、设计结果表汇 -41 -谢 词 -43 -参考文献 -44 -1毕业设计任务书1.1题目煤油冷却器的设计1.2任务及操作条件处理能力：10万吨/年煤油设备形式：列管式换热器操作条件(1) .煤油：入口温度140 C,出口温度40 C(2) .冷却介质：自来水，入口温度 30 C,出口温度40 C(3) .允许压强降：不大于100kPa(4) .煤油定性温度下的物性数据：密度 825kg/m3 ，黏度7.15 x 10-4Pa.s，比 热容 2.22kJ/(kg. C )，导热系数 0.14W/(m. C)(5) .每年按330天计，每天

10、24小时连续运行1.3列管式换热器的选择与核算传热计算管、壳程流体阻力计算管板厚度计算1.3.4 U形膨胀节计算(浮头式换热器除外)管束振动管壳式换热器零部件结构2概述2.1换热器概述换热器是化工、炼油工业中普遍应用的典型的工艺设备。在化工厂，换热器的费用约占总费用的10%20%，在炼油厂约占总费用 35%40%。换热器在其他部门如 动力、原子能、冶金、食品、交通、环保、家电等也有着广泛的应用。因此，设计和 选择得到使用、高效的换热器对降低设备的造价和操作费用具有十分重要的作用。在不同温度的流体间传递热能的装置称为热交换器，即简称换热器，是将热流体的 部分热量传递给冷流体的设备。换热器的类型按

11、传热方式的不同可分为：混合式、蓄热式和间壁式。其中间壁式换热器应用最广泛，如表2-1所示。表2-1 传热器的结构分类类型特点固定管刚性结构用于管壳温差较小的情况（一般w50 C），管间不能清洗式带膨胀节有一定的温度补偿能力，壳程只能承受低压力间管列浮头式管内外均能承受高压，可用于高温高压场合U型管式管内外均能承受高压，管内清洗及检修困难壁壳管填料函外填料函管间容易泄露，不宜处理易挥发、易爆炸及压力较高的介质式式式式内填料函密封性能差，只能用于压差较小的场合釜式壳体上部有个烝发空间用于再沸、烝煮壁双套管式结构比较复杂，主要用于高温高压场合和固定床反应器中间套管式能逆流操作，用于传热面积较小的冷却

12、器、冷凝器或预热器沉浸式用于管内流体的冷却、冷凝或管外流体的加热式螺旋管式喷淋式只用于管内流体的冷却或冷凝板式拆洗方便，传热面能调整，主要用于粘性较大的液体间换热板面螺旋板式可进行严格的逆流操作， 有自洁的作用，可用做回收低温热能式伞板式结构紧凑，拆洗方便，通道较小、易堵，要求流体干净板壳式板束类似于管束，可抽出清洗检修，压力不能太高混合式适用于允许换热流体之间直接接触畜热式换热过程分阶段交替进行，适用于从高温炉气中回收热能的场合2.2固定管板式因设计需要，下面简单介绍一下固定管板式换热器。固定管板式即两端管板和壳体连结成一体，因此它具有结构简单造价低廉的优点。但是由于壳程不易检修和清洗，因此

13、壳方流体应是较为洁净且不易结垢的物料。当两 流体的温度差较大时，应考虑热补偿。有具有补偿圈（或称膨胀节）的固定板式换热 器，即在外壳的适当部位焊上一个补偿圈，当外壳和管束的热膨胀程度不同时，补偿 圈发生弹性变形（拉伸或压缩），以适应外壳和管束的不同的热膨胀程度。这种热补偿 方法简单，但不宜用于两流体温度差太大（不大于 70 C）和壳方流体压强过高（一般 不高于600kPa ）的场合。图2-1固定管板式换热器的示意图1-挡板 2-补偿圈 3-放气嘴2.3设计背景及设计要求设计背景在化工、石油、动力、制冷、食品等行业中广泛地使用各种换热器，且他们是上述 这些行业的通用设备，并占有十分重要的地位。在

14、化工厂，换热器的费用约占总费用 的10%-20%，在炼油厂约占总费用的 35%-40%。随着我国工业的不断发展，对能 源利用、开发和节约的要求不断提高，因而对换热器的要求也日益加强。换热器的设 计、制造、结构改进及传热机理的研究十分的活跃。一些新型的换热器相继问世。随 着换热器在工业生产中地位和作用不同，换热器的类型也多种多样，不同类型的换热 器自然有各自不同的优缺点与性能；所以在换热器的设计中，首先应根据工艺要求选 择使用的类型，然后计算换热所需传热面积，并确定换热器的结构尺寸。设计要求完善的换热器在设计和选型时应满足以下各项基本要求：（1）合理地实现所规定的工艺条件：可以从：增大传热系数提

15、高平均温差 妥善布置传热面等三个方面具体着手。（2 ）安全可靠换热器是压力容器，在进行强度、刚度、温差应力以及疲劳寿命计算时，应遵循我国钢制石油化工压力容器设计规定和钢制管壳式换热器设计规定等有关规定 与标准。（3 ）有利于安装操作与维修直立设备的安装费往往低于水平或倾斜的设备。 设备与部件应便于运输与拆卸，在 厂房移动时不会受到楼梯、梁、柱的妨碍，根据需要可添置气、液排放口，检查孔与 敷设保温层。（4 ）经济合理评价换热器的最终指标是：在一定时间内（通常 1年内的）固定费用（设备的购 置费、安装费等）与操作费（动力费、清洗费、维修费）等的总和为最小。在设计或 选型时，如果有几种换热器都能完成

16、生产任务的需要，这一标准就尤为重要了。3热量设计3.1初选换热器的类型两流体的温度变化情况如下：(1 )煤油：入口温度140 C,出口温度40 C；(2)冷却介质：自来水，入口温度 30 C,出口温度40 C； 该换热器用循环冷却自来水进行冷却，冬季操作时，其进口温度会降低，考略到这一 因素，估计所需换热器的管壁温度和壳体温度之差较大，需考虑热膨胀的影响，相应 地进行热膨胀的补偿，故而初步确定选用带有膨胀节的管板式换热器。3.2管程安排(流动空间的选择)及流速确定已知两流体允许压强降不大于100kPa ;两流体分别为煤油和自来水。与煤油相比, 水的对流传热系数一般较大。由于循环冷却水较易结垢，

17、若其流速太低，将会加快污 垢增长速度，使换热器的热流量下降，考虑到散热降温方面的因素，应使循环自来水 走管程，而使煤油走壳程。表3-2.列管式换热器内的适宜流速范围流体种类流速/ (m/s )管程壳程一般液体0.530.51.5易结垢液体>1>0.5气体530315表3-3.不同粘度液体的流速(以普通钢壁为例)液体粘度/mPa . s> 15001500 500500 100100 35351V 1最大流速/ (m/s )0.60.751.11.51.82.4由上表，我们初步选用 25 X 2.5的碳钢管，管内流速取Ui=0.5m/sO3.3确定物性数据定性温度：对于一般气体

18、和水等低黏度流体， 其定性温度可取流体进出口温度的平均值。壳程流体（煤油）的定性温度为：T=140 40 =90 C2管程流体（水）的定性温度为：t=型卫035 C。2在定性温度下，分别查取管程和壳程流体（冷却水和煤油）的物性参数，见下表:密度/ (kg /m3 )比热容 / ( kJ/kg? C)粘度 / ( Pa?s )导热系数/（W/m?C）煤油8252.227.15 X 10-40.14水(35 C)9944.187.25 X 10-40.6263.4计算总传热系数煤油的流量已知要求处理能力为15万吨煤油每年（每年按330天计，每天24小时连续运行）, 则煤油的流量为：Wh=10000

19、0t/（330 X 24） =12626kg/hWh热流体的流量，kg/h ;热流量由以上的计算结果以及题目已知，代入下面的式子，有：Q=WhCph（T2）=12626kg/h X 2.22kJ/ kg?°CX （14040） C=778603W平均传热温差计算两流体的平均传热温差暂时按单壳程、多管程计算逆流时，我们有从而,而此时，我们有:(14040)(4030)In140404030t2t14030T1t114030T1T214040t2t1403039.1 CP0.09R10tm式中 Ti, T2热流体（煤油）的进出口温度， K或C；ti, t2冷流体（自来水）的进出口温度，

20、K或C；由图4-19 （参见天津大学出版社的化工原理（上册修订版）233页）可查得:t =0.82 > 0.8，所以，修正后的传热温度差为：tm=tm' t=39.1 X 0.82=32 C冷却水用量由以上的计算结果以及已知条件，很容易算得：Q2802972Wc=67056.7 kg/hCpc（t2 tj 4180（40 30）总传热系数K总传热系数的经验值见表 3-4，有关手册中也列有其他情况下的总传热系数经验值，可供设计时参考。选择时，除要考虑流体的物性和操作条件外，还应考虑换热器的类型。表3-4总传热系数的选择管程壳程总传热系数/W/（m3 C）水（流速为0.91.5m/s

21、 ）水（流速为0.91.5m/s）582698水水（流速较咼时）8141163冷水轻有机物 i< 0.5mPa s467814冷水中有机物 1 =0.51mPa s290698冷水重有机物 i> 1mPa s116467盐水轻有机物 i< 0.5mPa s233582有机溶剂有机溶剂1 =0.3198233轻有机物 卩 0.5mPa s0.55mPa s233465中有机物=0.5轻有机物 i< 0.5mPa s1163491mPa s中有机物 1 =0.51mPa s58 233重有机物1mPa s重有机物 i> 1mPa s23264652水（流速为1m/s

22、）水烝气（有压力）冷凝17453489水水烝气（常压或负压）冷凝11631071水溶液2mPa s水蒸气冷凝5822908水溶液i> 2mPa s水蒸气冷凝5821193有机物 i< 0.5mPa s水蒸气冷凝291582有机物1 =0.51mPa s水蒸气冷凝114349有机物i> 1mPa s水蒸气冷凝5821163水有机物蒸气及水蒸气冷凝116349水重有机物蒸气（常压）冷凝58 174水重有机物蒸气（负压）冷凝5821163水饱和有机溶剂蒸气(常压)冷凝174 349水含饱和水蒸气的氯气 (V 50 C)总传热系数/W/( m3 C)管程壳程水SO 2冷凝814 11

23、63水NH3冷凝698 930水氟里昂冷凝756(1).管程传热系数:Rei皿°.°2 °5 994 任70i0.000725竺 4180 O.。00725 4.84i 0.626a0.02丄()0.8(泄)0.4idiii0.0LRe0'8 Pr0.4 di0.6260.80.40.02313670 4.840.02=2753 W/m 2? C(2).壳程传热系数:假设壳程的传热系数是：。=500 W/m 2? C污垢热阻：Rsi=0.000344m 2C /WRso=0.000172 m 2C /W管壁的导热系数:=45 m 2 C /W管壁厚度：b=

24、0.0025内外平均厚度:dm=0.0225在下面的公式中，代入以上数据，可得1do bdoRsiidididi=1 - 0.00312 =320W/m 2? °C3.5计算传热面积由以上的计算数据，代入下面的公式，计算传热面积:S'77860376.0m2K tm 320 32考虑15%的面积裕度，贝U:S 1.15S' 87m24机械结构设计4.1管径和管内流速换热器中最常用的管径有 ©19mmX 2mm 和（25mmX 2.5mm。 小直径的管子可以承受更大的压力，而且管壁较薄；同时，对于相同的壳径，可排列较多的管子，因此单位体积的传热面积更大，单位传

25、热面积的金属耗量更少。所以，在管程结垢不很严重以及允许压力降较高的情况下， 采用©19mmx 2mm 直径的管子更为合理。如 果管程走的是易结垢的流体，则应常用较大直径的管子。标准管子的长度常用的有 1500mm , 2000mm , 3000mm , 6000mm 等。当选用 其他尺寸的管长时，应根据管长的规格，合理裁用，避免材料的浪费选用©25 X 2.5的碳钢管，管长6m，管内流速取u i=0.5m/s4.2管程数和传热管数根据传热管的内径和流速，可以确定单程传热系数:nsVdi2Ui467056.7/(3600 994)20.785 0.020.5119.4120(

26、根)按单程计算，所需传热管的长度是:Sd°ns1073.14 0.025 12011.4 m若按单程管计算，传热管过长，宜采用多管程结构，可见取传热管长l=6m，则该传热管程数为：L 11 4Np -2(管程)l 2则传热管的总根数为：N=NpXns=2 X 120=240 (根)4.3平均传热温差校正及壳程数由前面的计算已求得，按单壳程、多管程计算，逆流时：tm'=(140 40) (40 30)39 1 c,140 40.ln40 30而此时，我们有:P=t140 30140 300.09R=Tt2Tt1140 4040 30由（参见天津大学出版社的化工原理（上册修订版）

27、233页）可查得：t=0.82 > 0.8，所以，修正后的传热温度差为：tm= tm' t =39.1 X 0.82=32 C于是，校正后的平均传热温差是 32 C,壳程数为单程，管程数为2。4.4壳程内径及换热管选型汇总4.4.1 壳体内径采用多管程（2管程）结构，D=a （b-1 ） +2e式中D壳体内径，mm ；a管心距，mm ；b 横过管束中心线的管数，管子按正三角形排列：b 1.仁n ;管子按正方形排列：b 1.19、n，n为换热器的总管数；e管束中心线上最外层管中心到壳体内壁的距离，一般取e= （11.5 ）do。壳径的计算值应圆整到最接近部颁标准尺寸，所以，代入数据

28、我们有：D=32 X 18+2 X（ 1.01.5 ） X 25=626651 mm取 D=600mm换热管的选型汇总根据以上的计算可以得到如下的计算结果：DN， mm600管程数2壳程数1管子规格©25 X 2.5管子根数240中心排管数19管程流通面积，m20.03768换热面积，m2100换热器长度，mm6000通过查表，可以发现下面的结构尺寸的换热器和所需的比较接近，故而选择该种换热器：DN， mm600管程数2壳程数1管子规格©25 X 2.5管子根数232中心排管数16管程流通面积，m20.0364换热面积，m2107.5换热器长度，mm60004.5折流板设置

29、折流板的目的是为了提高流速， 增加湍动，改善传热，在卧式换热器中还起支撑管束的作用。常用的有弓形折流板和圆盘-圆环形折流板，弓形折流板又分为单弓形图4-1 (a)、双弓形图4-1 (b)、三重弓形图4-1 (c)等几种形式。 图4-1弓形折流板图42单弓形折流板单弓形折流板用得最多，弓形缺口的高度 h为壳体公称直径Dg的15%45%， 最好是20%，见图4-2 (a);在卧式冷凝器中，折流板底部开一 90 °的缺口，见图 4-2 (b )。高度为1520mm，供停工排除残液用；在某些冷凝器中需要保留一部分 过冷凝液使凝液泵具有正的吸入压头，这时可采用带堰的折流板，见图4-2 (c)。

30、在大直径的换热器中，如折流板的间距较大，流体绕到折流板背后接近壳体处，会 有一部分液体停滞起来，形成对传热不利的“死区”。为了消除这种弊病，宜采用双 弓形折流板或三弓形折流板。从传热的观点考虑，有些换热器（如冷凝器）不需要设置折流板。但为了增加换热 器的刚度，防止管子振动，实际仍然需要设置一定数量的支承板，其形状与尺寸均按 折流板一样来处理。折流板与支承板一般均借助于长拉杆通过焊接或定距管来保持板 间的距离，其结构形式可参见图4-3。点焊% L图4-3折流板安装囹由于换热器是功用不同，以及壳程介质的流量、粘度等不同，折流板间距也不同，其系列为：100mm ，150mm ，200mm ， 300

31、mm ，450mm ，600mm ，800mm ， 1000mm。允许的最小折流板间距为壳体内径的 20%或50mm，取其中较大值。允许的最大 折流板间距与管径和壳体直径有关，当换热器内流体无相变时，其最大折流板间距不 得大于壳体内径，否则流体流向就会与管子平行而不是垂直于管子，从而使传热膜系 数降低。折流板外径与壳体之间的间隙越小，壳程流体介质由此泄漏的量越少，即减少了流体的短路，使传热系数提高，但间隙过小，给制造安装带来困难，增加设备成本， 故此间隙要 求适宜折流板厚度与壳体直径和折流板间距有关，见表4-1所列数据表4-1折流板厚度/ mm壳体公称内径/mm相邻两折流板间距/mm<

32、300300 450450 600600 750> 750200 2503561010400 70056101012700 100068101216> 1000610121616支承板厚度一般不应小于表4-2（左）中所列数据。支承板允许不支承的最大间距可参考表 4-2 （右）所列数据壳体直径/mmv 4004008009001200管子外径/mm19253857支承板厚度/mm6810最大间距/mm1500180025003400表4-2支承板厚度以及支承板允许不支承的最大间距经选择，我们采用弓形折流板，取弓形折流圆缺高度为壳体内径的25%，则切去的圆缺高度为：h=160 mm取折

33、流板间距B=0.3D，则:B=0.3 X 650=195 mm可取 B=200 mm因而查表可得：折流板厚度为 5mm，支承板厚度为8mm，支承板允许不支承最大间距为1800mm折流板数Nb传热管长折流板间距6000 12(块)折流板圆缺面水平装配。4.6接管壳程流体进出口时接管取接管内油品流速为u=1.0 m/s则接管内径为:12626 /(3600 825)3.14 1.00.074m所以，取标准管的内径为80mm。查表得，PN<4.0MPa 的接管外伸长度为150mm管程流体进出口时的接管取接管内循环水流速u=1.5m/s ，则接管内径:0.15m|4 67056.7/(3600

34、994) d ,3.14 1.5取标准管径为150mm。查表得，查表得，PN<6.4MPa的接管外伸长度为200mm接管最小位置换热器设计之中，为了使换热面积得以充分利用，壳程流体进出口接管应尽量靠近 两端的管板，而管箱的进出口尽量靠近管箱法兰，从而减轻设备重量。所以，壳程和 管程接管的最小位置的计算就显得很必要了。（1）壳程接管位置的最小尺寸所设计的为带补强圈的壳程接管，则壳程接管位置的最小尺寸L1可用如下公式计, DhLi > H (b 4) C2式子中：Dh补强圈的外圈直径，mm ;b管板厚度，mm ；C补强圈外缘至管板与壳体焊缝之间的距离，mm。而且，C > 4S且C

35、 > 32 , S为壳体厚度。经计算易得，壳程接管位置的最小尺寸为：120mm。(2)管程接管位置的最小尺寸所设计的为带补强圈的管程接管，则管程接管位置的最小尺寸L2可用如下公式计算：. DhL2 > H (b 4) C2式中 Dh补强圈的外圈直径， mm ;b管板厚度，mm ；C补强圈外缘至管板与壳体焊缝之间的距离，mm。而且，C > 4S且C > 32，S为壳体厚度。经计算易得，管程接管位置的最小尺寸为：140 mm。4.7壁厚的确定、封头壁厚查GB151-99P21 表8得圆筒厚度为：8 mm查JB/T4737-95 ，椭圆形封头与圆筒厚度相等，即 8 mm椭圆形

36、封头查表可得其尺寸数据，见下表表4-3椭圆形封头的尺寸公称直径DN （ mm）曲面咼度h1 （mm ）直边高度h2 （mm ）碳钢厚度S（mm ）内表面积A2 m容积V2 m质里mkg6001502580 . 43740. 035327 . 474.8管板管板除了与管子和壳体等连接外，还是换热器中的一个重要的受压器件。管板结构尺寸查（化工单元设备设计P25-27 ）得固定管板式换热器的管板的主要尺寸如下表表4-4固定管板式换热器的管板主要尺寸:公称直径DDiD3D4bcd螺栓孔数60073069059864536102328管板与壳体的连接在固定管板式换热器中，管板与壳体的连接均采用焊接的方法

37、。由于管板兼作法兰与不兼作法兰的区别因而结构各异，前者的结构见图4-4，其中图4-4 （a）形式是在图4Y兼件法竺的管板管板上开槽，壳体嵌入后进行焊接，壳体 对中容易，施焊方便，适合于压力不高、 物料危害性不高的场合；如果压力较高， 设备直径较大，管板较厚时，可采用图4-4（b）形式，其焊接时较难调整。483管板厚度管板在换热器的制造成本中占有相当大的比重，管板设计与管板上的孔数、孔径、 孔间距、开孔方式以及管子的连接方式有关，其计算过程较为复杂，而且从不同角度 出发计算出的管板厚度往往相差很大。一般浮头式换热器受力较小，其厚度只要满足 密封性即可。对于胀接的管板，考虑胀接刚度的要求，其最小厚

38、度可按表4.8选用考虑到腐蚀裕量，以及有足够的厚度能防止接头的松脱、泄露和引起振动等原因，建 议最小厚度应大于20mm。表4-5管板的最小厚度换热器管子外径d /mm70< 25323857管板厚度/mm3d°/4222532换热管的外径为25mm，因而管板厚度取为3d0/4=18.75 ，取上述的最小厚度20mm4.9换热管换热管的规格及尺寸偏差经过查表得表4-6碳钢、低合金钢的换热管的规格及尺寸偏差材料换热管标准管子规格高精度、较高精度偏差外径，mm厚度，mm外径偏差，mm壁厚偏差，mm碳钢GB/TB8163仝 143022.5± 0.2+12%低合金钢GB994

39、8-10%传热管排列和分程方法管子在管板上的排列方式最常用的为图 4-5所示的（a）、（b）、（c）、（d）四种, 即正三角形排列（排列角为30 °）、同心圆排列、正方形排列（排列角为90 °）、转角正方形排列（排列角为45 °）。当管程为多程时，贝嚅采取组合排列，图（e）为二管 程时管小组合排列的方式之一。正三角形的排列方式可在同样的管板面积上排列最多的管数，故用的最为普遍， 但管外不易机械清洗。为了便于清洗管子外表面上的污垢，可采用正方形与转角正方 形排列的管束。在小直径的换热器中，常用同心圆排列，在相同直径的管板上所排列 的管数比按正三角形排列还多。o &#

40、169; o(b)O O O0 0-0Q G O 0 S O（c）（d）圉4 5管于在管檢上的椰列育式和组合种刘示总图采用组合排列法，即每程均按正三角形排列，隔板两侧采用正方形排列换热管的中心距经查表可得：（mm ）换热管外径d换热管中心距分程隔板槽两侧相邻管的中心距253244横过管束中心线的管数nc 1.19 . N 1.19 240 18.4 19 根布管限定圆布管限定圆为管束的最外层换热管中心圆直径，固定管板式换热器的布管限定圆如dm=Dj-2b 3=600-2 X 8=584 mm式子中，Di筒体内直径，mmb3大小为0.25d，且大于8mm4.10分程隔板分程隔板尺寸经查表，分程隔

41、板的尺寸如下表：表4-7分隔板尺寸公称直径隔板最小厚度/mmDN/mm碳素钢6008管子和分程隔板的连接分程隔板有单层和双层两种，单层隔板与管板的密封结构如图 4-6所示，隔板的 密封面宽度最小为（S+2 ） mm。隔板材料与封头材料相同。双层隔板的结构见图4-7， 双层隔板具有隔热空间，可防止热流短路。图46隔板与管板之间的密封图双层隔板与官板的密到4.11拉杆拉杆的直径与数量各种换热器的直径和拉杆数，可参见下表选用。表4-8拉杆直径和拉杆数壳体直径/mm拉杆直径/mm最少拉杆数壳体直径/mm拉杆直径/mm最少拉杆数200 2501041100128273 , 400 , 500 , 600

42、124800 , 1000126> 12501210经查表易得，拉杆数为为4，直径为124.11.2 连接与尺寸拉杆示意图如下所示：图4-2拉秆示意图经查表，拉杆尺寸如下:表4-9拉杆尺寸拉杆公称直径dn /mm数 量基本尺寸拉杆直径d/mmLa/mmLb/mmb/mm1241215仝502.0拉杆孔示意图如下所示:dn 12mm, l21.5dn 1.5 12 18mm4.12换热管与管板的连接管子与管板的连接是管壳式换热器制造中最主要的问题。对于固定管板换热器，除要求连接处保证良好的密封性外，还要求接合处能承受一定的轴向力，避免管子从管 板中拉脱。管子与管板的连接方法主要是胀接和焊接

43、。胀接是靠管子的变形来达到密封和压紧 的一种机械连接方法，如图4-10所示。当温度升高时，材料的刚性下降，热膨胀应力 增大，可能引起接头的脱落或松动，发生泄露。一般认为焊接比胀接更能保证严密性。 对于碳钢或低合金钢，温度在 300 C以上，蠕变会造成胀接残余应力减小，一般采用 焊接。焊接接口的形式见图4-11。图4-11(a)的结构是常用的一种；为了减少管口处的流体阻力或避免立式换热器在管板上方滞留的液体，可采用图4-11 (b )的结构；为了不使小直径管子被熔融的金属堵住管口，则可改成图4-11 (c)的结构；图4-11(d)的形式适用于易产生热裂纹的材料，但加工量大。（C）图410胀接前后

44、示意图(d)图AM焊接的形式胀接和焊接方法各有优缺点，在有些情况下，如对高温高压换热器，管子与管板的 连接处，在操作时受到反复热变形、热冲击、腐蚀与流体压力的作用，很容易遭到破 坏，仅单独采用胀接或焊接都难以解决问题，如果采用胀焊结合的方法，不仅能提高 连接处的抗疲劳性能，还可消除应力腐蚀和间隙腐蚀，提高使用寿命。目前胀焊结合 的方法已得到比较广泛的应用。换热管规格换热管最小伸出长度最小坡口深度外径壁厚/mm”1 /mm/mm252.51.524.13.防冲板或导流筒的选择、鞍式支座的示意图（BI型）4.13.1 防冲板或导流筒的选择因为水 u < 3.0m/s，煤油流量 V2825 1

45、.25212892230kg/m.s2,所以管程和壳程都不设防冲板或导流筒。4.14.膨胀节的设定讨论管壁温度的估算由于管壁热阻一般可以忽略，故可以认为管内外壁的温度是相同的， 由此可以得到以下的关系：卜tW卜ti中，to, ti, tw分别为壳程，管程流体的平均温度和壁1 1RsoRsioo温。采用试差法最终求得tw=78.0 C管子拉脱力本换热器的管子及壳体均采用10号碳钢，由此可得下表:管子壳体操作压力，Mpa1.01.0壁温，C78.035材料1010线膨胀系数1/ C11.8 X 10-611.8 X 10-6弹性模量，Mpa0.21 X 1060.21 X 106尺寸，mm25 X

46、 2 X 6000600 X 6管子壳体数252管间距32胀接长度，mm29许用拉脱力，Mpa4管子排布方式正三角形在操作压力下，每平方米胀接周边所产生的力为:pf dol其中，f=0.866a 2=396.16mm 2，则qp=0.0174Mpa在温差应力作用下，每平方米胀接周边所产生的力为:4t dodiqt4dol其中，tE tt ts1 As而同时，2 2Atdodi .N 31792.54As(D S)S(600 6).615273mm2贝 V,t 23.08Mpa,qt 1.79Mpa由于qt和qp的方向相反，故而总拉 脱力为q (qp qt)4.0Mp因而，管子拉脱力在许用范围之

47、内，不许用安装膨胀节。5、换热器核算5.1热量核算壳程对流传热系数对圆缺形的折流板，可采用克恩公式：ao 0.36 ( deU)(汇)(一)dew计算壳程当量直径，由正三角形排列可得:ded0a/3224(0.0320.785 0.025 )2=0.020m3.140.025壳程流通截面积:SoBD(1 -空)t0.15 0.65 1凹25 =0.01969m0.032壳程流体流速为:U0qv0A0q m0A012626/(36000.0196982包=0.2167m/s雷诺准数为Re。d°Uo0.025 0.2167 825§251Uo0.000715普兰特准数为:Co2

48、220 0.0007150.1411.34。物料被冷却，粘度校正()0'14取1,将数值代入0.551/3/、0.14Nu 0.36 Re Pr ()w上式:a00.36 (业deCP1= 0.36 0140 62510.55 11.343693W/m20C0.02管程对流传热系数= 0.023-()0(虫)di 口入自来水被加热，n取0.4，代入已得数值，有:管道流通面积：0.785 0.022 2400.03768m22管程流体流速:Ui67056.7/(3600 994)0.497m/s0.03768雷诺准数为Rei°.°2 °.497 994136

49、280.000725普兰特准数为:Pri4180 O'0007254.84880.6260.0230.6260.02136280.8 4.84880.4 =2748 W/m 2 C传热系数根据冷热流体的性质及温度，在(GB151-99P140-141) 选取污垢热阻:污垢热阻：Rsi=0.000344m 2C /WRso=0.000172 m 2C /W还有，管壁的导热系数：=45 m 2 C /W管壁厚度：b=0.0025内外平均厚度：dm=0.0225在下面的公式中，代入以上数据，可得d。dobdoRsiididi di=0.0252748 0.020.0003440.0250.0

50、20.0025 0.02545 0.02250.000172=390W/m 2 C所以，K的裕度为:h=390320=21.88%传热面积S由K计算传热面积SQIKtm折2m 88.4946m32074J219.79该换热器的实际传热面积为:Sp d°L(N nJ=3.14 X 0.025 x(6-0.06 ) x( 232-16 )=100 m 2则该换热器的面积裕度为：H= S-S = 100 76 32.9% S765.2流动阻力的计算因为壳程和管程都有压力降的要求，所以要对壳程和管程的压力降分别进行核算管程流动阻力管程压力降的计算公式为:pi ( P1P2)NsNpRei=13670 (前面已求)，为湍流。0 1取关闭粗糙度0.1mm,相对粗糙度为一0-0.005di 20查Re关联图，可得摩擦因数:0.035,P1l 2 U 2di°.°35 0.0220.497368.3PaP23 9940.49721289Pa另外，式子中:壳程数Ns=1管程数Np=2代入公式中，有：Pi ( PiP2)NsNp=(368.3+1289.0) X 1 X2=3