连续梁悬灌法改支架法现浇施工方案

1、;. 京沪高速铁路土建工程一标段连续梁悬灌法改支架现浇法施工方案 中铁十七局京沪高速铁路土建工程一标段项目经理部二八年八月 廊坊.目 录一、工程概况1二、悬灌法与支架现浇方案对比21、（32+48+32）M连续梁22、（40+56+40）M连续梁23、（40+64+40）M连续梁34、（48+80+48）M连续梁4三、支架计算8（一）支架规格8（二）支架结构8（三）支架设计101、荷载取值102、次梁计算103、横梁验算124、立杆验算145、地基容许承载力计算14四、支架预压与变形观测15五、预拱度设置15六、模板构造15七、砼浇筑15八、预应力张拉与压浆16九、支架拆除16十、质量保证措施

2、16十一、工程实例171、福厦客专（324832）M连续梁172、郑西客专（324832）M连续梁173、京津城际（324832）M连续梁18京沪高速铁路土建一标段连续梁悬灌法改支架法现浇施工方案一、工程概况京沪高速铁路一标段设计跨河、跨路连续梁56联，在目前征地拆严重滞后的情况下，已成为控制运架梁通过的关键性工程.经现场核对，发现其中18联连续梁（详见表1）具备支架法现浇条件，其中（32+48+32）m连续梁8联，（40+56+40）m连续梁2联，（40+64+40）m连续梁6联，（48+80+48）m连续梁2联.京沪高速铁路一标段悬灌梁具有支架法现浇条件统计表 表1序号工点名称中心里程桥孔

3、布置原施工工法拟调整工法1六圈路DIK7+359.79(32+48+32)m连续梁悬灌法支架法2污水管DK13+370.92(32+48+32)m连续梁悬灌法支架法3黄村大街K15+704.98（32+48+32)m连续梁悬灌法支架法4黄良支线铁路DIK18+054.79(40+56+40)m连续梁悬灌法支架法5地铁DIK19+258.75（32+48+32)m连续梁悬灌法支架法6专用线铁路DIK20+577.57(40+56+40)m连续梁悬灌法支架法7磁大路DIK28+956(40+64+40)m连续梁悬灌法支架法8采留路DIK48+504.22(32+48+32)m连续梁悬灌法支架法9规

4、划高王路DK84+778.61(40+64+40)m连续梁悬灌法支架法10规划112国道DK90+903.61(48+80+48)m连续梁悬灌法支架法11主干道二DK99+591.49(32+48+32)m连续梁悬灌法支架法12规划津霸快速路DK102+227.9(48+80+48)m连续梁悬灌法支架法13规划次干道DK118+913.32(32+48+32)m连续梁悬灌法支架法14规划次干道21DK121+746.36(40+64+40)m连续梁悬灌法支架法15沥青路DK122+297.56(40+64+40)m连续梁悬灌法支架法16津莱公路DK133+758.31(32+48+32)m连续

5、梁悬灌法支架法17津文公路DK143+938.35(40+64+40)m连续梁悬灌法支架法18静王公路DK150+015.85(40+64+40)m连续梁悬灌法支架法相比悬灌法施工而言，支架法现浇分段少，工作面多，可明显缩短施工周期.为缓解工期压力，确保京沪铁路按期建成通车，我部提议将这18联连续梁由悬灌法施工改为支架法现浇.二、悬灌法与支架现浇方案对比1、（32+48+32）m连续梁（32+48+32）m连续梁全长113.5m，梁体C50砼1523m3，改为支架现浇后，计划3孔同时搭设支架、绑扎钢筋、安装模板，整联一次浇筑成型（如图1所示）.支架现浇法与悬灌法工期对比如表2，从表中可以看到，

6、支架法现浇比悬灌法施工可缩短工期74天. （32+48+32）m连续梁工期对比表 表2序号悬灌法支架现浇法备注项目工序用时（天）工序用时（天）项目1桩基66桩基2承台3030承台地基处理3墩身2020墩身40#段4020支架搭设，底模安装5挂篮安装、预压157支架预压6悬灌梁段6030模板安装钢筋绑扎7边跨合拢122砼浇筑8中跨合拢137预应力张拉、压浆9合计196122合计注：1、悬灌梁段共6段，每节段施工周期10天. 2、主墩桩基12根，边墩12根，采用旋挖钻机施工，2根/天.2、（40+56+40）m连续梁（40+56+40）m连续梁全长137.5m，C50砼1665m3，改为支架现浇后

7、，计划3孔同时搭设支架、绑扎钢筋、安装模板，整联一次浇筑成型（如图2所示）.悬灌法与支架现浇法工期对比如表3，从表中可以看到，支架法现浇比悬灌法施工可缩短工期61天. （40+56+40）m连续梁工期对比表 表3序号悬灌法支架现浇法备注项目工序用时（d）工序用时（d）项目1桩基66桩基2承台3030承台地基处理3墩身2020墩身40#段施工4025支架搭设、底模安装5挂篮安装、预压1510支架预压6悬灌梁段6035模板安装、钢筋绑扎7边跨合拢122砼浇筑8中跨合拢137预应力筋张拉、压浆9合计196135合计注：1、悬灌梁段共6段，每节段施工周期10天. 2、主墩桩基12根，边墩12根，采用旋

8、挖钻机施工，2根/天.3、（40+64+40）m连续梁（40+64+40）m连续梁全长145.5m，C50砼1920m3.如改为支架现浇法，梁体计划分3段施工（如图3所示），其中、段长度均为71.75m，砼各950 m3，段长2m，砼20m3.施工时，段与段可同步或交叉搭设支架、绑扎钢筋、安装模板、整段浇筑砼.段为合龙段，最后浇筑.悬灌法与支架现浇法工期对比如表4，从表中可以看到，支架法现浇比悬灌法施工可缩短工期75天. （40+64+40）m连续梁工期对比表 表4序号悬灌法支架现浇法备注项目工序用时（天）工序用时（天）项目1桩基88桩基2承台3030承台地基处理3墩身2020墩身40#段45

9、30支架搭设、底模安装5挂篮安装、预压156支架预压6悬灌梁段7025、梁段模板安装、钢筋绑扎7边跨合拢122、段砼浇筑8中跨合拢137预应力筋张拉、压浆92梁段钢筋绑扎101梁段砼浇筑117预应力筋张拉、压浆12合计213138合计注：1、悬灌梁段共7段，每节段施工周期10天.2、主墩桩基16根，边墩12根，采用旋挖钻机施工，2根/天.4、（48+80+48）m连续梁（48+80+48）m连续梁全长177.5m，C50砼2630m3.如改为支架现浇法施工，梁体计划分为3段（如图4所示），其中、段长度均为87.75m，砼各1304 m3，段长2m，砼22m3.施工时，段与段可同步或交叉搭设支架

10、、绑扎钢筋、安装模板、整段浇筑砼.段为合龙段，最后浇筑.悬浇法与支架现浇法工期对比如表5，从表中可以看到，支架法现浇比悬灌法施工可缩短工期91天. （48+80+48）m连续梁工期对比表 表5序号悬灌法支架现浇法备注项目工序用时工序用时项目1桩基4040桩基2承台3030承台地基处理3墩身2020墩身施工40#段5035支架搭设、底模安装5挂篮安装、预压1515支架预压6悬灌梁段10030、梁段模板安装、钢筋绑扎同时施工7边跨合拢126、段砼浇筑8中跨合拢1310预应力筋张拉、压浆92梁段钢筋绑扎101梁段砼浇筑118预应力筋张拉、压浆12合计250159合计注：1、悬灌梁段共10段，每节段施

11、工周期10天.2、主墩桩基20根，边墩12根，采用旋挖钻机施工，2根/天.图1 支架现浇法32+48+32m连续箱梁砼浇筑顺序（单位：cm）图2 支架现浇法40+56+40m连续箱梁砼浇筑顺序（单位：cm）图3 支架现浇法40+64+40m连续梁砼浇筑顺序（单位：cm）图4 支架现浇法40+80+40m连续箱梁砼浇筑顺序（单位：cm）三、支架计算支架规格支架采用碗扣式钢管脚手架，主构配件的规格尺寸如下：构件名称 品种 长度（mm） 重量（kg）立杆 LG-300 3000 17.31 LG-240 2400 14.02 LG-180 1800 10.67顶杆 DG-150 1500 8.7 D

12、G-120 1200 6.65 DG-90 900 5.5立杆垫座 DZ-1 1.7立杆可调座 TZ-2 10.1立杆粗细调座 TZ-3 6.1横杆 HG-240 2400 19.3 HG-180 1800 15.3 HG-120 1200 11.3 HG-90 900 7.8 HG-60 600 6.85 HG-30 300 5.9斜杆 XG-300 3000 8.6 XG-255 2550 7.5 XG-216 2160 6.6 XG-169 1690 5.4可调横托撑 HC-1 7.3横托撑 HC-2托撑 TC-2 4.1可调托撑 TC-1 8.7支架结构以40+80+40m连续箱梁为例

13、，现浇支架结构如图5、6.支架立杆纵向间距均取0.6m，横向间距翼檐下取0.9m，箱室底取0.6m，腹板底取0.3m，横杆竖向间距均取1.2m，顶、底托采用可调托撑.支架顶托横桥向布置I14工字钢横梁，间距0.6m；横梁上纵桥向布置10cm×15cm方木次梁，次梁在箱室下方间距40cm、腹板下方图5 支架半纵面图图6 支架截面图20cm.箱梁内外模板均采用木模板，箱室顶板和翼板采用脚手架支撑.支架设计为安全、简便起见，次梁和横梁均按简支梁受力考虑，分别验算箱室底板和腹板下支架受力.1、荷载取值按铁路混凝土工程施工技术指南（TZ210-2005）规定，荷载取值如下：箱梁钢筋砼自重：26

14、kN/m3人及运输机具作用在模板上荷载：2.5kPa振捣时产生的荷载：2kPa木材密度：750kg/m32、次梁计算（1）腹板部位底模下次梁腹板部位荷载a、箱梁砼自重（按最大截面考虑,砼超灌系数1.05）：P1 =6.65×26×1.05=181.5kN /m2 b、模板荷载（面板1.2cm木胶板；横肋10×10cm方木，间距30cm；纵肋214a槽钢，间距80cm）P2=2×6.1×0.012×7.5+(1/0.3+1)×6.1×0.1×0.1×7.5+2

15、5;(6.1/0.8+1)×1×0.145/0.9=11.18kN /m2c、设备及人工荷载：P3=2.5kN/m2  d、砼振捣荷载：P4 =2kN/m2次梁截面特性（次梁采用10cm×15cm方木）截面积：A=10×15=150cm2弹性模量：E=1×104MPa抗弯模量：W=bh2/6=10×152/6=375 cm3 惯性矩： I=bh3/12=2812.5cm4强度验算（腹板下次梁间距20cm）荷载组合: PQF=P1+P2+P3+P4 =197.18kN/m2换算

16、到次梁上线荷载:q= PQF×0.2=197.18×0.2=39.45 kN/m纵梁抗弯应力计算公式得：w=qL2/（8W） =39.45×0.62×106/(8×375×103)=4.7MPaw=13MPa,强度满足要求（参考红松木）.由矩形梁剪应力计算公式得： =3Q/2A  =3×（197.18×0.2×0.6 /2）×103/( 2×150×102)=1.2MPa=2.3MPa，剪应力满足要求.刚度验算荷载组合:PGF

17、=P1+P2=192.68 kN/m2q=PGF×0.2=192.68×0.2=38.54kN/m2fmax =5qL4/384EI =5×38.54×103×0.64×109/(384×2812.5×104×1×104)=0.23mmf=L/400=600/400=1.5mm 刚度满足要求.（2）箱室下次梁 箱室下次梁荷载取值a、箱室顶板砼厚度0.4m，底板最大厚度1m则,超灌系数1.05，砼箱自重：P1x=(1+0.4)×26×1.05=38.22kN

18、/m2 b、内模支撑和模板荷载(面板采用1.2cm的木胶板；横肋采用10×10方木，间距30cm；内模支撑采用48钢管支撑，纵、横、竖向间距1m).P2x =2×4×1×0.1×0.1×7.5+1×0.012×7.5+2×1×0.169+(5.1×4+6×4)×0.058=3.165kN /m2c、设备及人工荷载：P3x=2.5kN/m2 d、振捣荷载：P4x=2kN/m2次梁截面特性（箱室底模下次梁采用10cm×15cm方木

19、）截面积：A=10×15=150cm2弹性模量：E=1×104 MPa抗弯模量：W=bh2/6=10×152/6=375cm3 截面模量：I=bh3/12=2812.5cm4强度验算（箱室底模下次梁间距40cm）荷载组合:PQx=P1+P2+P3+P4=45.9kN/m2换算到次梁上线性荷载:qx=PQx×0.4=45.9×0.4=18.36kN/m因同样材料、同样跨度情况下，箱室底板下线荷载比腹板下小，所以强度和刚度都能满足要求.3、横梁验算（1）横梁截面特性截面积：A=10×15=2150mm2弹性模量：E=2.1

20、15;105MPa抗弯模量：W=102×103mm3 惯性矩：I=bh3/12=712×104 mm4（2）腹板下横梁验算（腹板下模梁纵向间距60cm，跨度30cm）强度验算q=PQF×0.6+0.169=197.18×0.6+0.169=118.5kN/m跨内最大弯矩为：Mmax=118.5×0.32/8=1.3kN.m 由梁正应力计算公式得：w=Mmax /W=1.3×106/ (102×103)=12.7MPaw=145MPa，满足要求.刚度验算q=PGF×0.6+0.169=192.68×

21、;0.6+0.169=115.8kN/mfmax=5qL4 /384EI=5×115.8×0.34×1012/(384×2.1×105×712×104)=0.008mmf=L/400=0.75mm，刚度满足要求.(3)箱室下横梁验算（箱室下横梁间距60cm，跨度60cm）强度验算q=PQX×0.6+0.169=45.9×0.6+0.169=27.7kN/m跨内最大弯矩为：Mmax=27.7×0.6×0.6/8=1.2kN·m 由梁正应力计算公式得：w=Mmax/W=

22、1.2×106/(102×103 )=11.8MPaw=145MPa，满足要求.刚度验算q=(PQX-P3-P4)×0.6+0.169=(45.9-2.5-2)×0.6+0.169=25.0kN/mfmax=5qL4/384EI=5×25×0.64×1012/(384×2.1×105×712×104)=0.03mmf=L/400=1.5mm，刚度满足要求.4、立杆验算（1）截面特性48×3.5管截面特性截面积：A=489.3mm2弹性模量：E=2.1×10

23、5MPa回转半径：i=15.8mm （2）腹板下方立杆强度验算（腹板下腹手架60cm×30cm）梁部传递荷:N1=(PQF×0.6+0.169)×0.3=197.18×0.6×0.3=35.5kN钢管架自重(按12m高度计算):N2=0.04×(12+(0.3+0.6)×10)=0.84kN荷载组合: N=N1+N2=35.5+0.8=36.3kN架手架计算长度:l0=l=1200mm长细比:=l0/i=1200/15.8=75.9查表得拆减系数:=0.744脚手架管容许压力:N=A=0.744×489×

24、215=78.22kNNN，所以立杆强度满足要求.（3）立杆弹性压缩量L=NL/EA=36.3×103×12×103/(2.1×105×489.3)    =4.23mm，压缩变形很小.5、地基容许承载力计算根据地质资料可知，一标段地层主要为第四系冲积层、冲洪积层、海积层，一般以黏性土、粉土、砂类土为主.脚手架管最大传力为34.4kN，按0.5m×0.5m脚手架底承载面积计算，地基容许承载力为137.6kPa.地基主要采用建筑垃圾换填1m，分层夯实，换填后的承载力不低于200kPa.地表整平后，

25、再浇筑25cm厚的C20砼.四、支架预压与变形观测支架搭设结束后，铺设底模，接着先进行支架预压.通过预压，检验支架安全性，测量弹性变形，消除非弹性变形.预压材料采用编织袋装砂加钢筋，预压荷载取梁体自重的120%.支架预压变形观测断面纵向间隔8m，每个观测断面上设左、中、右3个观测点.测点设在I14工字钢横梁底紧靠立杆位置.五、预拱度设置梁体模板预拱度主要包括梁体自重及施工机具与人员荷载作用下的支架弹性变形以及预应力、砼收缩徐变、二期恒载和1/2静活载作用下的梁体变形.其中，梁体自重及施工机具与人员荷载作用下的支架弹性变形按预压实测值设置，其余变形按设计单位提供的预拱度设置.六、模板构造箱梁模板

26、由侧模、内模、底模和端模组成，全部采用1.2cm厚木（竹）胶板，竖肋用10cm×10cm方木,间距40cm,横肋用214槽钢，间距80cm.模板的强度、刚度符合要求，并规则有序，线条美观，模板缝隙严密平整、不漏浆.七、砼浇筑梁体砼采用4台100m3/h砼泵车由两端向中间对称浇筑，先底板，后腹板，再顶板，分层浇筑，每层厚度不大于30cm.砼采用插入式振动棒捣固，严防漏捣、欠捣和过度振捣.顶板砼在振捣平整后即进行第一次抹面，待砼初凝前进行二次抹面.砼初凝后，夏季采用洒水、覆盖养护，冬季采取覆盖保温养护，养护不少于14天.养护过程中，砼芯部与表层、表层与环境以及箱内与箱外的温度之差控制在1

27、5之内.八、预应力张拉与压浆当梁体混凝土强度及弹性模量达到设计要求后，进行预应力张拉.张拉顺序以及孔道压浆严格按设计和施工规范进行.九、支架拆除预应力孔道压浆强度达到设计值后，安排支架和模板拆除.支架拆除前，先由跨中向两端逐排对称通过松卸立杆顶部托撑卸落底模.当底模与梁底全部脱开后，再由上向下拆除支架.十、质量保证措施1、砼原材料及配合比控制为防止砼出现裂纹，砼初凝时间控制在17小时左右，配合比尽可能降低水泥用量.2、砼施工过程中温度控制砼施工过程中，为防止凝固过快，砼出模温度控制在35以内，砼入模温度不得超过30，当砼温度入模温度超过30时，采取在水中加冰块，对泵送管道进行麻袋覆盖洒水等综合降温措施.安装好的模板也要采取覆盖措撒水降温措施，将模板温度控制在35以