塔机附着验算计算书1

1、塔机附着验算计算书 计算依据： 1、塔式起重机混凝土基础工程技术规程JGJ/T187-2009 2、钢结构设计规范GB50017-2003 、塔机附着杆参数 塔机型号 QTZ40(浙江建机) 塔身桁架结构类型 型钢 塔机计算高度H(m) 30 塔身宽度B(m) 1.6 起重臂长度li(m) 57 平衡臂长度l2(m) 12.9 起重臂与平衡臂截面计算高度h(m) 1.06 工作状态时回转惯性力产生的扭矩标 准值Tk1(kNm) 454.63 工作状态倾覆力矩标准值Mk(kNm) 270 非工作状态倾覆力矩标准值 Mk(kN*m) 355.37 附着杆数 四杆附着 附墙杆类型 I类 附墙杆截面类

2、型 格构柱 塔身锚固环边长C(m) 1.8 一、风荷载及附着参数 附着次数N 4 附着点1到塔机的横向距离a1(m) 9.5 点1到塔机的竖向距离b1(m) 9.5 附着点2到塔机的横向距离a2(m) 5.7 点2到塔机的竖向距离b2(m) 5.7 附着点3到塔机的横向距离a3(m) 5.7 点3到塔机的竖向距离b3(m) 5.7 附着点4到塔机的横向距离a4(m) 9.5 点4到塔机的竖向距离b4(m) 9.5 2 工作状态基本风压w0(kN/m) 0.2 2 非工作状态基本风压ctos2c+T31xsin3疣-T31Xcos3冰 c+1xsinc=0 当 Nw、Tk同时存在时，8由0360

3、 循环，各杆件轴力计算： TipXsin(i-岫)(bi-c/2)/sin1+T2pXsin(2-&)(b2+c/2)/sin2-T3pXsin(3-岫)(b3+c/2)/sin0 3+Tk=0 TipXcosi型-T3Pxsin3沅+NwXsin0XNw2C-T3Pxcos3屹-NwXsin0ANw2Xi+T3p,T4=Xi (1) 8 由 0360 循环，当 Tk按图上方向设置时求解各杆最大轴拉力和轴压力: 最大轴拉力 Ti=0kN,T2=343.885kN,T3=0kN,T4=290.676kN 最大轴压力 Ti=293.266kN,T2=0kN,T3=346.244kN,T4=

4、0kN (2) 8由0360 循环，当 Tk按图上反方向设置时求解各杆最大轴拉力和轴压力: 最大轴拉力 Ti=293.266kN,T2=0kN,T3=346.243kN,T4=0kN 最大轴压力 Ti=0kN,T2=343.884kN,T3=0kN,T4=290.677kN 四、非工作状态下附墙杆内力计算 此工况下塔机回转机构的制动器完全松开，起重臂能随风转动，故不计风荷载产生的扭转力矩。 1、附着支座反力计算 355.37kNrv 计算简图 剪力图 得:RE=111.173kN 2、附墙杆内力计算 28322 一 2A2A807807 7.77 斤 4.7914.0.634.7914.0.6

5、3； AJ 06 - -90.3690.366 6 97.931 1.347kN/m 1.347kN/m1.347kN7n1.51kN/m1.51kl1.496kN/m1.496kri.53kN/m1.53kl1.578kN/m (1) 900060005000900060005000i50005000i50005000 支座 5 处锚固环的水平内力 Nw=RE=111.173kN0 根据工作状态方程组 Tk=0,曲 0360 循环，求解各杆最大轴拉力和轴压力: 最大轴拉力 T1=39.331kN,T2=87.877kN,T3=87.879kN,T4=39.331kN 最大轴压力=39.331

6、kN,T2=87.877kN,T3=87.879kN,T4=39.331kN 五、附墙杆强度验算 格构柱参数 格构柱截面类型 四肢 格构柱缀件形式 缀条 缀件间净距l01(mm) 500 格构柱截面边长a(mm) 1000 格构柱分肢参数 格构柱分肢材料 L36X4 2 分肢材料截面积A0(cm) 2.76 分肢对最小刚度轴的回转半径 iy0(cm) 0.7 分肢平行于对称轴惯性矩I0(cm4) 3.29 分肢形心轴距分肢外边缘距离 Z0(cm) 1.04 分肢材料强度设计值fy(N/mm2) 235 分肢材料抗拉、压强度设计值 f(N/mm2) 210 格构柱缀件参数 缀条材料 L20X3

7、缀条最小回转半径inim(cm) 0.39 缀条截面积Az(cm2) 1.13 附图如下:r0 pxI11 一 x J V 塔机附着格构柱截面 1、杆件轴心受拉强度验算 .2 A=4A0=42.76100=1104mm 6=N/A=346243/1104=313.626N/mrTf=210N/mm2 杆件轴心受拉强度验算，不满足要求，调整附墙杆材料类型，或调整附墙杆附墙位置！ 2、格构式钢柱换算长细比验算 杆件 1 的计算长度：L0=(a12+b12)0.5=13435.029mm 整个格构柱截面对 X、Y 轴惯性矩： Ix=4I0+A0(a/2-Z0)2=43.29+2.76(100/2-1

8、.04)2=26476.941cm4 整个构件长细比： 卜=/y=L0/(Ix/(4A0)0.5=1343.5029/(26476.941/(42.76)0.5=27.434 分肢长细比：九=l0i/iyo=50/0.7=71.429 分肢毛截面积之和：A=4A0=4X2.76100=1104mm2 构件截面中垂直于 X 轴的各斜缀条的毛截面积之和： 2 Aix=2Az=2X113=226mm 格构式钢柱绕两主轴的换算长细比： ；0max=(无2+40A/A1x)0.5=(27.4342+40M104/226)0.5=30.79 附墙杆 1 长细比： ；01max=30.79&入=15

9、0 规范表得：(1)1=0.933 满足要求！ 附墙杆 2 长细比： 九2max=21.595入=150 规范表得：(1)2=0.965 满足要求！ 附墙杆 3 长细比： 九3max=21.595入=150 规范表得：(1)3=0.965 满足要求！ 附墙杆 4 长细比： ；04max=30.79&入=150 规范表得：3=0.933 满足要求！ 附墙杆 1 轴心受压稳定系数： 22 E=N1/(积)=293266/(0.9331104)=284.715N/mmf=210N/mm 附墙杆 1 轴心受压稳定系数，不满足要求。调整附墙杆材料类型，调整附墙杆附墙位置或调整格构柱截面布置！ 附

10、墙杆 2 轴心受压稳定系数： 22 (g=N2/(2A)=343884/(0.9651104)=322.787N/mmf=210N/mm 附墙杆 2 轴心受压稳定系数，不满足要求。调整附墙杆材料类型，调整附墙杆附墙位置或调整格构柱截面布置！ 附墙杆 3 轴心受压稳定系数： 22 密=m/(3A)=346244/(0.9651104)=325.002N/mmf=210N/mm 附墙杆 3 轴心受压稳定系数，不满足要求。调整附墙杆材料类型，调整附墙杆附墙位置或调整格构柱截面布置！ 附墙杆 4 轴心受压稳定系数： 22 国=帅/(4A)=290677/(0.9331104)=282.202N/mm2

11、f=210N/mm2 附墙杆 4 轴心受压稳定系数，不满足要求。调整附墙杆材料类型，调整附墙杆附墙位置或调整格构柱截面布置！ 3、格构式钢柱分肢的长细比验算 附墙杆 1 钢柱分肢的长细比： %=71.4290.70浙ax=0.7 居 0.79=21.553 附墙杆 1 钢柱分肢的长细比，不满足要求。请调整格构柱截面布置！ 附墙杆 2 钢柱分肢的长细比： 及=71.4290.702max=0.7:21.595=15.116 附墙杆 2 钢柱分肢的长细比，不满足要求。请调整格构柱截面布置！ 附墙杆 3 钢柱分肢的长细比： 斤 71.4290.703max=0.7:21.595=15.116 附墙杆

12、 3 钢柱分肢的长细比，不满足要求。请调整格构柱截面布置！ 附墙杆 4 钢柱分肢的长细比： %=71.4290.704max=0.7 居 0.79=21.553 附墙杆 4 钢柱分肢的长细比，不满足要求。请调整格构柱截面布置！ 结论和建议： 1 .塔身上部第一附着点(塔身悬臂支承端)的支承反力最大， 应取该反力值作为附着装置及建筑物支承装置的计算载荷。 2 .杆件轴心受拉强度验算，不满足要求，调整附墙杆材料类型，或调整附墙杆附墙位置！ 3 .附墙杆 1 轴心受压稳定系数，不满足要求。调整附墙杆材料类型，调整附墙杆附墙位置或调整格构柱截面布置！ 4 .附墙杆 2 轴心受压稳定系数，不满足要求。调整附墙杆材料类型，调整附墙杆 附墙位置或调整格构柱截面布置！ 5 .附墙杆 3 轴心受压稳定系数，不满足要求。调整附墙杆材料类型，调整附墙杆附墙位置或调整格构柱截面布置！ 6 .附墙杆