苏州高铁新城青龙港路东延工程-施工图-1#桥(重新设计)-桥台

1、.* * 梁桥重力式U型桥台验算程序 * 程序名:LQUQT.EXE * 版本 1.1 * * * * *苏州高铁新城青龙港路东延（澄阳路盛兴路）工程2#桥重 力 式 U 型 桥 台工 程 计 算 书 一、全部输入数据(单位:千牛、米、度)工程名称:苏州高铁新城青龙港路东延（澄阳路盛兴路）工程2#桥计算人: 校核人: 审核人: 设计单位: 计算日期: 计算模式:MODEL= 2 A( 1 )= .6 A( 2 )= 1.2 A( 3 )= 0 A( 4 )= .85 A( 5 )= .5 A( 6 )= .1 A( 7 )= 1.3 A( 8 )= .5 A( 9 )= 2.6 A( 10 )

2、= 5 A( 11 )= 0 B( 1 )= 36.5 B( 2 )= .5 B( 3 )= .5 B( 4 )= .35 B( 5 )= .5 B( 6 )= 2.3 H( 1 )= .8 H( 2 )= 1.88 H( 3 )= 2.73 H( 4 )= .4 H( 5 )= .585 H( 6 )= .2 H( 7 )= 0 AZ= .19 HZ= .035 AT= 0 BT= 0 HT= 0 H0= .8 Z= .37 F= .25 FAI1= 13.5 GM1= 25 GM2= 23 GM3= 25 GM4= 25 GM11= 19.2 GM12= 19.2 FAI= 30 DTA=

3、 15 GMT= 19 LD= 6 NN= 8 KS= .5 P0= 2674.3 PR= 75.6 PQ= 1123.12 HA= 330 PQ1= 360 二、桥台自重内力计算1、基底几何特性计算矩形基础横桥向宽度:B= 37.5 侧墙基础横桥向宽度:B1= 3.3 矩形基础顺桥向宽度:A= 5.05 侧墙基础顺桥向宽度:A1= 2.6 基底形心轴至前趾的距离:Y1= 2.842801 基底形心轴至后趾的距离:Y2= 4.807199 基底面积:AREA= 206.535 基底对形心轴的惯矩:I0= 642.3303 基底对前趾的截面抵抗矩:W1= 225.9498 基底对后趾的截面抵抗矩

4、:W2= 133.6184 基底对矩形基础后趾的截面抵抗矩:W3= 291.016 基底对抗滑凸榫前趾的截面抵抗矩:W4= 225.9498 地基持力层厚度/矩形基础顺桥向宽度:Z/A= 7.326733E-02 矩形基础横桥向宽度/矩形基础顺桥向宽度:B/A= 7.425742 ZB1= 0 AB1= 5 ZB2= .1 AB2= 10 K1= 1 K3= 1 K2= .989 K4= .989 土中附加压应力系数:K= .991 2、桥台自重内力计算桥台自重对基底形心轴产生的内力体 积 V 竖 向 力 N 偏 心 矩 E 弯 矩 M单元1(基础):V1= 151.5 N1= 3787.5

5、E1= .3178008 M1= 1203.671 单元2(侧墙基础):V2= 13.728 N2= 343.2 E2=-3.507199 M2=-1203.671 单元3(台身):V3= 41.172 N3= 946.956 E3= 1.442801 M3= 1366.269 单元4(台身):V4= 0 N4= 0 E4= 1.042801 M4= 0 单元5(台身):V5= 0 N5= 0 E5= 1.042801 M5= 0 单元6(台身):V6= 243.9843 N6= 5611.638 E6= .3178008 M6= 1783.383 单元7(台身):V7= 109.3722 N

6、7= 2515.562 E7=-.8405326 M7=-2114.412 单元8(台帽):V8= 13.176 N8= 329.4 E8= .6428007 M8= 211.7386 单元9(台帽):V9= .4925 N9= 12.3125 E9=-5.719924E-02 M9=-.7042657 单元10(侧墙):V10= 7.858381 N10= 180.7428 E10=-1.273866 M10=-230.2421 单元11(侧墙):V11= 1.815991 N11= 41.7678 E11=-1.007199 M11=-42.0685 单元12(侧墙):V12= 7.833

7、 N12= 180.159 E12=-1.957199 M12=-352.6071 单元13(侧墙):V13= 40.7316 N13= 936.8268 E13=-3.507199 M13=-3285.638 单元14(侧墙):体积:V14= 0 N14= 0 E14=-4.807199 M14= 0 单元15(侧墙):V15= 0 N15= 0 E15=-4.807199 M15= 0 单元16(压顶):V16= .8 N16= 20 E16=-2.307199 M16=-46.14399 单元17(抗滑凸榫):V17= 0 N17= 0 E17= 2.842801 M17= 0 -合 计

8、: 竖向力:SN0= 14906.07 弯矩:SM0=-2710.426 工程数量合计(体积):基础及抗滑凸榫:SV1= 165.228 台身及侧墙:SV2= 452.7675 台帽:SV3= 13.6685 压顶:SV4= .8 三、土压力系数计算计算模式2:计算假想台背为矩形基础后趾边缘底与台帽背墙顶的连线,忽略假想台背与实际台背之间填土的恒载重量。此种模式适用于桥台较宽的情况。土压力系数:MU= .4394661 破裂面与竖直面的夹角:STA= 26.93489 桥台计算高度:HH= 6.395 破坏棱体长度:L0= 5.149264 四、基底内力、应力、抗滑、抗倾覆及下卧层应力计算荷载

9、等级:城-A级城-A级荷载第1轴(60KN)、第2轴(140KN)、第3轴(140KN)作用在台后产生的等代土层厚度:HE1= .3808441 第一种情况:桥上有汽车及人群荷载,台后无荷载,无支座水平力台后土压力计算:台后土压力:E= 6231.935 台后土压力水平分力:EX= 5310.922 台后土压力竖向分力:EY= 3260.539 台后土压力在基底形心处产生的竖向力:SNT= 3260.539 台后土压力在基底形心处产生的水平力:SHT= 5310.922 台后土压力在基底形心处产生的弯矩:SMT= 6189.464 上部结构内力在基底形心处产生的内力计算:上部结构内力在基底形心

10、处产生的竖向力:SNB= 3873.02 上部结构内力在基底形心处产生的水平力:SHB= 0 上部结构内力在基底形心处产生的弯矩:SMB= 1482.595 基底形心处内力合计:基底形心处竖向力合计:SN= 22039.63 基底形心处水平力合计:SH= 5310.922 基底形心处弯矩合计:SM= 4961.634 基底前趾应力:S1= 128.6703 基底后趾应力:S2= 69.57847 矩形基础后趾应力:S3= 89.66198 抗滑凸榫前趾应力:S4= 128.6703 基底抗滑动系数:KC= 1.037467 基底抗倾覆系数:K0= 12.62775 基底下卧层应力验算(按矩形基

11、础验算):基底压应力取值:P= 118.9182 下卧层顶面应力:SHZ= 125.0902 -第二种情况:桥上有汽车及人群荷载,台后无荷载,有支座水平力台后土压力计算:台后土压力:E= 6231.935 台后土压力水平分力:EX= 5310.922 台后土压力竖向分力:EY= 3260.539 台后土压力在基底形心处产生的竖向力:SNT= 3260.539 台后土压力在基底形心处产生的水平力:SHT= 5310.922 台后土压力在基底形心处产生的弯矩:SMT= 6189.464 上部结构内力在基底形心处产生的内力计算:上部结构内力在基底形心处产生的竖向力:SNB= 3873.02 上部结构

12、内力在基底形心处产生的水平力:SHB= 330 上部结构内力在基底形心处产生的弯矩:SMB= 3399.895 基底形心处内力合计:基底形心处竖向力合计:SN= 22039.63 基底形心处水平力合计:SH= 5640.922 基底形心处弯矩合计:SM= 6878.934 基底前趾应力:S1= 137.1559 基底后趾应力:S2= 55.22939 矩形基础后趾应力:S3= 83.07368 抗滑凸榫前趾应力:S4= 137.1559 基底抗滑动系数:KC= .976774 基底抗倾覆系数:K0= 9.108137 基底下卧层应力验算(按矩形基础验算):基底压应力取值:P= 123.6353

13、 下卧层顶面应力:SHZ= 129.7648 -第三种情况:桥上无荷载,台后有汽车荷载,无支座水平力台后土压力计算:台后土压力:E= 6974.201 台后土压力水平分力:EX= 5943.489 台后土压力竖向分力:EY= 3648.891 台后土压力在基底形心处产生的竖向力:SNT= 3648.891 台后土压力在基底形心处产生的水平力:SHT= 5943.489 台后土压力在基底形心处产生的弯矩:SMT= 7723.861 上部结构内力在基底形心处产生的内力计算:上部结构内力在基底形心处产生的竖向力:SNB= 2674.3 上部结构内力在基底形心处产生的水平力:SHB= 0 上部结构内力

14、在基底形心处产生的弯矩:SMB= 1023.724 基底形心处内力合计:基底形心处竖向力合计:SN= 21229.26 基底形心处水平力合计:SH= 5943.489 基底形心处弯矩合计:SM= 6037.16 基底前趾应力:S1= 129.5067 基底后趾应力:S2= 57.6056 矩形基础后趾应力:S3= 82.04259 抗滑凸榫前趾应力:S4= 129.5067 基底抗滑动系数:KC= .8929628 基底抗倾覆系数:K0= 9.996514 基底下卧层应力验算(按矩形基础验算):基底压应力取值:P= 117.6407 下卧层顶面应力:SHZ= 123.8242 -第四种情况:桥

15、上无荷载,台后有汽车荷载,有支座水平力台后土压力计算:台后土压力:E= 6974.201 台后土压力水平分力:EX= 5943.489 台后土压力竖向分力:EY= 3648.891 台后土压力在基底形心处产生的竖向力:SNT= 3648.891 台后土压力在基底形心处产生的水平力:SHT= 5943.489 台后土压力在基底形心处产生的弯矩:SMT= 7723.861 上部结构内力在基底形心处产生的内力计算:上部结构内力在基底形心处产生的竖向力:SNB= 2674.3 上部结构内力在基底形心处产生的水平力:SHB= 330 上部结构内力在基底形心处产生的弯矩:SMB= 2941.024 基底形

16、心处内力合计:基底形心处竖向力合计:SN= 21229.26 基底形心处水平力合计:SH= 6273.489 基底形心处弯矩合计:SM= 7954.46 基底前趾应力:S1= 137.9922 基底后趾应力:S2= 43.25652 矩形基础后趾应力:S3= 75.45428 抗滑凸榫前趾应力:S4= 137.9922 基底抗滑动系数:KC= .8459908 基底抗倾覆系数:K0= 7.587008 基底下卧层应力验算(按矩形基础验算):基底压应力取值:P= 122.3578 下卧层顶面应力:SHZ= 128.4988 -第五种情况:桥上有汽车(第4轴(200KN)、第5轴(160KN)及其

17、它汽车)及人群荷载、台后有汽车荷载(第1轴(60KN)、第2轴(140KN)、第3轴(140KN),无支座水平力台后土压力计算:台后土压力:E= 6974.201 台后土压力水平分力:EX= 5943.489 台后土压力竖向分力:EY= 3648.891 台后土压力在基底形心处产生的竖向力:SNT= 3648.891 台后土压力在基底形心处产生的水平力:SHT= 5943.489 台后土压力在基底形心处产生的弯矩:SMT= 7723.861 上部结构内力在基底形心处产生的内力计算:上部结构内力在基底形心处产生的竖向力:SNB= 3109.9 上部结构内力在基底形心处产生的水平力:SHB= 0

18、上部结构内力在基底形心处产生的弯矩:SMB= 1190.472 基底形心处内力合计:基底形心处竖向力合计:SN= 21664.86 基底形心处水平力合计:SH= 5943.489 基底形心处弯矩合计:SM= 6203.908 基底前趾应力:S1= 132.3538 基底后趾应力:S2= 58.46674 矩形基础后趾应力:S3= 83.57868 抗滑凸榫前趾应力:S4= 132.3538 基底抗滑动系数:KC= .9112853 基底抗倾覆系数:K0= 9.927432 基底下卧层应力验算(按矩形基础验算):基底压应力取值:P= 120.16 下卧层顶面应力:SHZ= 126.3208 -第

19、六种情况:桥上有汽车(第4轴(200KN)、第5轴(160KN)及另1辆汽车)及人群荷载、台后有汽车荷载(第1轴(60KN)、第2轴(140KN)、第3轴(140KN),有支座水平力台后土压力计算:台后土压力:E= 6974.201 台后土压力水平分力:EX= 5943.489 台后土压力竖向分力:EY= 3648.891 台后土压力在基底形心处产生的竖向力:SNT= 3648.891 台后土压力在基底形心处产生的水平力:SHT= 5943.489 台后土压力在基底形心处产生的弯矩:SMT= 7723.861 上部结构内力在基底形心处产生的内力计算:上部结构内力在基底形心处产生的竖向力:SNB

20、= 3109.9 上部结构内力在基底形心处产生的水平力:SHB= 330 上部结构内力在基底形心处产生的弯矩:SMB= 3107.772 基底形心处内力合计:基底形心处竖向力合计:SN= 21664.86 基底形心处水平力合计:SH= 6273.489 基底形心处弯矩合计:SM= 8121.208 基底前趾应力:S1= 140.8393 基底后趾应力:S2= 44.11766 矩形基础后趾应力:S3= 76.99038 抗滑凸榫前趾应力:S4= 140.8393 基底抗滑动系数:KC= .8633495 基底抗倾覆系数:K0= 7.583708 基底下卧层应力验算(按矩形基础验算):基底压应力

21、取值:P= 124.8771 下卧层顶面应力:SHZ= 130.9954 -第七种情况:无上部构造,桥台施工阶段验算台后土压力计算:台后土压力:E= 6231.935 台后土压力水平分力:EX= 5310.922 台后土压力竖向分力:EY= 3260.539 台后土压力在基底形心处产生的竖向力:SNT= 3260.539 台后土压力在基底形心处产生的水平力:SHT= 5310.922 台后土压力在基底形心处产生的弯矩:SMT= 6189.464 上部结构内力在基底形心处产生的内力计算:上部结构内力在基底形心处产生的竖向力:SNB= 0 上部结构内力在基底形心处产生的水平力:SHB= 0 上部结

22、构内力在基底形心处产生的弯矩:SMB= 0 基底形心处内力合计:基底形心处竖向力合计:SN= 18166.61 基底形心处水平力合计:SH= 5310.922 基底形心处弯矩合计:SM= 3479.039 基底前趾应力:S1= 103.3564 基底后趾应力:S2= 61.92184 矩形基础后趾应力:S3= 76.00417 抗滑凸榫前趾应力:S4= 103.3564 基底抗滑动系数:KC= .855153 基底抗倾覆系数:K0= 14.84434 基底下卧层应力验算(按矩形基础验算):基底压应力取值:P= 96.51831 下卧层顶面应力:SHZ= 102.8919 -第八种情况:桥上、台

23、后均无荷载,无支座水平力,成桥阶段验算台后土压力计算:台后土压力:E= 6231.935 台后土压力水平分力:EX= 5310.922 台后土压力竖向分力:EY= 3260.539 台后土压力在基底形心处产生的竖向力:SNT= 3260.539 台后土压力在基底形心处产生的水平力:SHT= 5310.922 台后土压力在基底形心处产生的弯矩:SMT= 6189.464 上部结构内力在基底形心处产生的内力计算:上部结构内力在基底形心处产生的竖向力:SNB= 2674.3 上部结构内力在基底形心处产生的水平力:SHB= 0 上部结构内力在基底形心处产生的弯矩:SMB= 1023.724 基底形心处内力合计:基底形心处竖向力合计:SN= 20840.9 基底形心处水平力合计:SH= 5310.922 基底形心处弯矩合计:SM= 4502.763 基底前趾应力:S1= 120.8355 基底后趾应力:S2= 67.20869 矩形基础后趾应力:S3= 85.43481 抗滑凸榫前趾应力:S4= 120.835