对冲式燃烧锅炉的结焦综合讲解

1、对冲式燃烧锅炉的结焦综合讲对冲式燃烧锅炉的结焦综合讲解产生结渣的先决条件是呈熔融状态颗粒与壁面 的碰撞。煤粉炉内的颗粒随气流运动，气流场决 定气流向壁面的冲刷程度，决定灰粒与壁面碰撞 的 机率。此外较大尺寸的颗粒容易从转向气流中 分离 出来，与壁面碰撞，因此急剧的气流转向与 粗的煤 粉细度是容易导致结渣 的。低的灰粒熔融温度和高的壁面漏度使灰粒与 壁 面碰撞之际易呈熔融状态；粗的灰粒也因分离 速度 大. 碰撞壁面前经历的分离时间短，冷却不 易而呈熔 融状态；不清洁的水冷壁，吸热能力弱 , 区域温度 高，对灰粒的冷却能力弱，使灰粒在碰 撞之际易呈 熔融状态。灰的熔融特性温度是与所 处环境气氛相关

2、的，若氧化性气氛则熔融温度 高， 还原性气氛则低，因此炉内的过量空气系数 也影响 到炉内的结渣。所以结渣并不只单纯决定 于煤灰特性的，而与许多因素密切相关，并通过 灰粒的熔融特性温度与结焦倾向相连系4 L( % a4 F3k- E2 N# p 一、煤粉的结焦倾向特性 煤灰并不是一个单一的物质，其熔融特性是 随着它 的组分而异的。煤灰从固态转变为液态是 一个连续 的过程，熔融温度不是一个单值，只能 以它处于什 么熔融状态下的几个温度值来表明。 一种被广泛接 受的方法是以煤灰试样在受热升 温过程中，变形到 几个特定形态时的相应温度来 表达，如变形温度、 软化温度和熔化温度 （流动 温度 ）。煤灰的

3、试样 是由用煤灰工业分析方法得 到的灰，按规定的制备 方法制作成的灰锥。因此 , 由此得出的结果是集无 数灰粒于一体的煤灰熔 融愤向的总体特性。这种试 验和表达方法是在早 期为研究层燃炉的结焦 问题 而建立的，实践也证明对于燃烧过程处于煤 灰集中 状态的层燃过程中的结渣是较充分有效 的，但对于 燃烧过程是处于各个煤粉或灰粒分离 状态的煤粉炉 则并不充分。在层燃炉中，煤灰分 之间相互接触、 相互反应的结渣行为决定于 （至 少在相当程度上 ） 灰分的总体；在煤粉炉中，颗 粒间的相互分寓使煤 灰的熔融特性或结渣倾向 只决定于各单个煤粉颗粒 的行为。煤粉在燃烧过 程中会产生一定的离析，各 个煤粉颗粒的

4、含灰量 及其组分并不相同，使各颗粒 灰分间的反应只限 于颗粒之内，其熔融特性也随颗 粒而异，难以只 用一个总体特性来表达，必 须辅之以一些其它的补充指标。又鉴于煤及其灰 分的 复杂性、以及与燃烧间的复杂关系，迄今人 们对于结 渣行为与煤灰特性之间的关系还所知 甚少，因此这些 补充指标还带有一定的探索性， 不同指标标被不同的 人们所采用，迄今尚未统 一。选择其使用较广的介绍 如后。（一）煤灰的熔融特性温度 煤灰的熔融特性温度也与煤的其他指标情 况类 同，即在相当的程度上是人为的。虽然目前 在各个不 同的国家和地区都是通过实验，灰锥样 在升温过程中 的形态改变到一定程度时的温度 来表征的，但在测量

5、 方法和特征的具体规定中又 各有不同。从而说明这些 方法都是经验性的和煤 灰熔融特性本身是复杂的。我 国的煤灰的熔点温 度标准所规定的测定方法要点是： 将煤灰样制成 一定尺寸的正三角锥，在一定的气体介 质中以一 定升温速度加热，观察灰锥在受热过程中的 形态 变化；测定它的三个熔融特性温度 一一变形温 度 （DT）、软化温度（sT）和流动温度（FT）。并定 义 变形温度为灰锥顶部开始变化或弯曲时的温度， 软化温度是锥体弯曲到端部接触底板、灰锥变形 到呈 球形，或高度等于底长的半球形时的温度。 流动温度是指灰锥熔化呈液体状，或展开成厚度 在 1 . 5mm以下的薄层或锥体逐渐缩小，然后接近消失时的

6、温度。方法中所说的灰锥是指用煤 灰工业分析方 法中烧灼成灰的方法所得到的灰； 所说的灰锥是由在 上述灰样中捶加 10 %的可溶 性淀粉，经在模型中挤压成的高20mm,底边 长7mm勺正三角锥；一定的气 体介质是指弱还 原性气氛。加热炉内的气氛为还原性 或氧化性， 决定于进行规定的要求。 研结果所达成 的共识 是，如果煤灰的颗粒很小，且混合是十分均匀的， 则：熔融特性温度就只与灰渣的组分有关，与灰渣的来源无关。软化温度与组成灰的各种氧化物的相平衡图密切，或者说可以通过相平衡图 得出它的软化 温度值。但在建立二者关系的计算 式上役有什么进 展，于结论是在实验室用化学用 品配制成的灰的试验 结果得出

7、的，而存在于实际 煤灰分中一些微量元素， 对于灰的熔融特性温度 却具有相当的影响，使用常规 灰组分分析方法得 出结果来预测这一温度时，所得的 结果并不足够 确切。再加以灰渣的熔融温度测定，如 同前述并 不十分复杂，使寻求其间的关系并不十分迫 切。 其后许多研究工作者了解到煤各组分间在高温条件下会相互反应并生成多种低熔点温度化台 物这一 现象之后，开始认识到不能单纯通过各单 项灰组分相 图的方法来预测灰的熔点温度。以转 向着手建立多种煤灰组分的单项指标，并使它们 与在炉内的结渣横向建立关系0 |. x a4 t5 q8 0 h4 J( 二) 一些与煤灰结渣横向相关的单项指标 煤灰 的组分随煤种或

8、产地有相当的差别，尤 其是在排除 si0 与 AL203 对比时，对于极大部 分煤种来说， SI 及 A1203 是煤灰分的最主要组 成，且相对的变化并不 大，虽然在煤的成煤过程 中，以及其后的采集运输中 混入或夹杂进去的 砂、石类的外来物料。从处于分离 状态的纯 sO> 及 A1203 而言，都具有很高的熔点温 度，在炉 内的温度下不致呈熔融状。对煤灰熔融特性 的影 响表现为与其它组成物间的反应。一些单项指标 基本上是据此提出的。1 . 碱酸比 (B /A) 碱酸比的定义和值可按下式决定，各组分的 值来 自灰组分分析。B/ A与结渣倾向间的关系 可理解为， 如果煤灰组分中，碱酸二类组分

9、中一 项含量很高，而 另一项很小，亦即 B/ A 的值很 大，或者很小，那么 可生成的低熔点复合盐量就 少，这一煤种的灰熔点温度就高，结渣的惯向性 也小，反之也大。但是由于钾、钠在较低的温度 下会升 华或分解，铁的熔点温度也不高，且实际 上多以分离 状态的黄铁矿形式存在于煤中，因此 当这三者在煤灰 中有一定含量时，B/A值对结 渣惯向的预计正确性就 受到影响，使 B/A值成 为一种可以预计结渣倾向， 而又不是唯此就能作 出预计的指标。B/A值只决定于 煤灰中碱酸二 类氧化物的总量比，没有顾及各种碱性 组分的 助熔”方面的差别。所谓助熔是指组成物质降 低 混合物熔点温度的能力，诸如在耐火材料中，

10、微 量的铁会使耐火材料的可使用温度有很大的下 降。另 一可以说明的问题是：如某种煤灰的铝和 铁的含量较 大，另一种煤灰的硅和钙的含量较 大，二种灰可以具 有相同的B/A值，但实践表 明了它们的熔融特性却 有很大的差别。但也应该 说明，对于大多数的烟煤煤 种，钾、钠含量均小，因此B/A值仍不失为一个很有用的指标。对于 B /A处于o . 4-0 . 7的煤种，其 灰熔点总是 低的，结渣性总是强的；而小于此值的则 多是弱 的结渣性能 。 (r5 $ 0 N) Q% g5 J8 ?' K( a2 . 硅铝比硅铝比也是表达煤灰熔融特性的指标之一。硅和 铝的 氧化物都属酸性，也都具有很高的熔点温

11、 度，但由于 硅比有与碱性组分的反应性能，因此 二种碱酸比相同 的灰，硅铝比高的那一种总具有 较低的熔点温度。硅 铝比的定义为 Si02 /A120）。一般煤灰的硅铝比常在 0? 4 8范围硅铝 比对煤灰熔融特性的影响颇为复杂，实验室 的试验结 果表明硅铝比在 1? 7-2 . 8 范围时， 对熔融温度的 影响不大，但在比值小于 1? 7 时， 煤灰的软化温度和流动温度都迅速增高；比值大 于2 . 8 后，流动温度迅速下降。不论比值如何变 化，对始变形温度均基本上没有影响4 ' r# ?% % q'3 ?铁钙比# c* k, g） V） q# A铁钙比定义为Fe203 /CaQ

12、实践结果表明,发生于煤 燃烧过程中的许多麻烦，多由灰分中的 铁氧化物所造 成。含铁量高的煤种，具有高的结 渣倾向，井与铁在 煤中的存在形式关系密切。分 布均匀的煤种所可能导 致的麻烦比分布不均匀 的为大。这是由于以分离状态 存在于煤灰中的含 铁灰分 （黄铁矿 ） ，较容易在采用 中速磨煤机的石 于煤排出系统中得到分离，更因常以 单质颗粒的形态存在，少有与其它组分反应的机会。铁钙比 是对 前述碱酸比没有涉及助熔作用的一个补充 指标。4 ?当量 Fca03 和 Fe 的百分含量 （FP） ）n5 皿 ）W ! 6 x3 m这个指标表明了煤灰中铁的氧化程度。鉴于 煤灰分中的铁，在较强的氧化性气氛下，

13、主要生 成Pq03,而在较强的还原性气氛下，主要以FeO或以Pe的状态存在。虽然在煤炭工业分析 灰分中都属于FqO,但 h 和 FeO要 比 FzOs 具有更强的助熔作用，从而影响到熔 融特性温度。此它们既是一个与煤灰特性相关， 更是 一个与炉内燃烧过程相关的指标，显然其值 越小结渣 倾向也愈大。在炉内气氛属还原性，Fq09还原成FeO使FP减小，结渣倾向增大， 易产生结渣的原因也与此有关7 p C8 i/ C7 A. _* L0 A" O5 ?碱金属总量 （Na2O+K2）O 如同前述钠和钾同属煤灰分中的碱金属。钠和 钾 在不高的温度下会升华，也会与灰中的其它组 分反应 生成低熔点

14、温度的化合物。因此，碱金属 在煤灰中的 含量会影响到煤灰的熔融温度。熔融 温度随碱金属总 量的增大而降低，结渣倾向增大。因碱金属升华后，凝结下来的细粒黏附性强， 积 灰倾向也随之剧增。从而这是一个与结渣及积 灰倾向 都相关的指标值。 7 9 G# E4 p2 4 i' N. p 在以下还可以看到一些类似的指标，它们都 不是 直接与煤灰的组分有关，而是以几个特征温 度来建立 与炉内结渣程度或横向性的联系。实际 的情况表明在 不同的场合引用这类单项指标，对 结渣进行预测的正 确程度并不相同，换言之，没 有一个或一组单项指标 能对所有场合都作出正 确的预测，反之也都有一定的 正确机理。可能是

15、 迄今人们还对煤灰的特性缺乏认 识，对结渣与煤 灰特性间的关系还尚欠研究。煤灰分 在煤中的存 在，在燃烧过程中的变化历程，形成灰的 物理特 性等迄今的了解还是电略的，不少结论是推理 性 的。颗粒在炉内的运动还未能作出确切的描述， 或者说即有也是由大量简化假定后的结论，温度 的情 况更是如此。由于炉内的结渣是不均匀的， 更缺乏规律性，对于炉内结渣程度只能用低、中、 高、严重作抽象描述，更难定量分析3 S$ m4 G9 B3 I#f2 J关于煤灰对结渣倾向性的影响，迄今也存在 二种 不同的认识，无关的和呈正比的。由于结渣 本身是一 个十分复杂的过程，煤灰分特性只表明 它对结渣的倾 向。也如同前述，

16、这些指标值都是 基于由煤灰工业分 析方法得出的，从而仍然是不 同煤种煤灰的总体指 标。在煤粉炉中，结渣是以 单灰粒的形式参加结渣层 中去的，灰粒与灰粒会 具有不同的组分和特性。因此 近期有关结渣、积 灰与煤灰特性间关系的讨论，已经 涉及到灰分在 煤粉颗粒间的偏析和灰的选择性沉积进 一步与 锅炉的设计和运行参数相联系。 二、受热面的结渣受热面的结渣可以产生于水冷壁上，也可以 产生 于靠近炉膛出口区域的屏式过热器。水冷壁 受热面的 结渣使水冷壁的吸热能力降低，蒸发量 减小，炉膛出 口烟温增大，并导致过热汽温、 再 热汽温超过额定值。 炉膛出口受热面的结渣也在 降低这些受热面吸热量的 同时，阻 8

17、x3 v' a+ d-', C" R7 0 碍烟气的流动，导致烟通道阻力与 各并列管屏间 的偏差程度增大和受热面热偏值增大。1 . 基本成因 前面已经提出，受热面的结渣发生于呈熔融 状态 的灰粒与壁面的碰撞，从而被黏附在受热面 上。因此 产生结渣的条件首先是二者间的碰撞， 其后灰粒呈熔融状态具有黏附在壁面上的能力。 前面 也已经提出，构成煤粉或飞灰的各颗粒会具 有不同的 灰的组分和熔融温度。炉内具有一定的 温度分布，一 般在煤粉炉火焰中心区域的烟温很 高，有相当一部分灰粒呈熔融或半熔融状态；在 靠近炉壁区域则烟温较 低。炉内的煤粉或灰颗粒 会随气流而运动，或从气流 中

18、分离出来，在这分 离的过程中，颗粒的温度会随它 从高温区域到达 壁面的运动速度、环境温度条件而改 变。如果存 在足够的冷却条件，那些原属熔融状态的 颗粒将 重新固化，失去黏附能力，失去产生结渣的条 件 ; 反之产生结渣的程度即大，这就是受热面产生结 渣的基本成因。它是与煤灰特性、炉内的速度值、 温度值、煤粉或者说灰粒的粒度等密切相关的， 以及前 面提到煤粉炉内的结渣总不可避免，问题 只是程度或是否迅速剧增L,b. D& V5 M' 9 n2 ?影响受热面结渣的基本因素 从上述的结渣基本成固可以看出，影响结渣 的 基本因素有三个：炉内的空气动力场，煤粉或灰的粒度和重度，这影响到烟

19、气和灰粒在炉内的流动。灰粒从烟气中分离出来与壁面的碰撞， 既与煤粉细 度，也与煤灰的选择性沉积相关的。由煤的燃烧特性、锅炉负荷及 炉内空气动力场所构 成的炉内温度场以及煤灰 的熔融特性，这影响到与壁 面撞磋的灰粒是否呈 熔融状态具有黏结的能力，这也 与受热面的热负 荷，受热面的清洁程度相联系的。炉 内气流的贴 壁冲墙影响到燃烧过程，也促进颗粒与壁面间的 碰撞；气流速度与流向的突变，促进颗粒从气 流 中分离出去，增加与壁面的碰撞机会。在相同的 流动状态下，气流中愈粗、愈重的颗粒，愈容易 分离 出去，碰撞壁面的机率也多。因此在煤粉炉 中都需进 行空气动力场试验，通过调节各喷嘴出 口的风速、风 量来

20、保证气流不致贴壁冲墙；在近 壁面区域的速度梯 度是小的，也限制煤粉中的粗 粒（如CE所推荐的大 于 297"m 的颗粒不大于 2 %） 。由炉内空气动力场和 煤粉的燃烧特性，决定了煤粉在炉内的释放热量分布；由空气动力场 和受 热面的吸热能力，决定了受热面的吸热分 布，从而决 定了炉内的温度场。如果由此而造成 的温度场使火焰 中心与炉壁之间有一定的距离， 近炉壁处是一个温度 较低的区域，那么从高温区 域分离出来的灰粒就具有 被冷却成固体的较大 机会，产生结渣的可能性就小。 当然这还与分离颗粒能在这一区域经历的时间，也就是运动速度 相 关，与煤灰的熔融特性相关，与灰的粒度相关 较大的 颗

21、粒其热容量大，换热系数也小，不易冷 却固化。锅 炉热负荷增大，炉内释放热量增大， 在相同的炉内受 热面条件下炉内总体的温度水 平提高，与此同时，受热面的净热流密度( 单位 受热面热负荷 ) 增大，壁面温度随之增加，近壁 面区域的 温度，既随炉内整体的温度水平也因壁 面温度而增 加，对接近灰粒的冷却能力随之减 弱，容易导致受热 面的结渣。受热面的清洁程度 降低将使壁面温度增 高，其情况也相类似。由此 可以看出结渣的影响因素 是复杂的，煤灰的熔融 特性是主要的，但不是唯一的影响因素* L: V0 $ i:C& K3 ?锅炉的设计运行与结渣 在讨论了结渣的基本影响因素之后，现就锅 炉 设计运

22、行因素进行讨论，通过下列因素来控制 炉内结 渣程度的，也是与煤灰特性相联系的。(1) 炉膛出口烟温。炉膛出口烟温在相当程 度 上表征着炉内的温度水平，或灰粒状态的条 件，炉膛 出口受热面的结渣倾向。因此燃用灰熔 点低的煤种的 锅炉，其炉膛出口温度总是设计得偏低的。对于用摆动燃烧器角度调节再热汽温的 锅 炉、向上摆的最大角度受到炉膛出 口受热面结渣的限制( 向上摆、炉膛出口烟温增加丿# t7 R5 x/ q' C, s: i4 Y, u4 a) R(2) 锅炉负荷。锅炉负荷通过增大炉内燃料 量 和受热面的净热流而得到提高，如同前述，前 者燃料 量表征炉内的整体温度水平，后者意味着 受热面

23、的外 壁温度。因此锅炉负荷增加就意味着 炉内结渣可能性 的增大。如发现锅炉结渣现象增 剧时的主要处理措施 之一是降低锅炉负荷。(3) 燃烧器上部的炉膛高度。从煤粉的燃烧 过 程来说，需要有一定的炉膛高度来满足燃烧过 程或者 说火焰长度的需要。炉内的温度分布是与 这一高度密 切相关，温度只有在燃烧基本结束 后，才会较迅速下 降，灰粒才有被冷却固化的可 能，如果这一从燃烧器 上部 ( 最上排 一次风口 ) 到屏式过热底部的高度较小， 那么屏 式过热器结渣可能性就大了或会引起较严重的 结渣。在锅炉设计中这一高度与燃用煤种的燃烧 特性及灰的熔融特性相对应的$ e' Y8 q$ R; b&quo

24、t; - N(4) 炉壁热负荷和燃烧器区域热负荷。炉壁 热 负荷即投入炉内热量与炉壁投影面积之比，说明水冷壁对投入炉内热量的吸收能力，亦即炉内 的温 度水平，尤其是近炉壁区域的，或者说对接 近壁面灰 粒的冷却能力。燃烧器区域热负荷是表 征燃烧器布置 的相对集中和分散。燃烧器区域是 炉内速度和温度变 化最激烈、梯度最大的区域、 燃烧最强烈，区域温度 水平最高，最容易产生结 渣的区域。因此燃用结渣惯 向性高煤种的锅炉， 燃烧器区域热负荷值取低限(5) 燃烧的空气量及风粉配比。炉内空气量 不 足，容易产生一氧化碳，因而使灰熔点降低， 会引起炉膛内结渣，特别燃用挥发分大的煤时 , 更容易出现这种现象5

25、 H' D* * M s: P(6) 火焰偏斜，煤粉气流贴壁。燃烧器缺陷 或 炉内空气动力工况失常都会引起火焰偏斜或煤粉气流贴壁。火焰偏斜，使最高温的火焰层移至炉壁处，使水冷壁产生严重结渣+ 8 z" B; I3(7) 煤粉细度。煤粉中的粗颗粒既容易从气 流中分离出来与壁面相碰，也需要较长的燃尽时 间和火焰长度，更因热容量大，换热系数小而冷 却固化不易。因此在燃用熔融温度特性值低的煤种时，更需控制煤粉中的颗粒重量份额 ( 实际控(8) 吹灰操作。煤粉锅炉的结渣是在所难免 的，问题是结渣的程度如何。受热面一旦产生结 渣，表面温度随之增高，对接近受热面的灰粒的冷却能力减弱，会由此

26、而导致恶性循环( 结渣越来越严重 ) 。锅炉是通过吹灰器对受热面吹扫来维持受热面清洁，或不致严重被沾% '/ ?- F. A4 c( a9 人污。一旦结渣严重，吹灰器的清扫能力就减弱。 因# U: M4此吹灰器的布置和运行必须与燃用煤种的结 渣倾向相应，使沉积灰渣能得到及时清扫 ;c4 v6 o' y, j4 ?结渣层的形态和煤灰特性,O! S( m! W3 J Y0 m人们对结渣机理的大体认识是：首先在受热 面或其它壁面上形成一层开始的沉积层，其结果 是壁面温 度升高，熔融灰粒在接近壁面过程中的 冷却条件变差， 当其黏附到壁面上之后，因温度 降落成为固体，或相 对坚实的呈塑性

27、状态的沉积 物。随着这层沉积物的增 厚，热阻的增大，结渣 层表面温度进一步升高，结渣 层的塑性逐渐增 大，呈现处于流动状态的渣层。这一 处于不同状 态的渣层厚度，从理论上说是可以从受热 面的热 流、灰渣层的导热系数以及灰撞的熔融特性温 度 作出预计的一种可供借鉴或参考用的灰渣特性与结渣 层的 关系是前苏联的研究结果。他们认为结渣从 前述的初 始层向塑性第二层的发展和构成是与 沉积层的灰渣组分 ( 不是指煤灰的组分 )相关的。 对将 开始形成这第二层的表面温度称之谓 开始 结渣温度”。根据有人对前苏联煤种结渣情况的 调查 研究结果公式表明，可根据灰渣中钾、钠、 钙、铁的 重量百分数计算得出。J

28、: 1025 十 3 . 57(18 K)(#5心。：h& ° rK: (Na20 十 K20)1 十 0 . 048(CaO 十 Fe203)9 公式表明。随灰渣中钾、钠、钙、铁含量的增大 而下降，亦即结渣的倾向增大。 运行资料表明实 际结果与这一说法是基本相符。2 P7 J8 i6 T Q0 g8 a二、结渣的防止 ( i: u* I# s+ G: , B5 S% t 预防结渣主要从不使炉温 过高， 止灰熔点降低着手。 .P+'' T! d i7 火焰不冲墙和防1 ?加强燃煤的管理与控制 电厂燃煤供应应符合锅炉设计煤质或接近 设计煤质的 主要特性。严重不符

29、合本厂锅炉燃烧 要求的燃煤，电 厂应拒收。有条件的电厂，可掺 烧不易结渣的其他煤 种。应及时提供人炉煤煤质 分析特别是灰熔点数据， 供运行人员参考以利于 锅炉燃烧调整。2 . 加强燃烧调整通过试验建立合理的燃烧 工 况，并制定相应的运行规程。确定锅炉在不同 负荷下 燃烧时及磨煤机的投运方式，防止燃烧罪 区域热负荷 过于集中和单只燃烧器热功率过大； 确定锅炉不投油 稳燃的最低负荷，尽量避免在高 负荷时油煤混烧，造 成燃烧器区域局部缺氧和热 负荷过高；确定煤粉经济 细度；保证各支燃烧器 热功率尽量相等，且煤粉浓度 尽量均匀；免火焰 中心过分上移造成屏区结渣，或火 焰中心下移导 致炉膛底部热负荷升高

30、和火焰直接冲刷 冷灰斗； 确定合宜的一、二次风的风率、风速和风煤配比 , 以 及燃料风、辅助风的配比等，使煤粉燃烧良好 而不在 炉壁附近产生还原性气氛；避免火焰偏斜 直接冲刷炉 壁等。3 . 加强锅炉运行工况的检查与分析 $ g2 n% X6 d4K8 L3 k运行人虽应经常检查锅炉的结渣情况，发现 结 渣严重应及时汇报处理；定期分析锅炉运行工 况，对 易结渣的燃煤要重点分析减温水量的变化 和炉膛出口 温度的变化规律，以及过热界、再热 器管壁温度变化 的情况。锅炉在额定工况运行 时，若发现减温水量异 常增大和过热器、再热器 管壁超温，或减温水已开 足，而仍有受热面管壁 超温时，应适当降低负荷运行 并加强吹灰。4 . 焦渣的清除 % N6 0 C S9 ? ;y5 c 利用夜间低谷运行，周期性地改变锅炉负荷 是 控制大量结渣、掉渣的一种有效手段，但要防 止负荷 骤然大幅度变化，以免造成大块渣从上部 掉下打坏承 压部件