管道阻力的基本计算方法

1、管道阻力计算空气在风管内的流动阻力有两种形式：一是由于空气本身的黏滞性以及空气与管壁间的摩擦所产生的阻力称为摩擦阻力；另一是空气流经管道中的管件时(如三通、弯头等)，流速的大小和方向发生变化，由此产生的局部涡流所引起的阻力，称为局部阻力。一、摩擦阻力根据流体力学原理，空气在管道内流动时，单位长度管道的摩擦阻力按下式计算:4Rs 2(53)式中 Rm单位长度摩擦阻力，Pa/ m ;u 风管内空气的平均流速，m /s;P 空气的密度，kg/m3;入一一摩擦阻力系数；Rs风管的水力半径，m。Rs对圆形风管：(54)式中 D 风管直径, 对矩形风管m。Rsab(5 5)2(a b)式中 a, b矩形风

2、管的边长，m。因此，圆形风管的单位长度摩擦阻力式中1 一2251 ) 江3.7D ReJ 扎(57)K风管内壁粗糙度，mm;Re雷诺数。Revdu(58)数的公式很多， 式如下：美国、日本、德国的一些暖通手册和我国通用通风管道计算表中所米用的公摩擦阻力系数(5 6)入与空气在风管内的流动状态和风管内壁的粗糙度有关。计算摩擦阻力系式中 u 风管内空气流速，m/s; d风管内径，m;v 运动黏度， m2/ s。在实际应用中，为了避免烦琐的计算，可制成各种形式的计算表或线解图。图52是计算圆形钢板风管的线解图。它是在气体压力B = 101 . 3kPa、温度t=20 C、管壁粗糙度 K=0 15mm

3、等条件下得出的。经核算，按此图查得的Rm值与全国通用通风管道计算表查得的入/d值算出的Rm值基本一致，其误差已可满足工程设计的需要。只要已知风量、 管径、流速、单位摩擦阻力 4个参数中的任意两个，即可利用该图求得其余两个参数，计算 很方便。20X| O110X10* SXIOV 6X10* 4X1OV3XW*2X11XJQ'8XIO56XIOJ4XIO1 3X10J2X101X|QJ 800i 6004DU200100Ks?置瑕$=1?WL.星* wmbl安我r 昌 l£-冷JF2-戏遐罚*=!倉雷口 略.祈一 栄IJM麗弭沖*曙4*MV*"丘 z屡董誇題xgwsI

4、B專统s938s 谬谴罢ssHIa後5m5>m竟 雪 MyKIWE富NSS豐KUHEIW y * i ssp i I 匸 =昂£rs.WHANSz."=D頑左?隕鮫蕊潘瑟監WWW 僉遵黑買费“I %彖談塞踽呀处闵b L<1 IX 11 LKI 1 LT I 礼 I KU h010.2 0 4 0.6 0 g 124 6 8 1020 3040506080单位阻力/(Pa/m>图52圆形钢板风管计算线解图例有一个10m长薄钢板风管，已知风量L= 2400m3/ h,流速u = 16m/ s,管壁粗糙度K = 0. 15mm，求该风管直径d及风管摩擦阻力 R。

5、解 利用线解图5 2,在纵坐标上找到风量 L = 2400m3/h,从这点向右做垂线，与流 速u = 16m/s的斜线相交于一点，在通过该点表示风管直径的斜线上读得d = 230mm。再过该点做垂直于横坐标的垂线，在与表示单位摩擦阻力的横坐标交点上直接读得Rm =13. 5Pa/m。该段风管摩擦阻力为：R= Rml= 13.无论是按照全国通用通风管道计算表 温度不等于20C，而且相差较大时，则应对Rm 二 Rm©5 x 10Pa= 135Pa,还是按图52计算风管时，如被输送空气的R。值进行修正，修正公式如下：(5 9)I式中 Rm 在不同温度下，实际的单位长度摩擦阻力，Pa；Rm按

6、20C的计算表或线解图查得的单位摩擦阻力，Pa;Kt摩擦阻力温度修正系数，如图53所示。图53摩擦阻力温度修正系数钢板制的风管内壁粗糙度 K值一般为0. 15mm。当实际使用的钢板制风管，其内壁粗糙度K值与制图表数值有较大出入时，由计算图表查得的单位摩擦阻力Rm值乘以表5 3中相应的粗糙度修正系数。表中u为风管内空气流速。表5 3管壁粗糙度修正系数( ra/ s)zS-121422Of 010, 9085o.so0.750. 10LOO0.950. 95O. 950* 95a 2oLOOLOS1.051,05LOS50g/m3 时,对于一般的通风除尘管道，粉尘对摩擦阻力的影响很小，例如含尘浓度

7、为 所增大的摩擦阻力不超过 2%,因此一般情况下可忽略不计。二、局部阻力各种通风管道要安装一些弯头、三通等配件。流体经过这类配件时，由于边壁或流量的改变，引起了流速的大小、方向或分布的变化，由此产生的能量损失，称为局部损失，也称 局部阻力。局部阻力主要可分为两类：流量不改变时产生的局部阻力，如空气通过弯头、 渐扩管、渐缩管等；流量改变时所产生的局部阻力，如空气通过三通等。局部阻力可按下式计算：(5 10)式中 Z局部阻力，Pa;E 局部阻力系数，见表 54;u 空气流速，m/s;P 空气密度，kg / m3。上式表明，局部阻力与其中流速的平方成正比。局部阻力系数通常都是通过实验确定的。 可以从

8、有关采暖通风手册中查得。表54列出了部分管道部件的局部阻力系数值。在计算 通风管道时，局部阻力的计算是非常重要的一部分。 因为在大多数情况下， 克服局部阻力而 损失的能量要比克服摩擦阻力而损失的能量大得多。 所以，在制作管件时，如何采取措施减 少局部阻力是必须重视的问题。表5-4常见管件局部阻力系数序号窖称伞1K*a/C>WM3Q101201500.140.0?0.040.050. 110.206 306 250. 130. 100. 12Q. 190.270.37力廉徽眞債國圈内原眾蘊度乜计算）W扩«当 <<4犷时 r=0, IBFl恥、L251*501+752,

9、002. Z53” 501015zo250.026 030.050. 060.036 Q60.100.050.09th 140. 1?0. oe0r 130. 200* S30,080. Ifl0. 260. 2S0. OSOF 300. 3fl0序号名称图形和斯面局部阻力系效r（r值以图内所示連度u计篁）n形W头D风 机 岀 口 平 扩 散 tXD1.5D2D2<5D3D6D10D7.50.0280.0210.0180.0160.0140.010.008150.0580.0440.0370. 0330.0290. 0210.016300.110. 0810.0690. 0610.054

10、0. 0380.0306020.100.0910. 0640.051900. 30.120. 0830.0661200. 250>130.100.0?6ISOO300. 220U90.170> 150.110.0841800. 392p-0. 0087式中E養a/C)Fi/Fol.S2.02.53.03.54.0100. 080.010.11150.10Oell40.1550.160.170.

11、1810.230. 250. 26300.180. 250. 300. 330.350. 35局部阻力亲效r（r值以图内所示速度vi.v：）序号F>00.030.000.81.0以图内所示速度可卄翼）0.06-1.13-0.07一 0 30+ 1.8210.123.341.565.20.10-1.12-1.00-0.76+0.022. 887. 3413.421.12.940. 20750-1.35-1.220. 84+0. 05+ 1.42. 704. 466.48& 711.417.30.33-2.31.8C-

12、1.7-1.40. 72-0.12+0. 521.21.892.563.34.80. 50-3.0-2.82. 6-2. 24-1-44一0.9】-0. 364-0. H0.560. 841.181.535（以图内所示速度“计算0. 0100. 06+ 0.04-0.1-0.810.100.010.100. 08 0. 04一 0.330. 200.060.100. 130.16+0.060. 330.420.4S0.480.510. 520. 501.401.401.401.361.26-1.0S+0. 32+0.070. 24-0. 7-4.07-0. 320.86-2.3-3. 59一&

13、amp;640.8S 1. 41十0. 5- mo. S1-4.0一 O.82-2.07序号名称图形和騎面局部阻力系效nr值以图内所示的速度“、引卄算）Li/ts00.030. 0a 06712-0. 70一 0. 201.8210.323.842.464.30. 10-L 22-1.00- 0. 780. 063.007. 6413.922.031.90. Z0-1.50-1.4C-1.Z5-0.850.121.4Z3. 004. 867. 059. 5012.4a 33-2.0C-1.821.69-1.38-0.66p0.100. 7

14、01.482. 243. 103. 955. 760. 50-3.0C-2. BO-2.60 2.24-1.50-0. 85-0. 24-0. 300. 791.261.602.18丘（以图内所示速度巾计算5（以图内所示速度S计算）Fi+Fi-Fsa45°Q. 060.000.050. 050.100. 060.100.)20. 200. 200. 250. 300. 330. 370. 420. 480. 501-301.301.270.110. 300. 481.271.69-3.21-5.13-0.150. 71-1.5S-2.710. 261.200. 040. 400. 2

15、00. 90-0. 86-1.52-2. 40I+ 0. 61+0. 22-0. 2C-3.42一 0 68-1.52局祁俎力系数值以aa内所示速度w计算1020304050607080900.31.02.572050100150080000.41.02.548305035060005102040)6060000. 250.82.04815301G060000. 7132880400035104.62. 060. 980.440.1?0.060. 0S44.522.080.950

16、. 390. 290序号名称MBffl力从效U【值以图内所示速度什算序号名称MBffl力从效U【值以图内所示速度什算&E0伞形风直*式)10020伞形风扩敵式)下面通过分析几种常见管件产生局部阻力的原因，提出减 少局部阻力的办法。1. 三通图54为一合流三通中气流的流动情况。 流速不同的1、2两股气流在汇合时发生碰撞, 以及气流速度改变时形成涡流是产生局部阻力的原因。三通局部阻力的大小与分支管中心夹角、三通断面形状、支管与总管的面积比和流量比 （即流速比）有关。图5 4 合流三通中气流流动状态为了减少三通局部阻力，分支管中心夹角。应该取得小一些，一般不超过30°。只有在安装条

17、件限制或为了平衡阻力的情况下，才用较大的夹角，但在任何情况下，都不宜做成垂直的“ T”形三通。为了避免出现引射现象，应尽可能使总管和分支管的气流速度相等， 即按u 3=U !=u 2来确定总管和分支管的断面积。这样，风管断面积的关系为：F3= F! + F2。2. 弯头当气流流过弯头时（见图5 5），由于气流与管壁的冲击，产生了涡流区I;又由于气流的惯性，使边界层脱离内壁，产生了涡流区H。两个涡流区的存在，使管道中心处的气流速 度要比管壁附近大，因而产生了旋转气流。涡流区的产生和气流的旋转都是造成局部阻力的 原因。图5 5弯头中气流流动状况实验证明，增大曲率半径可以使弯头内的涡流区和旋转运动减

18、弱。但是弯头的曲率半径也不宜太大，以免占用的空间过大，一般取曲率半径R等于弯头直径的12倍。在任何情况下，都不宜采用 90°的“ r”形直角弯头。3. 渐缩或渐扩管渐缩或渐扩管的局部阻力是由于气流流经管件时，断面和流速发生变化， 使气流脱离管壁，形成涡流区而造成的。图56是渐扩管中气流的流动状况，图56渐扩管中气流流动状况实验证明，渐缩或渐扩管中心角。越大，涡流区越大，能量损失也越大。为了减少渐缩、 渐扩管的局部阻力， 必须减小中心角a，缓和流速分布的变化，使涡流区范围缩小。通常中 心角。不宜超过 45 °。三、系统阻力整个通风除尘系统的阻力称为系统阻力，它包括吸尘罩阻力、风管阻力、除尘器阻力和出口动压损失4部分。四、通风管道的压力分布图5 7所示为一简单通风系统，其中没有管件、吸尘罩和除尘器，假定空气在进口A和出口 C处局部阻力很小，可以忽略不计，系统仅有摩擦阻力。按下列步骤可以说明该风管压力分布。定出风管中各点的压力。风机开动后，空气由静止状态变为运动状态。因为风管断 面不变，所以各点（断面）的空气流速相等，即动压相等。各点的动压分布分别为：点A全压=大气压力=0动压静压点B全压 空气从点A流至点月时要克服风管的摩擦阻力，所以点B