重庆市万州区滨江路工程高架桥计算书

1、重庆市万州区滨江路工程高架桥荷载试验计算资料计 算： 复 核： 重庆交通学院建设工程质量检测站二七年三月目 录第一部分 试验桥梁概况与计算方法2一、桥梁概况2二、计算依据2三、计算方法2（一）、横向分布系数计算2（二）、试验控制截面内力计算2（三）、计算方法2（四）计算内容2（五）对桥面铺装的考虑2四、荷载试验加载车辆2第二部分 各桥在试验车辆下的控制截面计算结果2一、万元纸厂高架桥2二、和平广场高架桥2三、易家庄高架桥2四、磨刀梁高架桥2五、巨鱼沱1桥2六、巨鱼沱2桥2七、巨鱼沱3桥2第一部分 试验桥梁概况与计算方法一、桥梁概况重庆市万州区龙宝滨江路是连通现有城市道路、市政管线和港口码头，恢

2、复城市原有功能、提高城市防洪标准、改善城市环境等不可缺少的设施。龙宝滨江路全线有万元纸厂、万棉厂（已做荷载试验）、和平广场、易家庄、磨刀梁、巨鱼陀1#桥、巨鱼陀2#桥和K1+098.9中桥等8座高架桥，本次试验桥梁有万元纸厂、和平广场、易家庄和磨刀梁、鱼陀1#桥、巨鱼陀2#桥和巨鱼陀3#桥7座高架桥，其中前4座大桥由长江水利委员会长江勘测规划设计研究院设计，后3座由铁道第一勘察设计院设计。万元纸厂高架桥全长367.83m，道路等级城市主干道II级，双向四车道，设计车速40km/h，桥面总宽21m，其中行车道宽15m，双侧人行道各3.0m，荷载等级为城市A级，人群荷载3.5kN/m2，桥型为预应

3、力混凝土简支空心板桥，跨径组成为14×26m，处在半径为1000m的萍曲线上。每跨由13片板梁组成，梁高1.3m，中板宽1.5m，边板宽2.25m。下部结构0#台采用桩柱式桥台，14#台采用重力式U型桥台，桥墩采用三柱式轻型桥墩。和平广场高架桥全长294.80m，道路等级为城市主干道I级，双向六车道，设计车速为50km/h，桥面总宽30m（6.0m外侧人行道0.75m路缘石6×3.75m行车道0.75m防撞护栏）。荷载等级为城市A级，人群3.5kN/m2。桥跨布置：8跨简支板5跨连续板（8×265×16m）。处于R=498.80m的平曲线上，上部简支板为

4、预应力混凝土空心板梁，每跨17片，其中左右行车道各7片，人行道3片，板梁高1.3m，中板宽1.5m，边板宽2.25m。连续空心板厚0.90m，孔径0.50m，桥面宽12m，底板宽9.0m，两侧各悬臂1.5m。人行道梁顶宽6.0m，底板宽3.0m，两侧各悬臂1.5m。两岸采用桩柱式轻型桥台，三立柱式桥墩。易家庄高架桥全长656m，道路等级城市主干道II级，双向四车道，设计车速40km/h，桥面总宽24m，其中行车道宽15m，临江侧人行道宽6.0m，背江侧人行道宽3.0m，荷载等级为城市A级，人群荷载3.5kN/m2。桥跨布置为26×25m预应力混凝土简支空心板，平曲线半径R350m和R

5、=380m。每跨由15片板梁组成，梁高1.3m，中板宽1.5m，边板宽2.25m。两岸采用桩柱式轻型桥台，三立柱式桥墩。磨刀梁高架桥全长150.254m，道路等级城市主干道II级，双向四车道，设计车速40km/h，桥面总宽20.0m，其中行车道宽16.5m，临江侧人行道宽3.0m，背江侧安全护栏0.5m，荷载等级为城市A级，人群荷载3.5kN/m2。桥跨布置为2×25m预应力混凝土简支空心板（直线桥）4×13.772m连续板（弯桥）3×13.772m连续板（弯桥），桥梁位于缓和曲线和平曲线半径R85m路段上。每跨简支板由12片组成，梁高1.2m，中板宽1.5m，边

6、板宽2. 5m。连续板为实心断面，板厚0.90m，顶宽20m，底宽18m。两岸采用桩柱式轻型桥台，双立柱式桥墩。上述四座高架桥桥面铺装近期采用CF40钢纤维混凝土，厚80mm，后期加铺70mm沥青混凝土。巨鱼陀1#桥全长165.87m，道路等级城市主干道II级，双向四车道，设计车速40km/h，桥面总宽21.0m，其中行车道宽15.0m，两侧人行道宽3.0m，荷载等级为城市A级，人群荷载3.5kN/m2。桥跨布置为8×20m预应力混凝土简支斜交空心板桥（斜交35°），桥梁位于平曲线半径R300m的“S”型曲线上。每跨简支板由16片组成，梁高0.9m，中板宽1.25m，边板宽

7、1.65m。0#岸采用重力式桥台，8#台采用桩柱式轻型桥台，四立柱式桥墩。巨鱼陀2#桥全长85.62m，道路等级城市主干道II级，双向四车道，设计车速40km/h，桥面总宽8.0m，其中行车道宽7.0m，两侧各0.50m防撞护栏，荷载等级为城市A级。桥跨布置为4×20m预应力混凝土简支空心板桥。每跨简支板由6片组成，梁高0.9m，中板宽1.25m，边板宽1.50m。两岸采用桩柱式轻型桥台，双立柱式桥墩。巨鱼陀1#桥、巨鱼陀2#桥桥面采用90mm钢筋混凝土聚合物沥青防水涂层70mm沥青混凝土。巨鱼陀3#桥全长71.54m，道路等级城市主干道II级，双向四车道，设计车速40km/h，桥面

8、总宽18.5m，其中行车道宽15.0m，临江侧人行道宽3.0m，背江侧安全护栏0.5m，荷载等级为城市A级，人群荷载3.5kN/m2。桥跨布置为2×32m预应力混凝土简支空心板，梁高1.45m，中板宽1.25m，边板宽1.75m，每跨由14片梁组成，桥面铺装为90mm钢筋混凝土现浇层。两岸采用桩柱式轻型桥台，三立柱式桥墩。二、计算依据1) 中华人民共和国交通部部颁大跨径混凝土桥梁的试验方法；2) 中华人民共和国行业标准城市桥梁设计荷载标准（CJJ 77-98）；3) 中华人民共和国行业标准城市桥梁设计准则（GJ1193）4) 中华人民共和国交通部部颁标准公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥

9、涵设计规范（JTJ 02385）；5) 万元纸厂高架桥等7座试验桥梁的设计文件和变更文件；6) 长江水利委员会长江勘测规划设计研究院，重庆市万州区龙宝沿江路万元纸厂、和平广场、易家庄、磨刀梁高架桥成桥静动载试验技术要求，2006.11；7) 铁道第一勘察设计院，巨鱼陀大、中桥静载试验有关数据，。三、计算方法（一）、横向分布系数计算1、简支板梁桥简支板梁桥按铰接板梁法计算。2、连续板梁桥连续板梁桥按整体结构计算，考虑偏载系数的影响。（二）、试验控制截面内力计算1、简支板梁桥根据设计荷载和计算所得的横向分布系数，计算出各片梁在设计荷载作用下的最不利内力（弯矩），再根据内力等效原则，和实际试验车辆的

10、轴重，计算出试验荷载下简支板梁的内力（弯矩）、钢筋和混凝土应力以及变形值。2、连续板梁桥根据设计荷载和计算所采用的偏载系数，计算出板梁在设计荷载作用下的最不利内力（弯矩），再根据内力等效原则，和实际试验车辆的轴重，计算出试验荷载下连续板梁的内力（弯矩）、钢筋和混凝土应力以及变形值。3、盖梁盖梁试验主要集中在有简支板梁的桥梁中，因此，计算方法与简支板梁桥的相似，即先计算出横向分布系数，再根据设计荷载计算出盖梁试验截面的最不利内力。根据内力等效原则，和实际试验车辆的轴重，计算出试验荷载下盖梁截面的内力（弯矩）、钢筋和混凝土应力以及变形值。计算计算部分和内容见表1。表1 万州区滨江路高架桥检测部位一

11、览表桥 名试验跨试验墩备 注跨数万元纸厂高架桥13#墩14#台主梁13#墩帽梁简支板梁1和平广场高架桥7#8#墩主梁7#墩帽梁简支板梁28#9#墩主梁连续板易家庄高架桥0#台1#墩主梁1#墩帽梁简支板梁1磨刀梁高架桥1#2#墩主梁1#墩帽梁简支板梁22#3#墩主梁连续板巨鱼陀1#桥0#台1#墩主梁1#墩帽梁简支板梁1巨鱼陀2#桥0#台1#墩主梁1#墩帽梁简支板梁1巨鱼陀3#桥0#1#墩主梁1#墩帽梁简支板梁1（三）、计算方法所有横向分布系数的计算采用桥梁博士程序来完成，计算结果通过多个实例的考证和校核；连续板梁桥的内力、三立柱和四立柱的盖梁内力和变形采用桥梁博士系统计算；简支板梁和双立柱盖梁的

12、内力和变形采用手算和桥梁博士来计算。（四）计算内容1、 空心板各板主梁跨中截面内力计算；各板跨中截面下缘砼拉应力，挠度，支点转角计算。2、 盖梁盖梁跨中截面和支点截面内力计算。2.1 假设盖梁试验截面未开裂跨中截面最大正弯矩工况，计算跨中截面下缘钢筋应力、下缘砼应力；支点截面最大负弯矩工况，计算支点截面上缘砼应力、下缘砼应力；盖梁跨中挠度计算。2.2 假设盖梁试验截面开裂跨中截面最大正弯矩工况，计算跨中截面下缘钢筋应力；支点截面最大负弯矩工况，计算支点截面下缘砼应力；盖梁跨中挠度计算。3、 连续箱梁主梁跨中偏移截面（J1）和支点偏移0.3m截面（J2）内力计算。3.2 假设连续板截面未开裂跨中

13、偏移截面最大正弯矩工况，计算下缘钢筋应力、下缘砼应力；支点偏移0.3m截面最大负弯矩工况，计算下缘砼应力；两种类型工况下，连续板跨中偏移截面挠度计算，支点偏移截面转角计算。3.2 假设连续板截面开裂跨中偏移截面最大正弯矩工况，计算下缘钢筋应力；支点偏移0.3m截面最大负弯矩工况，计算下缘砼应力；两种类型工况下，连续板跨中偏移截面挠度计算，支点偏移截面转角计算。（五）对桥面铺装的考虑1、巨鱼沱1桥，巨鱼沱3桥在荷载试验前桥面沥青混凝土尚未铺设，在计算主梁截面刚度时，考虑水泥混凝土垫平层厚度对刚度的影响；在控制截面内力中增加了沥青混凝土重量的影响。2、其余五座桥梁在荷载试验时，桥面铺装均已经完成，

14、在计算主梁截面刚度时，考虑水泥混凝土垫平层厚度对刚度的影响。四、荷载试验加载车辆加载车辆参数加载编号车牌号车型前轴重（t）中-后轴重（t）总重（t）前-中（后）轴距（m）中-后轴距（m）轮距（m）16三轴7.2028.7235.921.33.51.80215三轴5.7430.235.941.33.51.8039三轴6.1629.735.861.33.51.80438三轴7.2528.936.151.33.51.80531三轴6.3229.4235.741.33.51.8062三轴6.1229.8836.001.33.51.80第二部分 各桥在试验车辆下的控制截面计算结果一、万元纸厂高架桥一、

15、横向分布影响线试验桥梁上部结构由13片C50预应力混凝土空心板组成，板高1.3m，各板之间通过铰缝连接，按铰接板法计算各板跨中荷载横向分布影响线。试验桥跨空心板编号如图1.1所示。有关计算参数如下：桥梁计算跨径：L=25.28m；边板宽：b1、b13=2.25m，中板宽：b2b12=1.5 m；边板纵向抗弯惯矩：I1、I13= 0.196m4；中板纵向抗弯惯矩：I2I12=0.163 m4；边板纵向抗扭惯矩：It1、I t13 = 0.2746 m4；中板纵向抗扭惯矩：It2I t12 = 0.2579 m4；混凝土抗弯弹性模量：E=3.50×104 MPa；混凝土抗剪弹性模量：G=

16、0.43E=1.505×104 MPa；试验桥梁跨中荷载横向分布影响线见表1.1。图 1.1 万元纸厂高架桥预应力空心板编号示意图表1.1 试验桥梁跨中荷载横向分布影响线坐标X1#梁2#梁3#梁4#梁5#梁6#梁7#梁8#梁9#梁10#梁11#梁12#梁13#梁00.2250.1590.1270.1020.0820.0660.0530.0440.0360.0310.0270.0250.0231.450.2030.1630.1310.1050.0840.0680.0550.0450.0370.0320.0280.0250.0242.20.1820.1680.1340.1070.0860

17、.070.0560.0460.0390.0330.0290.0260.0242.950.1630.1610.1390.1120.090.0720.0590.0480.040.0340.030.0270.0253.70.1450.1550.1440.1160.0930.0750.0610.050.0410.0350.0310.0280.0264.450.1310.1390.140.1230.0990.0790.0650.0530.0440.0370.0330.030.0285.20.1160.1240.1360.130.1040.0840.0680.0560.0470.040.0350.0310

18、.0295.950.1050.1120.1230.1270.1130.0910.0740.060.050.0430.0370.0340.0326.70.0930.0990.1090.1250.1210.0980.0790.0650.0540.0460.040.0370.0347.450.0840.090.0990.1130.120.1070.0870.0710.0590.050.0440.040.0378.20.0750.080.0880.10.1180.1160.0940.0770.0640.0550.0480.0430.0418.950.0680.0720.0790.0910.1070.1

19、160.1040.0850.0710.060.0530.0480.0459.70.0610.0650.0710.0810.0960.1150.1140.0940.0780.0660.0580.0530.04910.450.0550.0590.0650.0740.0870.1040.1140.1040.0870.0740.0650.0590.05511.20.0490.0530.0580.0660.0780.0940.1140.1150.0960.0810.0710.0650.06111.950.0450.0480.0530.060.0710.0850.1040.1160.1070.0910.0

20、790.0720.06812.70.0410.0430.0480.0550.0640.0770.0940.1160.1180.10.0880.080.07513.450.0370.040.0440.050.0590.0710.0870.1070.120.1130.0990.090.08414.20.0340.0370.040.0460.0540.0650.0790.0980.1210.1250.1090.0990.09314.950.0320.0340.0370.0430.050.060.0740.0910.1130.1270.1230.1120.10515.70.0290.0310.0350

21、.040.0470.0560.0680.0840.1040.130.1360.1240.11616.450.0280.030.0330.0370.0440.0530.0650.0790.0990.1230.140.1390.13117.20.0260.0280.0310.0350.0410.050.0610.0750.0930.1160.1440.1550.14517.950.0250.0270.030.0340.040.0480.0590.0720.090.1120.1390.1610.16318.70.0240.0260.0290.0330.0390.0460.0560.070.0860.

22、1070.1340.1680.18219.450.0240.0250.0280.0320.0370.0450.0550.0680.0840.1050.1310.1630.20320.90.0230.0250.0270.0310.0360.0440.0530.0660.0820.1020.1270.1590.225二、 试验布载1、 冲击系数按照城市桥梁设计荷载标准（CJJ 77-98）的规定，对于计算跨径小于20m的梁桥冲击系数为0.20，当计算跨径大于150m的梁桥冲击系数为0.10，跨径在20m150m的梁桥冲击系数按公式据此算得万元纸厂高架桥汽车荷载的冲击系为0.1900。2、 计算内容

23、及方法（1） 空心板跨中弯矩本次试验以正常设计使用荷载作为控制，根据试验桥梁各空心板的跨中荷载横向分布影响线以及纵向弯矩影响线，分别计算出各片梁在设计荷载作用下的最不利内力（弯矩），再根据内力等效原则，和实际试验车辆的轴重，计算出试验荷载下简支板梁的内力（弯矩）、钢筋和混凝土应力以及变形值。（2） 盖梁控制截面弯矩本次试验以正常设计使用荷载作为控制，根据试验桥梁各空心板荷载横向分布影响线、支点剪力影响线及控制截面的弯矩影响线，计算出控制截面在设计荷载作用下的最不利内力（弯矩），再根据内力等效原则和实际试验车辆的轴重，计算出试验荷载下盖梁控制截面的内力（弯矩）、钢筋和混凝土应力以及变形值。3、

24、加载工况及试验荷载全桥试验工况共设5个，即：(1) 主梁跨中截面最大弯矩偏市区侧加载；(2) 主梁跨中截面最大弯矩偏长江侧加载；(3) 主梁跨中截面最大弯矩横向对称加载；(4) 盖梁跨中截面最大正弯矩加载工况；(5) 盖梁墩顶截面最大负弯矩加载工况；各加载工况的设计控制值及试验荷载效率见表1.2。表1.2 静力加载试验荷载效率工况编号工况名称用车量(台)控制部位控制内力（kN-m）试验内力（kN-m）荷载效率Z-1主梁跨中截面最大弯矩偏市区侧加载53#板894.1861.80.96Z-2主梁跨中截面最大弯矩偏长江侧加载511#板894.1861.80.96Z-3主梁跨中截面最大弯矩横向对称加载

25、5894.1870.70.97G-1盖梁跨中截面最大正弯矩加载工况4跨中截面971.5892.80.92G-1盖梁墩顶截面最大负弯矩加载工况5墩顶截面-797.3-802.81.014、 荷载布置桥梁各试验工况加载车辆布置见图1.21.6。图1.2 主梁跨中截面最大弯矩偏市区侧加载工况加载车辆布置图1.3 主梁跨中截面最大弯矩偏长江侧加载工况加载车辆布置图1.4 主梁跨中截面最大弯矩横向对称加载工况加载车辆布置图1.5 盖梁跨中截面最大正弯矩加载工况加载车辆布置图1.6 盖梁墩顶截面最大负弯矩加载工况加载车辆布置三、 试验荷载作用下应力、变形及转角计算空心板及盖梁试验截面内力、应力、挠度及转角

26、计算结果见表1.3、1.4。表1.3 万元纸厂高架桥试验荷载作用下空心板跨中的内力、应力、挠度及转角工况板号截面弯矩kN.m中性轴m惯性矩m4下缘应力MPa跨中挠度mm支点转角（°）主梁跨中截面M+max偏市区侧加载1791.6420.7700.2642.3105.1320.0452835.8360.6710.2172.5866.5940.0473861.7630.6710.2172.6666.7880.0494852.9130.6710.2172.6386.6880.0485838.0640.6710.2172.5936.5270.0466834.5370.6710.2172.58

27、26.4590.0457817.7790.6710.2172.5306.3000.0448788.2160.6710.2172.4386.0520.0429741.4300.6710.2172.2945.6800.04010676.4960.6710.2172.0935.1770.03611612.7930.6710.2171.8964.6870.03312564.8110.6710.2171.7474.3190.03013535.0850.7700.2641.5613.3620.028主梁跨中截面M+max偏长江侧加载1535.0850.7700.2641.5613.3620.0282564

28、.8110.6710.2171.7474.3190.0303612.7930.6710.2171.8964.6870.0334676.4960.6710.2172.0935.1770.0365741.4300.6710.2172.2945.6800.0406788.2160.6710.2172.4386.0520.0427817.7790.6710.2172.5306.3000.0448834.5370.6710.2172.5826.4590.0459838.0640.6710.2172.5936.5270.04610852.9130.6710.2172.6386.6880.04811861.

29、7630.6710.2172.6666.7880.04912835.8360.6710.2172.5866.5940.04713791.6420.7700.2642.3105.1320.045主梁跨中截面M+max横向对称加载1587.5920.7700.2641.7153.7350.0322628.1740.6710.2171.9434.8580.0343685.5150.6710.2172.1215.3020.0374752.4260.6710.2172.3285.8260.0415808.6750.6710.2172.5026.2780.0446851.4220.6710.2172.63

30、46.6360.0477870.7020.6710.2172.6936.8000.0488854.8910.6710.2172.6456.6640.0479813.5170.6710.2172.5176.3170.04510759.1590.6710.2172.3485.8790.04111693.4350.6710.2172.1455.3640.03812636.7640.6710.2171.9704.9250.03513596.0280.7700.2641.7393.7890.032说明：表中应力受拉为正，挠度向下为正，转角以水平轴为参考，梁体往下方偏转时为正。中性轴为距空心板下缘的高度。

31、表1.4 万元纸厂高架桥试验荷载作用下盖梁的内力、应力及挠度工况及截面内容截面弯矩（kN.m）惯性矩（m4）砼yx（m）下缘砼应力（Mpa）钢筋yx（m）下缘钢筋应力（mpa）挠度（mm）盖梁跨中截面M+max未开裂892.7520.5360.7331.2210.6836.8980.218开裂892.7520.1611.08936.6860.727工况及截面内容截面弯矩（kN.m）惯性矩（m4）砼ys（m）上缘砼应力（mpa）砼yx（m）下缘砼应力（mpa）挠度（mm）盖梁墩顶截面Mmax未开裂-802.7610.5360.7331.0980.767-1.149开裂-802.7610.1610

32、.361-1.802说明：表中应力受拉为正，挠度向下为正。Ys表示中性轴距离截面上缘距离，yx表示中性轴距离截面下缘距离。二、和平广场高架桥A.预应力空心板及盖梁荷载试验一、 横向分布影响线试验桥梁由17片C50预应力混凝土空心板组成，其中左右行车道各7片，人行道3片，板梁高1.3m，左右幅为对称结构。下面给出右幅桥截面信息：右幅桥共7片空心板，各板之间通过铰缝连接，按铰接板法计算各板跨中荷载横向分布影响线。试验桥跨空心板编号如图2.1所示。有关计算参数如下：桥梁计算跨径：L=25.6m；边板宽：b1、b7=2.25m，中板宽：b2b6=1.5 m；边板纵向抗弯惯矩：I1、I7= 0.211m

33、4；中板纵向抗弯惯矩：I2I6= 0.172m4；边板纵向抗扭惯矩：It1、I t7 = 0.2643m4；中板纵向抗扭惯矩：It2I t6 = 0.2579m4；混凝土抗弯弹性模量：E=3.50×104 MPa；混凝土抗剪弹性模量：G=0.43E=1.505×104 MPa；试验桥梁跨中荷载横向分布影响线见表2.1。图2.1 和平广场高架桥预应力空心板编号示意图表2.1 试验桥梁跨中荷载横向分布影响线坐标X1#梁2#梁3#梁4#梁5#梁6#梁7#梁0.0000.2500.1790.1480.1250.1080.0980.0931.5050.2260.1850.1520.1

34、280.1120.1010.0962.2550.2030.1900.1570.1320.1150.1040.0993.0050.1850.1840.1630.1380.1200.1080.1033.7550.1660.1780.1700.1430.1240.1120.1074.5050.1520.1630.1670.1520.1320.1200.1135.2550.1390.1480.1640.1610.1400.1270.1206.0050.1280.1380.1520.1610.1520.1380.1306.7550.1180.1270.1400.1610.1640.1480.1417.5

35、050.1120.1200.1320.1520.1670.1630.1558.2550.1050.1120.1240.1430.1690.1780.1699.0050.1010.1080.1200.1380.1630.1840.1879.7550.0970.1040.1150.1320.1570.1900.20610.5050.0960.1030.1130.1300.1550.1870.21611.2550.0940.1010.1120.1290.1520.1850.227二、 试验布载5、 冲击系数按照城市桥梁设计荷载标准（CJJ 77-98）的规定，对于计算跨径小于20m的梁桥冲击系数为0

36、.20，当计算跨径大于150m的梁桥冲击系数为0.10，跨径在20m150m的梁桥冲击系数按公式据此算得汽车荷载的冲击系为0.1894。6、 计算内容及方法（1） 空心板跨中弯矩本次试验以正常设计使用荷载作为控制，根据试验桥梁各空心板的跨中荷载横向分布影响线以及纵向弯矩影响线，分别计算出各片梁在设计荷载作用下的最不利内力（弯矩），再根据内力等效原则，和实际试验车辆的轴重，计算出试验荷载下简支板梁的内力（弯矩）、钢筋和混凝土应力以及变形值。（2） 盖梁控制截面弯矩本次试验以正常设计使用荷载作为控制，根据试验桥梁各空心板荷载横向分布影响线、支点剪力影响线及控制截面的弯矩影响线，计算出控制截面在设计

37、荷载作用下的最不利内力（弯矩），再根据内力等效原则，和实际试验车辆的轴重，计算出试验荷载下盖梁控制截面的内力（弯矩）、钢筋和混凝土应力以及变形值。7、 加载工况及试验荷载全桥试验工况共设5个，即：(1) 右幅简支板跨中最大弯矩偏市区侧加载；(2) 右幅简支板跨中最大弯矩偏桥轴线侧加载；(3) 左幅简支板跨中最大弯矩偏桥轴线侧加载；(4) 盖梁跨中截面最大正弯矩工况；(5) 盖梁墩顶截面最大负弯矩工况；各加载工况的设计控制值及试验荷载效率见表2.2。表2.2 静力加载试验荷载效率工况编号工况名称用车量(台)控制部位控制内力（kN-m）试验内力（kN-m）荷载效率JZ-1右幅简支板跨中最大弯矩偏市

38、区侧加载41#板1212.01163.00.96JZ-2右幅简支板跨中最大弯矩偏桥轴线侧加载47#板1260.81214.30.96JZ-3左幅简支板跨中最大弯矩偏桥轴线侧加载48#板1260.81214.30.96G-1盖梁跨中截面最大正弯矩工况4跨中截面1974.81664.50.84G-2盖梁墩顶截面最大负弯矩工况6墩顶截面-1500.4-1542.11.038、 荷载布置桥梁各试验工况加载车辆布置见图2.22.6。图2.2 右幅桥7#8#墩间跨简支板跨中截面最大弯矩偏市区侧加载工况加载车辆布置图2.3 右幅桥7#8#墩间跨简支板跨中截面最大弯矩偏桥轴线侧加载工况加载车辆布图2.4 左幅

39、桥7#8#墩间跨简支板跨中截面最大弯矩偏桥轴线侧加载工况加载车辆布置图2.5 7#盖梁跨中截面最大正弯矩加载工况加载车辆布置图2.6 7#盖梁墩顶截面最大负弯矩加载工况加载车辆布置三、 试验荷载作用下应力、变形及转角计算空心板及盖梁试验截面内力、应力、挠度及转角计算结果见表2.3、2.4表2.3 和平广场高架桥试验荷载作用下空心板跨中的内力、应力、挠度及转角工况板号截面弯矩kN.m中性轴m惯性矩m4下缘应力MPa跨中挠度mm支点转角（°）右幅简支板跨中M+max偏市区侧加载1#1163.0030.7740.2633.4238.0950.0712#1109.5420.6810.2173

40、.4759.3470.0683#1041.9480.6810.2173.2648.7780.0644#945.9810.6810.2172.9637.9690.0585#841.9060.6810.2172.6377.0920.0526#760.6190.6810.2172.3826.4080.0477#710.1160.7740.2632.0904.9430.044右幅简支板跨中M+max偏桥轴线侧加载1#677.7980.7740.2631.9954.7180.0422#726.8770.6810.2172.2776.1230.0453#805.4260.6810.2172.5236.78

41、50.0494#928.8910.6810.2172.9097.8250.0575#1055.5330.6810.2173.3068.8920.0656#1165.3040.6810.2173.6509.8170.0717#1214.2730.7740.2633.5748.4520.074左幅简支板跨中M+max偏桥轴线侧加载8#1214.2730.7740.2633.5748.4520.0749#1165.3040.6810.2173.6509.8170.07110#1055.5330.6810.2173.3068.8920.06511#928.8910.6810.2172.9097.825

42、0.05712#805.4260.6810.2172.5236.7850.04913#726.8770.6810.2172.2776.1230.04514#677.7980.7740.2631.9954.7180.042说明：表中应力受拉为正，挠度向下为正，转角以水平轴为参考，梁体往下方偏转时为正。中性轴为距空心板下缘的高度。表2.4 和平广场高架桥试验荷载作用下盖梁的内力、应力及挠度工况及截面内容截面弯矩（kN.m）惯性矩（m4）砼yx（m）下缘砼应力（mpa）钢筋yx（m）下缘钢筋应力（mpa）挠度（mm）盖梁跨中截面M+max未开裂1664.5331.3551.0151.2470.965

43、7.1860.414开裂1664.5330.3381.55846.4381.550工况及截面内容截面弯矩（kN.m）惯性矩（m4）砼ys（m）上缘砼应力（mpa）砼yx（m）下缘砼应力（mpa）挠度（mm）盖梁墩顶截面Mmax未开裂-1542.1041.3690.9551.0761.045-1.177开裂-1542.1040.4490.513-1.762说明：表中应力受拉为正，挠度向下为正。Ys表示中性轴距离截面上缘距离，yx表示中性轴距离截面下缘距离。B.和平广场连续板荷载试验计算资料一、 控制截面弯矩影响线连续空心板分左右两幅厚0.90m，孔径0.50m，桥面宽12m，底板宽9.0m，两侧

44、各悬臂1.5m。人行道梁顶宽6.0m，底板宽3.0m，两侧各悬臂1.5m。截面如图2.7所示。图2.7 和平广场高架桥连续板横断面示意图利用平面杆系有限元分析软件计算试验桥梁各控制截面弯矩影响线，计算结果见表2.5。表2.5 和平广场高架桥连续板控制截面内力影响线XJ1弯矩J2弯矩-24-1.14E-016.08E-02-23.80.00E+000.00E+00-23.41.60E-01-8.51E-02-22.46.18E-01-3.26E-01-21.69.86E-01-5.13E-01-20.51.50E+00-6.91E-01-201.74E+00-8.57E-01-18.62.42E

45、+00-1.01E+00-18.42.51E+00-1.14E+00-17.62.92E+00-1.25E+00-173.23E+00-1.32E+00-16.83.13E+00-1.34E+00-15.72.62E+00-1.39E+00-15.12.35E+00-1.42E+00-14.42.05E+00-1.41E+00-13.81.80E+00-1.36E+00-12.81.41E+00-1.28E+00-11.59.45E-01-1.14E+00-11.28.46E-01-9.63E-01-10.25.39E-01-7.31E-01-9.63.73E-01-4.45E-01-8.71

46、.51E-01-5.54E-02-8.61.28E-01-7.44E-03-8.36.20E-021.42E-01-80.00E+000.00E+00-7.4-1.13E-01-2.58E-01-6.7-2.26E-01-6.14E-01-4.8-4.41E-01-1.01E+00-3.1-5.32E-01-1.21E+00-1.8-5.48E-01-1.25E+000-5.11E-01-1.17E+001.7-4.28E-01-9.92E-013.2-3.30E-01-7.55E-014.8-2.14E-01-4.88E-016.4-9.89E-02-2.26E-017.4-3.44E-02

47、-7.86E-0280.00E+000.00E+008.63.04E-026.96E-029.67.25E-021.66E-0112.81.43E-013.26E-01161.38E-013.15E-0119.28.92E-022.04E-0122.42.68E-026.11E-0223.49.31E-032.13E-02240.00E+000.00E+0024.6-8.25E-03-1.88E-0225.6-1.97E-02-4.49E-0228.8-3.89E-02-8.87E-0232-3.78E-02-8.63E-0235.2-2.47E-02-5.63E-0238.4-7.54E-03-1.72E-0239.4-2.64E-03-6.03E-03400.00E+000.00E+0040.62.38E-035.41E-0341.65.74E-031.31E-0244.81.19E-022.71E-02481.24E-022.82E-0251.28.79E-032.00E-0254.42.83E-036.43E-0355.47.37E-041.68E-0355.80.00E+000.00E+0056-5.27E-04-1.20E-03二、 试验荷载1.