土木工程专业外文论文翻译

1、 毕业设计中英文翻译瑞典查尔莫斯大学TRC论文 专 业 土木工程 学生姓名 肖凯 班 级 B土木111班 学 号 1110501124 指导教师 荀勇 完成日期 2015年3月 附录A手算挠度计算 板的初始扰度计算是为了分析板在无裂缝和弹性状态下的行为。由于板的几何形状，只有一个方向弯曲，这意味着它的行为可以用梁的计算方法来预测。在均布荷载作用下的挠度，用以下公式计算，公式1，并且根据图32： (1)图32 均布荷载作用下挠度。式中 u是扰度（单位m） q是均布荷载(单位N/m) l是板的跨度（单位m） E是混凝土的杨氏模量，这里取26 150 MPa I是在其跨中板的惯性动量（单位）在这种情

2、况下，均布荷载是指由下面的公式2描述的结构整体的自重： (2)计算得，q=6.125kN/m板的跨度l，按两支撑间的距离计算也就是6.75m。在跨中板的惯性动量计算为三动量的总和，为方程3： (3)其中 很显然，筋板上的初始挠度的影响很小。混凝土的裂缝出现后，纺织以及钢筋将在板坯的刚度中发挥更重要的作用。由于自重引起的扰度，可以取5.14mm。由集中力P引起的扰度可以根据式4以及图33来计算。 (4)图33 集中力下的扰度式中 u是扰度(单位m)P是集中力(单位N)b是集中荷载的作用点到支撑间的距离，根据式29计算。x是绕度计算过的支撑间的距离，根据式29计算。l是板的跨度(单位m)先前演算中

3、的同一个变量，跨中挠度在点荷载变量p函数作用下计算。载荷P与总挠度曲线如图34。图34 手工计算的荷载-挠度。楼板的刚度公式此值与第5章中的有限元模型的初始刚度进行比较。极限弯矩的计算 在这章节中将计算极限弯矩，根据Schladitz(2012)提出的方法。首先由Naviver-Bernoulli的假说来简化，即横截面在变形后仍保持水平和垂直。此外，还考虑了受压区混凝土在矩形应力分布，如图35。图35 板截面及应变力（根据Schladitz等人，2012）应变之间的关系可由公式5表达： (5)假定钢筋屈服在承载能力极限状态(钢筋,)，钢筋的应变根据公式6计算： (6)在屈服状态。根据图32，长

4、度根据公式7来计算： (7)式中 h=0.245 m 板的厚度 c=0.03 m 混凝土保护层厚度 跨中钢筋直径所以 对于纺织层假设混凝土已达到其最大压应变并且纺织物已达到其最大拉伸强度混凝土受压区高度根据计算公式8计算： (8)假设一个矩形应力分布，这个高度值由公式9纠正： (9)钢筋织物结合体的杠杆臂根据公式10，11计算，分别是： (10) (11)根据不同实例计算出下列数值（以1,2,3,4层织物为例）表8： 每次加压时变量的总结值1层2层3层4层X(m)0.0530.0530.0530.054X(m)0.0420.0420.0430.043Zs(m)0.1730.1730.1730.

5、173Zt(m)0.2120.2130.2150.216钢筋织物结合体内部的拉力根据公式12和13计算，分别是： (12) (13)式中：钢筋的横截面面积，纺织物的横截面面积，, n-织物的层数破坏瞬间板的临界弯矩根据公式14计算： (14)表9： 结果总和值1层2层3层4层(kN)324.59324.59324.59324.59(kN)211.20422.40633.60844.80(kNm)100.90146.20192.08238.53经验算混凝土中的压应力很低，混凝土强度根据公式15来计算： (15)式中： 是混凝土受压区 是板的厚度表10： 受压区混凝土的结果层数(m)(m)()1层

6、10.0420.0422层10.0420.0423层10.0430.0434层10.0430.043为了防止受压区混凝土压碎破坏，下面的关系式必须被考虑： (16) 衰减系数，根据德国标准，DIN 1045-1计算出的混凝土抗压应力小于混凝土受压强度，详细数据见于表11表11： 混凝土抗压应力结果层数(kN)()(MPa)(MPa)1层535.80.04212.8382层747.00.04217.8383层958.20.04322.3384层1169.40.04327.238这些极限状态下的值是与第五章中的实验和有限元模型的结果相对比的。附录 BThorenfeldt曲线 首先，采用理想塑性的

7、受压混凝土。然后，为更好的描述混凝土的压缩破坏形式，包括受压混凝土的软化和混凝土的应力-应变曲线的下降趋势，这是必要的。为了这个目标而采用Thorenfeldt曲线。但是，这个曲线与混凝土样品的尺寸有关。根据Zandi Hanjari（2008）,这种关系被定义为300毫米长的圆柱体。有限元分析用的混凝土元素尺寸是10毫米，所以Thorenfeldt软化曲线由软化分支乘以以有限元混凝土元素尺寸划分的圆柱体尺寸的值来修正。之所以要修正是因为这样的假定：受压破坏可能发生在一个元素行。因此，修正后的曲线如图36所示。图36 Thorenfeldt修正曲线这条曲线由方程17描述，每DIANA： (17

8、)式中： (18) - 13 -附录 C有限元模型数据文件，第一阶段-自重翻译自FX+，DIANA中立文件（版本号1.2.0）'UNITS'FORCE NLENGTH M'DIRECTIONS'1 1.00000E+000 0.00000E+000 0.00000E+0002 0.00000E+000 1.00000E+000 0.00000E+0003 0.00000E+000 0.00000E+000 1.00000E+0004 0.00000E+000 -1.00000E+000 0.00000E+000'COORDINATES'1 3.00000E-002 2.15000E-001 0.00000E+0002 3.00000E-002 2.15000E-001 0.0