消防连廊悬挑模板支架工程施工设计方案11

1、目 录一、设计图纸概况2二、编制依据：.:.2三、消防连廊模板支撑方案设计 2四、消防连廊模板支架力学计算 54.1、梁模板支撑架计算54:2悬挑架主梁、横梁及支撑杆受力计算 22 五、施工进度计划29六、施工方法296:1、悬挑钢梁支撑架的搭设 29 6:2、连廊排架搭设 296:3、连廊模板安装30七、主要施工机械、设备和劳动力用量情况31八、模板安装的质量保证措施 328:2、一般项目328:3、排架搭设的技术要求与语序偏差 34 九、安全、环保文明施工措施 :349:1、模板及支架装拆安全技术措施 34 9:2、临时用电安全技术措施 349:3、电焊作业安全技术措施 359:4、环保与

2、文明施工37十、专家论证意见394 一、设计图纸概十一、补充方案况六安恒大御景湾三期1#、6#、7#楼工程，由广厦建设集团安徽创业建设工程有限公司承建；监理单位为安徽国华建设工程项目管理有限公司；建设单位为六安粤通置业有限公司。本工程1#楼为地上33层地下1层剪力墙结构的建筑物，地下一层层高为-5.4米，一层层高为 4.45米，其余层高均为2.95米，建筑主体高度为98.85m,建筑檐口高度为101.8m，建筑最高点标 高为109.6m，建筑面积为36000卅。6#楼为地上33层地下1层剪力墙结构的建筑物，地下一层层 高为-5.4米，一层层高为4.45米，其余层高均为2.95米，建筑主体高度为

3、98.85m,建筑檐口高度为 101.8m，建筑最高点标高为109.6m，建筑面积40000讥7#楼为地上30层地下1层剪力墙结构 的建筑物，地下一层层高为-5.6米，一层层高为4.45米，其余层高均为2.95米，建筑主体高度为 90m,建筑檐口高度为91.7m，建筑最高点标高为100.75m，建筑面积为17000讥 每个单元北立面 12层位置设计了消防连廊。消防连廊为钢筋混凝土结构，混凝土强度等级为C25,其中梁横跨长度 为9.85m，梁的截面尺寸为250mm X900mm，连廊板厚150mm，连廊宽2150mm。二、编制依据：1、 根据本工程的全部施工图纸及有关标准图；2、根据国家有关规范

4、、标准和地区的有关规程；3、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 JGJ 130-2011 )；4、 悬挑式脚手架安全技术规程(DG/TJ08-2002-2006 )；5、钢管脚手架扣件GB15831-2006 )；&建筑施工高处作业安全技术规范(JGJ 80-91 )；7、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 )；8、 建筑施工安全检查标准(JGJ 59-2011 )；9、建筑施工计算手册第2版-2007.7 )；10、简明施工计算手册；11、实用建筑施工安全手册；12、钢结构设计规范GB 50017-2003）三、消防连廊模板支撑方案设计1、 由于本工程消防连廊设计为钢筋混凝

5、土结构，连廊模板排架底部无支撑点，因此在连廊模板排 架底部架设钢梁，以作为连廊模板排架支撑点之用。2、 连廊模板排架底部支撑钢梁设置在连廊层高的下一楼层位置，钢梁上架设48 X3.5mm钢管排 架，以作为连廊模板的支撑。18#工字钢的锚固后端用3道18的锚环，前段定位的1道。3、钢梁拟采用18#工字钢，长9m，里端3.9m锚固在已浇筑好的楼板上，外端5.1m作为排架及施 工脚手架的支撑点；钢梁外端设置斜撑，斜撑采用18#槽钢，支撑在钢梁的下两楼层剪力墙、 梁上。悬挑部位下方布置水平安全网，保证施工安全；4、 工字钢钢梁水平间距0.8m，合计12根，里端设置三道锚环（HPB235级18钢筋）。5

6、、 连廊模板支撑排架的立杆横距（垂直连廊方向）0.8m，纵距（沿连廊方向）0.8m ；排架底部（距工字钢0.2m处）设置纵、横向扫地杆，排架中部（距工字钢1.4m处）设置纵、横向连 杆，排架顶部设置纵、横向承重钢管；排架立杆与剪力墙模板拉结牢固。6 连廊模板支撑排架横向每间隔5.6m设置一道剪刀撑，纵向靠连廊中部设置一道连续剪刀撑。7、 连廊外侧施工脚手架12层位置采用立杆横距0.80m。8、 纵距0.8m，防护栏杆高度为1.5m，确保浇筑混凝土过程中人员安全。12层以上连廊外侧施工 脚手架横距0.95m，纵距1.4m，步距1.8m;脚手板采用木板封闭，上部脚手板高出连廊顶面 0.2m ;脚手

7、架防护栏杆高度为1.2m。预埋件采用400*400*15mm。消防连廊防护北立面东西 方向设一道12米18#工字钢，在其上搭设钢管架，高度超过作业面1.5米，作为防护使用。9、 为了使排架及脚手架立杆与工字钢钢梁和槽钢横梁有可靠的定位连接措施，以确保上部架体的稳定。故在工字钢和槽钢上焊接长度为150-200mm、直径为25mm的钢筋，将立杆套座其o. 一片 me*=1010帧理住9 !=i fl if 11连廊模板支架侧立面T18号槽钢与悬挑工字钢进行焊接18#工字钢外架防护冲it8#槽钢卑了亍*笛丟18#工字钢工字钢平面布置图四、消防连廊模板支架力学计算：4.1 : 250X900梁支模设计

8、计算计算参数：钢管强度为205.0 N/mm 2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为2.9m ,梁截面 BX D=250mm900mm立杆的纵距（跨度方向）l=0.80m ,立杆的步距 h=1.50m ,梁底增加0道承重立杆。面板厚度18mm ,剪切强度1.4N/mm 2,抗弯强度15.0N/mm 2，弹性模量6000.0N/mm 2。木方50X 100mm 剪切强度1.3N/mm 2,抗弯强度15.0N/mm 2,弹性模量9000.0N/mm 2。梁两侧立杆间距0.80m。梁底按照均匀布置承重杆2根计算 模板自重0.20kN/m 2，混凝土钢筋自重25.50kN/m倾倒混凝土荷载

9、标准值2.00kN/m 2，施工均布荷载标准值0.00kN/m梁单侧的楼板厚度0.12m，梁单侧的楼板计算长度0.50m。扣件计算折减系数取1.00。25000dL 800D图1梁模板支撑架立面简图 按照模板规范431条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合 S=1.2X (25.50 X 0.90+0.20)+1.40 X 2.00=30.580kN/nn由永久荷载效应控制的组合 S=1.35X 25.50 X 0.90+0.7 X 1.40 X 2.00=32.943kN/由于永久荷载 效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35,可变荷载分项系数取0.7 X 1.40

10、=0.98计算中考虑梁单侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递 集中力大小为 F = 0.9 X 1.35 X 25.500 X 0.120 X 0.500 X 0.300=0.558kN。采用的钢管类型为© 48X 3.0。钢管惯性矩计算采用匸MD4-d4)/64 ,抵抗距计算采用 W= MD4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1) 钢筋混凝土梁自重(kN/m):q1 = 25.500 X 0.900 X 0.300=6.885kN/m(2) 模板的

11、自重线荷载(kN/m):q2 = 0. 200 X 0.300 X (2 X 0.900+0.250)/0.250=0.492kN/m(3) 活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN):经计算得到，活荷载标准值 P1 = (0.000+2.000) X 0.250 X 0.300=0.150kN 考虑 0.9 的结构重要系数,均布荷载 q = 0.9 X (1.35 X 6.885+1.35 X 0.492)=8.963kN/m考虑0.9的结构重要系数,集中荷载 P = 0.9 X 0.98 X 0.150=0.132kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩 W分别为:本算例中，截面惯性

12、矩I和截面抵抗矩 W分别为：23截面抵抗矩 W = bh /6 = 30.00X 1.80 X 1.80/6 = 16.20cm截面惯性矩 I = bh 3/12 = 30.00X 1.80 X 1.80 X 1.80/12 =4；.58cm式中：b为板截面宽度，h为板截面高度0. 1 3kN8. 96kN/m it冃 ri$PS IH乐丨250|计算简图弯矩图(kN.m)1. 1 99剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：F%ru250J7. 38kN/m变形计算受力图变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=1.187kNN2=1.187k

13、N最大弯矩 M = 最大变形V = 0.422mm(1) 抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值f = M/W = 0.078 X 1000X 1000/16200=4.815N/mm面板的抗弯强度设计值f,取15.00N/mm 2；面板的抗弯强度验算f < f,满足要求！(2) 抗剪计算截面抗剪强度计算值T=3Q/2bh=3X 1186.0/(2 X 300.000 X 18.000)=0.329N/mm截面抗剪强度设计值T=1.40N/mm面板抗剪强度验算T < T，满足要求!(3) 挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.422mm面板的最大挠度小于250.0/250,满足

14、要求!、梁底支撑木方的计算梁底木方计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下：均布荷载 q = P/l = 1.187/0.300=3.955kN/m2最大弯矩 M = 0.1ql =0.1 X 3.96 X 0.30 X 最大剪力 Q=0.6ql = 0.6 X 0.300 X 3.955=0.712kN最大支座力 N=1.1ql = 1.1 X 0.300 X 3.955=1.305kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩 W分别为：23截面抵抗矩 W = bh /6 = 5.00X 10.00 X 10.00/6 = 83.33cm截面惯性矩 I = bh 3/12 = 5.

15、00X 10.00 X 10.00 X 10.00/12 = f；.67cm式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。(1) 木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.036 X 106/83333.3=0.43N/mm木方的抗弯计算强度小于15.0N/mm 2,满足要求！(2) 木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足：T = 3Q/2bh < T截面抗剪强度计算值T=3X 712/(2 X 50X 100)=0.214N/mm 2截面抗剪强度设计值T=1.30N/mm 2木方的抗剪强度计算满足要求(3) 木方挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载

16、标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度(即木方下小横杆间距)得到 q=3.074kN/m最大变形 v=0.677ql 4/100EI=0.677X 3.074.0 X 9000.00X 4166667.0)=0.004mm木方的最大挠度小于300.0/250,满足要求!三、梁底支撑钢管计算(一) 梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算集中荷载P取木方支撑传递力31800£10. 56.k19kN1. 1 9kNA支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图（kN.m）1.591. 591. 03.031L0.1 50. 1 51:1.341. 34支撑

17、钢管剪力图（kN）变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：0. 40.k9J2kN0. 92kN 800支撑钢管变形计算受力图0. 0 00. 915支撑钢管变形图（mm）经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax 最大变形Vmax=0.915mm最大支座力 Qmax=1.591kN抗弯计算强度 f = M/W =0.407 X 106/4491.0=90.58N/mm支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度，满足要求！支撑钢管的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求!(二) 梁底支撑纵向钢管计算纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算 集中荷载P取横向支撑钢管传递力

18、。1. 5 9 kN. 5 9 kN. 59kN. 59k1. 59kN. 59kN. 5 9kN. 5 9kN支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管剪力图（kN）变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：£ir、r* >tLS E L800r800十8001. 2 2 kN. 2 2 kN. 22 k N. 22 k1. 2 2k N 2 2k N. 2 2kN. 2 2kNB支撑钢管变形计算受力图支撑钢管变形图（mm）经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax 最大变形Vmax=0.472mm最大支座力Qmax=4.607kN抗弯计算强度 f =

19、 M/W =0.345 X 106/4491.0=76.71N/mm支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度，满足要求！支撑钢管的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求!四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算R < CR其中Rc 扣件抗滑承载力设计值，单扣件取8.00kN,双扣件取12.00kN ;R纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=4.61kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时立杆的稳定性计算公式为：其中N立杆的轴心压力最大值，它包括：横杆的最大支座反力N1=4.60

20、7kN （已经包括组合系数）脚手架钢管的自重 N2 = 0.9 X 1.35 X 0.115 X 2.900=0.406kNN = 4.607+0.406=5.013kNi计算立杆的截面回转半径,i=1.60cm ;A立杆净截面面积，A=4.239cm 2;W立杆净截面模量（抵抗矩）,W=4.491cm 3;f 钢管立杆抗压强度设计值,f = 205.00N/mm2;a立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.20m ；h最大步距，h=1.50m ;I0 计算长度，取 1.500+2 X 0.200=1.900m;入 长细比，为1900/16.0=119 <150长细比验算满

21、足要求！© 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比l°/i查表得到0.458 ;经计算得到(T =5013/(0.458 X 424)=25.818N/mm2;不考虑风荷载时立杆的稳定性计算cv f,满足要求!考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩Mw依据模板规范计算公式5.2.5-15:Mw=0.9 X 0.9 X kUhWl。其中Wk 风荷载标准值(kN/m 2);Wk=uzXuXw0 = 0.200X 0.880 X 1.088=0.191 kN/mh立杆的步距,1.50m ;la立杆迎风面的间距，0.80m ;lb与迎风面垂直方向的立杆间距，0

22、.80m ;风荷载产生的弯矩 Mw=0.9 X 0.9 X 1.4 X 0.191 X 0.800 X 1.500 X Nw考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值，参照模板规范公式5.2.5-14 ;Nw=4.607+0.9 X 1.2 X 0.334+0.9 X 0.9 X 1.4 X 0.039/0.800=5.068kN 经计算得到 c =5068/(0.458 X424)+39000/449仁34.807N/mm 2;考虑风荷载时立杆的稳定性计算c< f,满足要求！模板支撑架计算满足要求！梁侧模板计算书、梁侧模板基本参数计算断面宽度250mm ,咼度900mm ,两侧楼板厚度120m

23、m。模板面板采用普通胶合板。内龙骨布置3道，内龙骨采用50X 100mm木方。外龙骨间距500mm ,外龙骨采用双钢管48mX 3.0mm对拉螺栓布置2道，在断面内水平间距200+400mm ,断面跨度方向间距500mm ,直径14mm面板厚度18mm ,剪切强度1.4N/mm 2,抗弯强度15.0N/mm 2,弹性模量6000.0N/mm 2。木方剪切强度1.3N/mm 2,抗弯强度15.0N/mm 2，弹性模量9000.0N/mm 2。m moo95635637T250mm |HUO4UO2模板组装示意图二、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值

24、 ；挠度验算只考虑新浇混凝土 侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值：F = 0.28/?Vr其中y 混凝土的重力密度,取24.000kN/m 3;t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15),取3.000h ;T 混凝土的入模温度，取20.000 C；V 混凝土的浇筑速度,取2.500m/h ;H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m ;B 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=27.090kN/m 2考虑结构的重要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值：F1=0

25、.90 X 27.090=24.381kN/m考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值：F2=0.90 X 4.000=3.600kN/m三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。面板的计算宽度取0.50m。荷载计算值 q = 1.2 X 24.381 X 0.500+1.40 X 3.600 X 0.500=17.149kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩 W分别为：本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩 W分别为：截面抵抗矩 W = bh 2/6 = 50.00X 1.80 X 1.80/6 = 273q0cm截面惯性矩 I =

26、 bh 3/12 = 50.00X 1.80 X 1.80 X 1.80/12 =4?4.30cm式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。fAllrr>KI390390I17. 15 kN/mA计算简图弯矩图(kN.m)剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：12. 19 kN/mA _111J1HB390390变形计算受力图变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=2.508kNN2=8.360kNN3=2.508kN最大弯矩 M = 最大变形V = 1.019mm(1) 抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值f = M/W = 0.32

27、6 X 1000X 1000/27000=12.074N/mm面板的抗弯强度设计值f,取15.00N/mm 2；面板的抗弯强度验算f < f,满足要求！(2) 抗剪计算截面抗剪强度计算值T=3Q/2bh=3X 4179.0/(2 X 500.000 X 18.000)=0.697N/mm截面抗剪强度设计值T=1.40N/mm面板抗剪强度验算T < T，满足要求!(3) 挠度计算面板最大挠度计算值 v = 1.019mm面板的最大挠度小于390.0/250,满足要求!四、梁侧模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载 q=1.2

28、X 0.39 X 24.38+1.4 X 0.39 X 3.60=13.376kN/m挠度计算荷载标准值 q=0.39 X 24.38=9.509kN/m按照三跨连续梁计算，计算公式如下：均布荷载 q =P/I= 6.688/0.500=13.376kN/m2最大弯矩 M = 0.1qI =0.1 X 13.376 X 0.50 X 最大剪力 Q=0.6ql = 0.6 X 0.500 X 13.376=4.013kN最大支座力 N=1.1ql = 1.1 X 0.500 X 13.376=7.357kN截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩 W分别为:截面抵抗矩 W = bh 2/

29、6 = 5.003X 10.00 X 10.00/6 = 83333cm截面惯性矩I = bh 3/12 = 5.00X 10.00 X 10.00 X 10.00/12 = 416.67cm式中：b为板截面宽度，h为板截面高度(1) 抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.334 X 106/83333.3=4.01N/mm抗弯计算强度小于15.0N/mm 2,满足要求！(2) 抗剪计算最大剪力的计算公式如下Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足T = 3Q/2bh < T截面抗剪强度计算值T=3X 4013/(2 X 50X 100)=1.204N/mm截面抗剪强度设计值T=

30、1.30N/mm抗剪强度计算满足要求(3) 挠度计算最大变形 v=0.677ql 4/100EI=0.677.0 X 9000.00 X 4166667.0)=0.107mm最大挠度小于500.0/250,满足要求!五、梁侧模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算 外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。7.36kN7.36kNA比3B2 0 400| 1 8 |支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)6. 6 20.00(00”17.367. 3 66. 6 20.7 40:000. 00支撑钢管剪力图（kN）变形的计算按照规范要求

31、采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：5. 23kN£f20 400180|5. 23kNAB支撑钢管变形计算受力图支撑钢管变形图（mm）经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax最大变形Vmax=0.237mm最大支座力 Qmax=13.978kN抗弯计算强度 f = M/W =1.287 X 106/8982.0=143.29N/mm支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度，满足要求！支撑钢管的最大挠度小于400.0/150与10mm,满足要求!六、对拉螺栓的计算计算公式：N < N = fA其中N 对拉螺栓所受的拉力；A对拉螺栓有效面积(mm2);f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取

32、170N/mm 2 ； 对拉螺栓的直径(mm):14对拉螺栓有效直径(mm):12对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 13.978 对拉螺栓强度验算满足要求！侧模板计算满足要求！4.2悬挑架主梁及支撑杆受力计算(一)、基本参数悬挑方式普通主梁悬挑主梁间距(mm)800主梁与建筑物连接方式平铺在楼板上锚固点设置方式压环钢筋压环钢筋直径d(mm)18主梁建筑物外悬挑长度Lx(mm)5200主梁外锚固点到建筑物边缘的距离a(mm)100主梁建筑物内锚固长度Lm(mm)3800梁/楼板混凝

33、土强度等级C25(二)、荷载布置参数支撑点号支撑方式距主梁外锚固点水支撑件上下固定点支撑件上下固定点是否参与计算平距离(mm)的垂直距离的水平距离Li(mm)L2(mm)1下撑350058003500是作用点号各排立杆传至梁上荷载标准值 F'(kN)各排立杆传至梁上荷载设计值 F(kN)各排立杆距主梁外锚固点水平距离(mm)主梁间距la(mm)13.835240080023.835320080033.835420080043.8355000800附图如下：(三) 、主梁验算主梁材料类型工字钢主梁合并根数nz1主梁材料规格18号工字钢主梁截面积A(cm 2)30.6主梁截面惯性矩lx(c

34、m4)1660主梁截面抵抗矩Wx(cm3)185主梁自重标准值g k(kN/m)0.241主梁材料抗弯强度设计值f(N/mm 2)215主梁材料抗剪强度设计值t (N/mm)125主梁弹性模量E(N/mm 2)206000荷载标准值：q'=g k=0.241=0.24kN/m第 1排：F'i=Fi'/nz=3.83/1=3.83kN第2排：F'2=F2'/n z=3.83/1=3.83kN第3排：F'3=F3'/nz=3.83/1=3.83kN第4排：F'4=F4'/n z=3.83/1=3.83kN5kN5kN5kN 5

35、kN029kN/mQ29kN/mO29kN/mi r xr * 1 “I 1 卄! UIm ! Hi hir “I i r JU 丄 m J D IJw -r III38003500L伽L1rHrH(1|(2)1、强度验算荷载设计值:q=1.2Xkg1.2 x 0.24仁0.29kN/m第1排：F1=F 1/n z=5/1= 5kN第2排：F2=F 2/n z=5/1= 5kN第3排：F3=F 3/n z=5/1= 5kN第4排：F4=F 4/n z=5/1= 5kN弯矩图(kN m)(max=M max/W=11.38 x 1/085000=61.54N/mm 2 < f=215N/m

36、m2符合要求！2、抗剪验算10 493 10 2910734(529150590.059-1 644 E.S446704-11.11.958剪力图(kN)Tmax=Qmax/(8lzS )bh2-(b- S )2=11.96X 1000 X 942-(9418605) X 158您X 16600000 X 6.5)=11.7N/mm 2Tax=11.7N/mm 2< t =125N/mm符合要求！3、挠度验算变形图(mm)vax=4.68mm < v =240X=2 X 5200/400=26mm符合要求！4、支座反力计算R1=0.73kN,R2=-0.57kN,R 3=22.45

37、kN(四) 、下撑杆件验算下撑杆材料类型槽钢下撑杆截面类型18a号槽钢下撑杆截面积A(cm 2)18.51下撑杆截面惯性矩l(cm4)563.7下撑杆截面抵抗矩W(cm 3)80.5下撑杆材料抗压强度设计值f(N/mm 2)205下撑杆弹性模量E(N/mm 2)206000下撑杆件截面回转半径i(cm)5.52对接焊缝抗压强度设计值185ftw(N/mm 2)下撑杆件角度计算：pi=arctanL i/L2=arctan(5800/350 0)=58.89°下撑杆件支座力：Rxi=n zR3=1 X 22.45=22.45kN主梁轴向力：Nxz1=Rxta n 1=22.45/ta

38、n58.89° =13.55kN下撑杆件轴向力：Nx1=Rxsin 1 节22.45/si n58.89° =26.22kN下撑杆件的最大轴向拉力Nx=maxN x1Nxi=26.22kN下撑杆长度：L01=(L12+L22)°5=(58002+3500 2)°5=6774.22mm下撑杆长细比：=L01/i=6774.22/55.2=122.72查钢结构设计规范GB50017-2003表C得，© 1=0.476轴心受压稳定性计算：6=Nx(帕)=26222.36/(0.476X 1851)=29.76Nmfm205N/mm2符合要求!对接焊缝

39、验算：(T =NX/(lwt)=26.22吴/A=26.22x3!1851=14.17N/mm 2wf=185N/mm 2符合要求！(五) 、悬挑主梁整体稳定性验算主梁轴向力:N =(N xzi)/nz=(13.55)/1=13.55kN压弯构件强度：0max=M max/( 丫 W)+N/A=11.38 6/(1105x 1853)+1W55X3/3060=63.03N/mm 2< f=215N/mm2塑性发展系数丫符合要求！受弯构件整体稳定性分析：其中晶-均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：查表 婷冈结构设计规范(GB50017-2003)得，枇=1.6由于帕大于0.6,根据钢结构设计规

40、范(GB50017-2003)附表B,得到 忆值为0.89。(T = Mnax/( bWx)=11.38X610.89X 1853)X68085N/mm 2< f=215N/mm 2符合要求！(六)、锚固段与楼板连接的计算主梁与建筑物连接方式平铺在楼板上锚固点设置方式压环钢筋压环钢筋直径d(mm)18主梁建筑物内锚固长度Lm(mm)3800梁/楼板混凝土强度等级C25U型锚固螺栓示意图锚固点压环钢筋受力：N/2 =0.29kN压环钢筋验算：(T =N/(4A)=N/2n657 X 1(3.14>)=0.56N/mm 2< 0.85 X f=0.85 X 65=55.2$N/m

41、m注：f为拉环钢筋抗拉强度,按 混凝土结构设计规范每个拉环按2个截面计算的吊环应 力不应大于65N/mm 2,并要保证两侧30cm以上搭接长度水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面符合要求！(七)、斜撑杆焊缝强度计算斜撑杆焊缝强度计算斜撑支杆采用焊接方式与墙体预埋件连接，对接焊缝强度计算公式如下(T = N/lwt <ft其中N -斜撑支杆的轴向力，N=84.84kN ;lwt -取斜杆截面积,A=2929.9mm 2ft -对接焊缝的抗拉或抗压强度，取185N/mm 2;经过计算得到焊缝最大应力：(r= 84.84 x3/2929.9=28.968N/mm 2<ft=

42、185N/mm 2对接焊缝的最大应力(T =28.957 N/mm 2小于ft=185 N/mm 2,满足要求！五、施工进度计划(1)本工程消防连廊施工，与其同一楼层板、梁、墙的施工同步进行。六、施工方法：6.1悬挑钢梁支撑架的搭设：1、 搭设顺序为：放线定位-安装悬挑钢梁-固定悬挑钢梁一斜撑杆焊接一架设横梁一安装架体底 部安全平网-搭设排架立杆。2、 悬挑钢梁安放应按悬挑脚手架的立杆纵距和排距要求进行定位和放线。3、 固定钢梁尾部的三道 18锚环的布置根据主梁的位置确定；第一道n形锚环设置在距内侧端部0.20m的位置，第二道n形锚环离第一道0.4m。口形锚环要与楼板主筋牢固焊接，第二道n形锚

43、环离第一道0.4m ,第三道n形锚环离第二道0.4m防止浇捣楼板混凝土时移位。4、将工字钢主梁置入 n形锚环内，采用18 n形套环与工字钢和锚环焊接，锚环与套环双面满焊 长度为160mm ,且套环与工字钢双面满焊，以确保钢梁不位移。5、 主梁支撑杆下支点埋设200X300mm受剪预埋件，主梁支撑杆采用18#槽钢。&支撑杆上、下支点在与主梁及预埋件焊接前计算好焊接斜面并用切割机切割，如焊接面有偏差必须增加腹板焊接；每个部位的焊缝要严格按照设计要求执行，即焊缝的有效高度焊缝高度玄 6mm，单侧有效长度不小于100mm （为确保安全，焊缝总长度不小于220mm ），且不得有夹 渣、气孔等不符

44、合质量要求的现象发生。7、 主梁及支撑杆安装完毕后，根据排架纵横间距在主梁上安装18#槽钢横梁，横梁与主梁焊接牢靠，横梁上架设排架立杆，为了加强脚手架立杆底部横梁处槽钢的强度，在立杆位置焊接25加强钢筋。（见图6-1 ）8、 挑架全部安装完毕后，立即在架体底部安装安全平网。9、 进行排架搭设时，将立杆底部套入横梁上焊接的25mm短钢筋内（见图6-1 ），同时在立杆下 部距底座上部不大于0.2m处设置扫地杆。6.2连廊排架搭设1、 连廊模板支撑排架搭设顺序为：放线定位一立杆一扫地杆一中部纵、横杆一顶板承重杆一剪刀 撑。2、 立杆的底部设置纵横扫地杆，扫地杆距横梁高度为0.2m。3、小横竿挑出内外

45、立杆的长度分别为 0.3m和0.15m。4、 立杆及纵向水平杆的接头要互相错开，错开距离不少于0.5m （见图6-2 ）;立杆的接头必须使 用对接扣件；水平杆如使用旋转扣件搭接，则每个接头长度不小于1.0m，且不少于3个扣件固5、 排架剪刀撑垂直连廊方向每间隔5.6m设置一道，在沿连廊中部位置设置一道连续剪刀撑，剪刀撑不小于6.0m ;斜杆与水平面的倾角应在 45o60o之间。& 剪刀撑斜杆的接头必须采用旋转扣件连接，搭接长度不小于1.0m （见图6-3），且不少于3个 扣件。固定斜杆的旋转扣件的中心线距主节点的距离不得大于0.15m。F丁对損抓杵qP5C飞3JA注：1、立杆上的对接扣

46、件至主节点的距离 aWh/32、同步立杆上两个相隔对接扣件的高差b仝500mm图6-3剪刀撑接长叠合部位图图6-2立杆接头做法6.3连廊模板安装1、 本连廊模板采用18m厚防水九层夹板现场制作拼装；拼缝采用平缝，模板钉在木方上，拼缝要 齐整、紧密无间隙，经批嵌（清漆腻子）砂磨后，在拼装前满刷二度脱模剂；接槎转角处采用 经平刨处理光滑的40X80mm木楞镶嵌收口 ;支撑系统48X3.5mm钢管支撑。2、 模板接头要错开，主梁与次梁交接处要做安装的连接企口，并在显著地地方标出中心线。配制 各种类型的模板要标准化、定型化，模板的横档与框材的截面厚度要尽可能一致 ，这样有利于 支模方便。3、排架顶部横

47、杆上铺设40 X80mm木方搁栅，间距为300mm （中中）。木方顶部铺设顶板或梁 底模。4、模板安装前，必须在模板上涂刷隔离剂，以便混凝土成型后脱模方便。5、 模板应平整、完好无损，每次使用前要清除模板上的垃圾杂物，涂刷隔离剂；模板的底部要留有清扫口，以便清除垃圾。模板安装完毕后，要将模板内的垃圾杂物清除干净，以利下道工序 的进行。&模板的拼缝要密实，必要时在模板内侧采用胶带纸粘贴。特别是交角处要采用双面胶。7、 带密封，以防跑浆；模板底部同上次混凝土的接合处要处理平整，过大的缝隙可用砂浆堵塞，防止混凝土浇筑时漏浆而造成根部烂脚”的现象。8、 所有模板的支撑必须有足够的强度、刚度和稳

48、定性，并做到横平竖直。上口标高用水准仪复测 后弹上墨线，用以控制混凝土浇注时的水平高度。9、 连廊板底模制作时要确保截面尺寸及角度的准确性。接槎阳角处采用经平刨处理后光滑的50 X100mm 木料镶嵌收口。10、 为保证结构几何尺寸的准确性，模板支好后，必须检查模内尺寸、垂直度及标高、插筋位置， 并对模板内钢筋冲洗干净，经监理验收合格后才能进入下道工序。11、模板安装支撑完毕后，必须进行标高和轴线的复核，并经监理验收合格后方可进行下道工序的施工。七、主要施工机械、设备和劳动力用量情况7.1主要施工机械配置序号机械设备名称规格型号数量备注1交流电焊机BX-5002台2砂轮切割机?4003台3氧-

49、乙炔烘枪2套4手提圆盘锯3台528#房、29#房塔吊配合模板及支架安装的吊运工作7.2主要劳动力计划表工种模板支架安装模板安装备注电焊工2人架子工4人木工4人八、模板安装的质量保证措施模板的安装必须符合 混凝土结构工程施工及验收规范 GB 50204-2002）及相关规范要求。即"模板及其支架应具有足够的承载能力、刚度和稳定性，能可靠地承受浇筑混凝土的重量、侧压 力以及施工荷载"。主控项目8.1主控项目1. 安装消防连廊模板及其支架时，支架底部的钢梁应有承受连廊荷载的承载能力。完美Word格式整理版(1)检查数量：全数检查(2)检验方法：对照模板设计文件和施工技术方案观察。

50、2. 在涂刷模板隔离剂时，不得沾污钢筋和混凝土接槎处。(1) 检查数量：全数检查。(2) 检验方法：观察。3. 底模及其支撑架拆除时的混凝土强度必须符合设计要求；当设计无具体要求时，混凝土强度必须达到设计强度的100%。检验方法：检查同条件养护试件强度试验报告。8.2 一般项目1、模板安装应满足下列要求：1) 模板的接缝不应漏浆；在浇筑混凝土前，木模板应浇水湿润，但模板内不应有积水；2) 模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂；3) 浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净；(1) 检查数量：全数检查。(2) 检验方法：观察。2、对跨度不小于4m的现浇钢筋混凝土梁、板，其模板应按要求起拱。(1

51、) 检查数量：按规范要求的检验批(在同一检验批内，对梁，应抽查构件数量的10%,且不 应少于3件；对板，应按有代表性的自然间抽查10%，且不得小于3间。)(2) 检验方法：水准仪或拉线、钢尺检查。3、 固定在模板上的预埋件、预留孔洞均不得遗漏，且应安装牢固其偏差应符合表8.2-1的规定；(1) 检查数量：按规范要求的检验批(对梁、柱，应抽查构件数量的10%，且不应少于3件；对 墙和板，应按有代表性的自然间抽查10%，且不得小于3间)。(2) 检验方法：钢尺检查。2、现浇构件模板安装的允许偏差见表 8.2-2(1) 检查数量：在同一检验批内梁、柱抽查构件数量的10% ,且不少于3件，板按有代表性

52、的 自然间抽查10%,且不得小于3间；对大空间结构，墙可按相邻轴线间高度5m左右划分 检验面，板可按纵横轴线划分检验面，抽查10% ,且不少于3面。(2) 检验方法：水准仪或拉线、钢尺检查。表8.2-1预埋件和预埋孔洞的允许偏差项目允许偏差(mm )预埋钢板中心线位置3预埋管、预留孔中心线位置3预埋螺栓中心线位置2外露长度+10，0预留洞中心线位置10尺寸+10，0表8.2-2现浇构件模板安装的允许偏差项目允许偏差(mm )轴线位置5底模板上表面标咼±5梁截面内部尺寸+4，-5层咼垂直度<5m6> 5m8相邻两板表面咼低差2表面平整度（2.0m长度）58.3排架搭设的技术要求与允许偏差1、悬挑钢梁固定坚实，与楼板连接牢固；H2、立杆垂直度：w = 90 mm ;2003、柱距：土 50 mm ；4、排距：土 20 mm ;5、步距：土 20