湿陷性黄土地基处理方案

1、1、概述湿陷性黄土地基处理主要取决于湿陷性黄土的特殊性质，湿 陷性黄土地基的变形包括压缩和湿陷性两种，当基底压力不超过 地基土的容许承载力时，地基的压缩变形很小，大都在其上部构 造的容许变形值范围以内，不会影响建筑物的平安和正常使用。 湿陷变形是由于地基被水浸湿引起的一种附加变形，往往是局部 和突然发生，且不均匀，对建筑物破坏性大，危害严重，因此对 湿陷性黄土地区的建筑物不管地基承载力是否到达容许承载力， 都应对地基进展处理，前者以消除湿陷为目的，后者以提高承载 力为主，同时应消除黄土的湿陷性。我国湿陷性黄土分布很广，各地区黄土的差异很大，地基处 理时应区别对待，并结合以下特点： 1湿陷性黄土

2、的地区差异， 如湿陷性和湿陷敏感性的强弱，承载能力及压缩性的大小和不均 匀性的程度等； 2建筑物的使用特点，如用水量大小，地基浸水 的可能性； 3建筑物的重要性和其使用上对限制不均匀下沉的严 格程度，构造对不均匀下沉的适应性； 4材料及施工条件，以及 当地的施工经历。湿陷性黄土的地基处理措施是采用机械手段对 根底的湿陷性黄土进展加固处理，或更换另一种材料改变其物理 性质，到达消除湿陷性、减少压缩和提高承载能力的目的，其中 大多以第一个目的即消除湿陷为主。湿陷性黄土的地基处理， 在处理深度和处理范围上区分 ： 1 浅处理，即消除建筑物地基的局部湿陷量；2深根底处理，即消 除建筑物地基的全部湿陷量

3、，这种方法包括采用桩根底或深根底 穿透全部的湿陷性黄土层。在湿陷性黄土地区设计措施，主要有地基处理措施、防水措 施和构造措施三种。地基处理的常用方法 有垫层、重锤夯实、强夯、土或灰土 桩挤密和深层孔内夯扩等，可以完全或局部消除地基的湿陷性， 或采用桩根底或深根底穿透湿陷性黄土层，使建筑物根底坐落在 密实的非湿性土层上，保证建筑物的平安和正常使用。防水措施使用 以防止大气降水、生产和生活用水以及浸入地 基，其中包括场地排水、地面的防水、排水沟和管道的排水、防 水等，是湿陷性黄土地区建筑物设计中不可缺少的措施。构造措施的作用 是使建筑物适应或减少不均匀沉降所造成的 危害。在湿陷性黄土地区，国内外使

4、用较多的地基处理方法：重锤表层夯实、强夯、垫层、挤密桩复合地基、垫处理、预浸水、爆 扩桩、化学加固和桩根底等。近年来，深层孔内夯扩挤、高压旋 喷注浆法，以及复合载体夯扩桩等也得到推广使用。目前我国以重锤表层夯实、土或灰土垫层、强夯、深层 孔内夯扩、高压注浆固结土或灰土挤密桩复合地基、桩根底 应用较多，经历比拟丰富，对于其他的处理方法那么应用较少， 或未使用过。化学加固那么多用于湿陷事故处理，从国外情况来 看，与我国不同，保加利亚多采用水泥土垫层、混凝土挤密短桩，俄罗斯等国认为当处理厚度大于 12m 的黄土时，热处理和预浸水 与水下爆扩相结合都比桩根底经济，根据 我国经历 ，灰土垫层、 灰土或土

5、挤密桩可分别适用于处理 3m 左右和 10m 左右厚的 湿陷性黄土层的湿陷性， 10m 以上可采用深层孔内强夯以及桩根 底等。预浸水法可用于处理厚度大、自重湿陷性强烈的湿陷性黄 土场地， 但该方法处理后距地表一定深度内的土层应具有湿陷性， 必须采用其他方法另作处理。总之，在具体选用湿陷性黄土的处理方法时，应根据建筑场 地的湿陷性类别、湿陷等级、以及地区特点，首先考虑因地制宜 和就地取材等原那么，并根据施工技术可能到达的条件，经过技 术经济比照予以选用，必要时可几种方法综合考虑使用。 2、湿陷性黄土的加固机理2.1 湿陷性黄土的分布及特征 我国湿陷性黄土的分布面积约占我国黄土总面积的60%左右，

6、大局部分布在黄河中游地区，北起长城附近，南达秦岭，西 自乌鞘岭，东至太行山，除河流沟谷切割地段和突出的高山外， 湿陷性黄土几乎遍布本地区，面积达 27 万平方公里，是我国黄土 的典型分布。除此以外，在山东中部、甘肃河西走廊，西北内陆 盆地、东北松辽平原等地有零星分布，面积一般较小，且不连续， 湿陷性黄土一般都覆盖在下卧的非湿陷性黄土层上，其厚度为六盘山以西地区较大，最大达30m,六盘山以东地区稍薄，例如渭河谷的湿陷性黄土厚度多为几米到几十米，向东至河南西部那么更小，并且常有非湿陷性黄土层位于湿陷性黄土层之间湿陷性黄土的最大特点是 ：在土的自重压力或土的附加压力 与自重压力共同作用下，受水浸湿时

7、将产生大量而急剧的附加下 沉，这种现象称为 湿陷 ，它与自重湿陷性黄土一般土受水浸湿时 所表现的压缩性稍有增加的现象不同。由于各地区黄土形成时的 自然条件差异较大，因此其湿陷性也有较大差异，有些湿陷性黄 土受水浸湿后的土的自重压力下就产生湿陷，而另一些黄土受水 浸湿后只有在土的自重压力和附加压力共同作用下产生湿陷。前 者称为 自重湿陷性黄土 ，后者称为 非自重湿陷性黄土 ，一般将黄 土开场湿陷时的相应压力称为 湿陷起始压力 ，可看作黄土受水浸 湿后的 构造强度 。当湿陷性黄土实际所受压力等于或大于土的湿 陷起始压力时，土就开场产生湿陷。反之，如小于这一压力，那 么黄土只产生压缩变形，而不发生湿

8、陷变形。湿陷变形不同于压缩变形，通常压缩变形在荷载施加后立即 产生，随着时间的增长而逐渐趋向稳定。对于大多数湿陷性黄土 地基来说， 不包括饱和黄土和新近堆积的黄土 ，压缩变形在施 工期间就能完成一大局部， 竣工后三个月到半年即根本趋于稳定。 而湿陷变形的特点是： 变形量大，常常超过正常压缩变形的几倍 甚至几十倍； 发生快， 一般在浸水 1-3 小时就开场湿陷。 就一般的 湿陷事故而言，往往在 1-2 天内就可能产生 20-30cm 的变形量， 这种量大、速率快而又不均匀的变形往往使建筑物发生严重变形 甚至破坏。而湿陷的出现完全取决于受水浸湿的机率，有的建筑物在施工期间即产生湿陷事故，而有的那么

9、在几年甚至几十年后 才出现湿陷事故。湿陷性黄土湿陷变形的主要指标 ：湿陷系数，湿陷的起始压力和湿陷的起始含水量，其中以湿陷系数最为重要。湿陷系数 是单位厚度土样在土自重压力或自重压力与附加压力共同作用下浸 水所产生的湿陷量。它的大小反映了黄土对水的敏感程度，湿陷 系数越大，表示土受水浸湿后的湿陷量越大，因而对建筑物的危 害越大，反之，那么小。湿陷性黄土湿陷系数一般通过室内压缩仪进展测试，并按下式计算湿陷系数的 s:h p h phoeo2621式中：hp为土样在压力p作用时下沉稳定后的高度；h p为上述加压稳定后的土样，在浸水作用下，下沉稳定后的高度；ho为土样的原始高度；ep为土样在压力p作

10、用下下沉稳定后的孔隙比； e p为上述加压稳定后土样在浸水作用下下沉稳定后的孔隙比；eo为土样的原始孔隙比。湿陷系数在工程中主要用于：1判别黄土的湿陷性；2鉴别湿陷性黄土湿陷性的强弱；3预估湿陷性黄土地基的湿陷量。对黄土湿陷性的判别，按现行黄土标准，以0.015作为界限值， 大于或等于0.015，那么定为湿陷性黄土，小于 0.015那么定为非 湿陷性黄土。利用湿陷系数，可大致判断湿陷性黄土湿陷性的强弱，一般认为，s 0.03为弱湿陷性，0.03V s 0.07为强湿陷性。湿陷性黄土在局部荷载的作用下，在湿陷过程中湿陷性黄土 地基不但产生竖向变形，还将产生水平位移。主要是土在浸水状 态下土的构造

11、遭受破坏，抗剪强度急剧降低，侧向限制就大为减 弱。在双重因素的影响下，使地基土湿陷时产生了大量的侧向挤 出，导致湿陷量扩大。对于自重湿陷性黄土，在自重压力作用下 受水浸湿后由于其湿陷变形区各水平面上不存在压力差，没有侧 向挤出现象，但在外荷载作用下，在附加应力范围内产生侧向挤 出。一般最大水平位移发生在根底四个周边的竖向剖面上，而且 集中1.0B-.5BB为根底宽度的深度范围内，基底压力或基底 面积大，那么侧向挤出的水平范围和影响深度也大。2.2 湿陷性黄土地基的各种地基处理方法的加固机理及影响因素 湿陷性黄土地区地基处理，尽管在地基处理技术的应用上同 其他地区相比在施工工艺等方面差异不大，但

12、其加固机理及方法 又进一步表达了湿陷性黄土的地区特征，往往在提高承载力的同 时，对黄土的湿陷性进展消除。1 、重锤外表夯实及强夯 重锤外表夯实适用于处理饱和度不大于60%的湿陷性黄土地基。一般采用 的重锤，落距4.0-4.5m,可以消除基底以下 1.2-1.8m 黄土层湿陷性。在夯实层的范围内，土的物理、力学性 质获得显著改善，平均干重度明显增大，压缩性降低，湿陷性消 除，透水性减弱，承载力提高。非自重湿陷性黄土地基，其湿陷 起始压力较大，当用重锤处理局部湿陷性黄土层后，可减少甚至 消除黄土地基的湿陷变形。因此在非自重湿陷性黄土场地采用重 锤夯实的优越性较明显。强夯法处理湿陷性黄土地基，是在上

13、述重锤夯实的根底上开 展起来的一种地基处理方法，其优点为施工简单、效率高、工期 短、对湿陷性黄土湿陷性消除的深度较大，缺点是振动和噪音较 大，我国目前在湿陷性黄土地区应用强夯进展地基处理，取得较 成功的经历，夯击能量已超过8000KN.m，其对地基的影响深度按 梅纳公式进展计算：H PQh/g26.2.2式中：H为影响深度，m; Q为重锤，KN ; h未落距，m; 丫为修 正系数，据不同条件地质、物理力学性能、孔隙率等可取 0.30.7;g为重力加速度。在湿陷性黄土场地各夯击点的夯击数可按最后一击夯沉量等 于3-6cm来确定，一般达 6-9击，稍湿的湿陷性黄土没有或有很 少自由水，在强夯过程中

14、不存在孔隙水压力消散的问题。无需像 夯击饱和土那样要采用间歇多变的夯击方式，可以在一个夯位上 连续夯到所需击数，而后在移到下一个夯位上，依次一遍夯实， 强夯对湿陷性黄土土湿陷性的消除效果明显，一般可达8-10m。2、土灰土垫层在湿陷性黄土地基上设置土垫层，在我国是一种传统的地基 处理方法，已有近两千年的历史，目前被广泛推广采用。将处理 范围内的湿陷黄土挖去，用素土多用原开挖黄土或灰土灰 土比一般为 3：7 或 2：8在最优含水量状态下分层回填 压 实。 采用土垫层或灰土垫层处理湿陷性黄土地基，可用于消除根底底 面 1-3m 土层的湿陷性， 目前也有 6m 以上换填，主要做法是下 部用素土换填，

15、分层碾压，上部采用灰土垫层 ，减少地基的压缩 性，提高地基的承载力，降低土的渗透性或起隔水作用 ，往往 以消除湿陷作为地基处理的目的。另外在灰土挤密桩或深层孔内 夯扩法处理湿陷性黄土地基时，往往在上部采用灰土垫层。就其处理范围来说，土垫层分为建筑物根底独立根底和条 形根底 底面下的土 或灰土 垫层和建筑物范围内的整片土 或 灰土垫层两种。在以下情况下宜采用整片灰土垫层：1地基受水浸湿的可能性较大的建筑； 2湿陷性黄土层厚度较大的自重湿 陷性黄土场地，需要全部消除地基的湿陷性采用其他方法较困难 时，可与其他方法结合使用主要起隔水作用 ，在其他情况下， 经技术经济比照认为合理时也可使用。 工程实践

16、证明， 采用土 灰 土垫层处理湿陷性黄土地基，只要施工质量符合工程要求，一 般都能收到良好的效果，在非自重湿陷性黄土地基上尤为突出。 但需指出的是，当灰土或土垫层质量不符合工程质量要求时， 所发生的湿陷事故与未进展地基处理的湿陷性黄土同样严重。在独立根底或条形根底下设置一定宽度的灰土垫层，有利于 途中应力的扩散，增强地基的稳定性，阻止基底下土侧向挤出，从而减小或消除地基的湿陷变形。在土层一样的湿陷性黄土场地上所做灰土或土垫层载荷试验说明，垫层的宽度超过根底底面宽度太小，地基受水浸湿后不能有效地防止土的侧向挤出，湿陷变形仍然较大。因此，垫层每边超出根底底面的宽度不得小于 垫层厚度的一半，其超过宽

17、度按下式计算：B=b+2ztan 0+c 2623式中:B为需处理土层底面的宽度，m;b为条形（或矩形）根底短边的 宽度，m ； z为根底底面至处理土层底面的距离；c为考虑施工机具影响而外设的附加宽度，宜为20cm ;9为地基压力扩散线与垂直线的夹角，宜为 22-30 度，用素土处理宜取小值，用灰土处理 宜取大值。设置整片灰土土垫层是为了消除根底底面以下局部黄土 的湿陷性，同时借助于整片灰土土垫层的隔水效果，可与防 水从室内外渗入地基，保护整个建筑物范围内下部未经处理的湿 陷性黄土层不致受水浸湿，所以整片垫层超出外墙根底外缘宽度 不应小于其厚度，并不得小于 2 米。当仅要求消除基地下处理土层的

18、湿陷性时，宜采用局部和整 片的土垫层，当同时要求提交土的承载力或水稳性时，宜采用局 部或整片灰土垫层。垫层质量由压实系数控制，并应符合以下要求：1） 垫层厚度不大于 3 米时，其压实系数不得小于 0.932 ) 垫层厚度大于 3 米时，其压实系数不宜小于 0.953、灰土土挤密桩复合地基及孔内深层夯扩桩复合地基 灰土土挤密桩适用于加固地下水以上的湿陷性黄土地基， 它是利用打入钢套管，或振动沉管或爆扩等方法，在土中成桩孔， 然后在孔中分层填入素土或灰土并夯实而成。在成孔和夯实 过程中，原处于桩孔部位的土全部挤入周围土层中，使距桩周一 定距离内的天然土得到挤密，从而消除桩间土的湿陷性并提高承 载力

19、。灰土土桩是一种柔性桩，灰土土挤密桩地基，其 上部荷载由桩和桩间土共同承当，挤密后的地基为复合地基，类 似垫层一样工作，上部荷载通过他往下传递时应力要扩散，而且 比天然地基扩散的更快，在加固深度以下，附加应力将大大减少， 灰土土挤密桩对地基的加固处理效果，不仅与桩距有关，还 与所处理的厚度与宽度有关。当处理宽度缺乏时尤其在未消除 全部黄土的湿陷性的情况下 ，可能使根底产生较大的下沉，甚至 尚失稳定性，根据？湿陷性黄土地区建筑标准 ？GBJ25-90要求， 当为局部处理时，在非自重湿陷性黄土场地，处理宽度两端要超 过根底宽度的 0.25 倍，并不应小于 0.5 米，在自重湿陷性黄土场 地，如要求

20、加固后地基土的湿陷性完全消除，那么处理宽度要超 过根底宽度两边各 0.75 倍，不小于 1 米。如果湿陷性黄土地基处 理为整片处理时，每边超出建筑物外墙根底外缘的宽度，宜大于 处理厚度的一半，处理厚度根据建筑物对地基的要求，地基的湿 陷类型和湿陷等数、湿陷性黄土层的厚度以及施工机械能力综合考虑，必要时，应采用防水措施和构造措施。并根据现行标准， 对非自重湿陷性黄土场地和自重湿陷性黄土场地，根据建筑物的 重要性程度区别对待。桩间土的挤密系数，对甲、乙类建筑物不 宜小于 0.88，对其它建筑物不宜小于 0.84。孔内填料应采用素土 或灰土，分层进展回填夯实。其压实系数对甲、乙类建筑不宜小 于 0.

21、95，对其它建筑物不宜小于 0.93 。当利用挤密桩对湿陷性黄土地基进展整片处理时， 宜设置 0.5 米厚的灰土土垫层。深层孔内夯扩桩近些年在湿陷性黄土地区也开场进展应用，用螺旋钻孔，孔径一般为 40cm。夯锤重量一般为 20-30KN，孔内填料一般为素土或灰土，或建筑物垃圾和废料。在湿陷性黄土地 区建筑地基应用中，成孔后，孔内分层夯填时，对孔周围土体进 展挤密，其挤密的影响范围，与夯锤的夯击能量有关，在消除孔 周围土体湿陷性的同时提高地基土的承载力，其受力与灰土土 挤密桩地基相似，所不同的是灰土土挤密桩地基，在成孔过 程中对桩间土的挤密已完成绝大局部，而孔内夯扩桩对桩间土的 挤密那么在孔内充

22、填土料的过程中完成。其对地基的处理深度较 深，可达 20 米左右，无地下水的限制，在湿陷性黄土地基处理时 的要求，一般参考灰土或土挤密桩地基。4、桩根底 在湿陷性黄土地区采用桩根底，将桩穿透湿陷性黄土层，在 非自重湿陷性黄土地区，桩底端应支承在压缩性较低的非湿陷性 土层中。对自重湿陷性黄土场地，桩底端应支承在可靠的持力层 中。经 30 多年的工程实践证明，如桩穿透湿陷性土层，支承于可 靠的持力层上，那么地基受水浸湿后完全能保证建筑物的平安， 反之会导致湿陷事故。湿陷性黄土地区桩根底一般采用打入桩、静压桩、钻孔或人 工挖孔灌注桩以及沉管灌注桩等，近年来使用较多的为钻孔或 人工挖孔灌注桩、静压桩以

23、及沉管灌注桩，在兰州等湿陷性黄 土湿陷较强烈的地区大多为端承桩，西安河南等湿陷性相对较弱 的地区大多为端承摩擦桩或摩擦端承桩。近年来所作的复合载体 夯扩桩主要也是提高桩进入非湿陷性土层时桩端的端承力。与其他地区所用桩根底不同的是，在湿陷性黄土土层中不但 不能考虑桩的摩擦力， 还应在桩的承载能力上减去桩的负摩擦力 所谓 负摩擦力 ，就是浸水后的自重湿陷性黄土层，土的下沉速率 大于桩的下沉速率时，土对桩侧外表产生向下作用的摩擦力。在 一般情况下，地基土的竖向位移越大，那么负摩擦力越大。实验 说明，二者之间并不成正比开展，负摩擦力受土的抗剪强度影响， 虽然桩土之间的相对位移较大，但浸水后降低的抗剪强

24、度缺乏以 支承外侧饱和土的自重，因而悬附范围是有限的。通常认为，桩 基的负摩擦力只出现在自重湿陷性黄土地基中，而非自重湿陷性 黄土地基中的桩基那么不需考虑，但多年来湿陷性黄土地基桩基 的工程经历证明，非自重湿陷性黄土地基，浸水后的桩基仍然可 能产生负摩擦力，虽然负摩擦力数值比自重湿陷性黄土地区要小得多，在有些情况下也不应无视自重湿陷性黄土层浸水后将产生湿陷，但桩在荷载作用下也 将产生一定下沉。在桩的上部，土层的下沉大于桩的位移，因而 产生负摩擦力；在桩的下部 ，土的下沉小于桩的位移，将产生正 摩擦力。在负摩擦力过渡为正摩擦力处，有一个“中性点，该 点处桩的位移与土的下沉相等，因而摩擦力为零。计

25、算负摩擦力 时，只考虑中性点以上局部，也就是负摩擦力的计算深度。在湿 陷性黄土场地的实验证明，中性点的位置根本位于湿陷性黄土层 与其下非湿陷性黄土层的交界部位。因此，负摩擦力的计算深度 应等于桩在湿陷性黄土层中的全部桩长。正负摩擦力的大小，宜 通过现场试验确定。在桩根底施工时，特别是灌注桩成孔后，必 须将孔底清理干净，以免影响桩的端承力，造成事故。5、化学加固法 在我国湿陷性黄土地区地基处理应用较多，并取得实践经历 的化学加固方法包括硅化加固法和碱液加固法， 其加固机理如下： 硅化加固湿陷性黄土的物理化学过程，一方面基于浓度不大 的、粘滞度很小的硅酸钠溶液顺利地渗入黄土的孔隙中，另一方 面溶液

26、与土的互相凝结，土起着凝结剂的作用。单液硅化系由浓度 10%15% 的硅酸钠溶液参加 2.5%的氯化 钠组成。溶液进入土中后，由于溶液中的钠离子与土中水溶液盐 类中的钙离子主要为CaS04产生互换的化学反响，即在土颗粒外表形成硅酸凝胶薄膜，从而增强土粒间的连接，填塞粒间孔隙，使土具有抗水性、稳定性，减少土的渗水性，消除湿陷，同 时提高地基的承载能力，其化学反响式如下：Na2。. n SQ2+ CaS04+mH 2O 宀 n SiO2.(m-1) H2O+ Na2 SO4+Ca(OH)2在反响初期，硅酸凝胶薄膜的厚度很小，只有几微米，因而 它不阻碍以后压入溶液的渗透流动，但相隔几小时后，由于凝胶

27、 大量生成，土中孔隙被硅酸凝胶充填，毛细管通道被堵塞，使土 的透水性降低。尽管硅酸凝胶薄膜的厚度很小，但是它有足够的 强度，能使土在溶液饱和的初期，不会由于外荷作用而产生过大 附加下沉。随着胶膜逐渐加厚和硬化，土的强度也随着时间而增 长。在加固后前半个月，土的强度增长速度最大，而且在一年以 后仍有所增长，当土样在水中浸泡时，仍可观察到黄土在继续硬 化。硅化加固中，由于黄土中钙、镁离子参加反响，生成硅酸凝 胶，但土体到达一定强度，为了提高加固土体的早期强度，以减 少加固过程中附加下沉， 可采用加气硅化法， 加气硅化一般用 CO2 和氨气，一般使用 CO2较多。即首先在地基中注入CO2气体，使土中

28、空气局部被 C O 2占据，使土活化，然后灌入水玻璃溶液，再 灌CO2，由于碱性水玻璃强烈吸收CO2，形成自真空作用，促进浆液均匀分布于土中，并渗透到土的微孔内，可使95%97%的孔隙被浆液充填，加固土体的透水性大大降低，地基经过加固后， 浸水后的附加下沉量极其微小，湿陷性已完全消除，其地基层缩 变形量很小，与天然地基相比，其变形模量，以及地基承载力大大提高。碱液加固：利用 NaOH 溶液加固湿陷性黄土地基在我国始于20 世纪 60 年代，其加固原那么为； NaOH 溶液注入黄土后，首先 与土中可溶性和交换性碱土金属阳离子发生置换反响，反响结果 使土颗粒外表生成碱土金属氢氧化物，例如：2NaO

29、H+Ca2+2Na+ Ca(0H)2 J2NaOH+ Ca2+( 土粒)2Na+( 土粒)+ Ca(OH) 2 J这种反响是在溶液渗入土中瞬间完成的，它所消耗的NaOH仅占加固土所用的一小局部。土中呈游离状态的 Si02和Al 2O3,以及土的微细颗粒铝硅酸 盐类与NaOH作用后产生溶液状态的钠硅酸盐和钠铝酸盐，女口:2NaOH+ n SQ2 Na2O+ n SQ2+H2O 2NaOH+m Al 2O3Na2O. m Al2O3+ H2O在氢氧化钠溶液作用下，土粒铝硅酸盐外表会逐渐发生 膨胀和软化，相邻土粒在这一过程中更严密地相互接触，并发生 外表的相互溶合。但仅有 NaOH 的作用，土粒之间

30、的这种溶合胶 结钠铝硅酸盐类胶结是非水稳性的，只有在土颗粒周围存在Ca(OH) 2的条件下，才能使这种胶结物转化为强度高且具有水硬性的钙铝硅酸盐的络合物。依靠这些混合物的生成，使土粒相互结 实地胶结在一起，强度大大提高，并且有充分的水稳性。上述反 响是在固溶相间进展，常温下反响速率较慢，而提高温度那么 能大大加快反响的进展。当土中可溶性和交换性钙、镁离子含量较高时，灌入 NaOH 溶液即可得到满意的加固效果，如土中的这类离子含量较少，为 了取得有效的加固效果，可以采用双液法，即在灌完 NaOH 溶液 后，再灌入 NaCl 溶液。这时，后者与土中局部 NaOH 发生作用， 生成 Ca(OH) 2

31、，局部 CaCl2 也直接与钠铝硅酸盐络合物生成水硬性 的胶结物，其化学反响如下：2NaOH+ CaCI 2 2NaCI+ Ca(OH) 2Na2O.SiO2. m AI2O3X H2O+ CaCl2 CaO. n SiO2. m AI2O3X H2O+2NaCI碱液加固的适用范围，自重湿陷性黄土地基能否采用碱液加 固，取决于其对湿陷的敏感性。自重湿陷敏感性强的地基不宜采 用碱液加固。对自重湿陷不敏感的黄土地基经过试验认可并拟采 用碱液加固时，应采用卸荷或其他措施以减少灌液时可能引起的 较大附加下沉。 当土中可溶性和交换性的钙、 镁离子含量较高 大 于 10mgcq/100g 干土时，可只采用

32、碱液一种溶液加固，否那么， 需用碱液和 CaC I 2两种溶液进展加固。 经技术经济比拟， 也可采用 碱液与生石灰桩的混合加固方法。但对以下情况不宜采用碱液加 固：对于地下水位或饱和度大于80%的黄土地基；已渗入沥青、油脂和其他石油化合物的黄土地基。6、预浸水法预浸水法是在修建建筑物前预先对湿陷性黄土场地大面积浸 水，使土体在饱和自重压力作用下，发生湿陷产生压密，以消除 全部黄土层的自重湿陷性和深部土层的外荷湿陷性。 上部土层一 般为距地表以下 45m 内仍具有外荷湿陷性， 需要作处理预浸水 的浸水坑的边长不得小于湿陷性土层的厚度。当浸水坑的面积较大时，可分段进展浸水，浸水坑内水位不应小于30

33、cm，连续浸水时间以湿陷度变形稳定为准。其稳定标准为最后 5 天的平均湿陷 量小于5mm。地基预浸水完毕后，在根底施工前应进展补充勘查 工作，重新评定地基的湿陷性，并采用垫层法或强夯法等处理上 部湿陷性土层。预浸水法一般适用于湿陷性黄土厚度大、湿陷性强烈的自重 湿陷性黄土场地。由于浸水时场地周围地表下沉开裂，并容易造 成“跑水穿洞，影响附近建筑物的平安，所以在空旷的新建地 区较为适用。在已建地区采用时，浸水场地与已建建筑物之间要 留有足够的平安距离浸水试坑与已有建筑物的净距，当地基内存 在隔水层时， 应不小于湿陷性黄土层厚度的 3.0 倍；当不存在隔水 层时， 应不小于湿陷性黄土层厚度的 1.

34、5 倍。此外， 还应考虑浸水 时对场地附近边坡稳定性的影响。预浸水法用水量大，工期长。处理 1m2面积至少需用水 5t以 上。在一般情况下，一个场地从浸水起至下沉稳定以及土的含水 量降低到一定要求时所需的时间，至少需要一年左右。因此，预 浸水法只能在具备充足水源，又有较长施工准备时间的条件下才 能采用。7、其他的加固方法 高压注浆固结法、 CFG 法等的加固机理与别的地区根本一样，参考其他有关章节，另外在饱和的黄土地区，近几年来也采用粉 喷桩法和深层搅拌法，其加固机理见相关章节。2.3 湿陷性黄土地基处理的施工工艺湿陷性黄土地基处理的常用手段，大多同国内地基处理手段 的施工方法和施工工艺相似，

35、所不同的是在加固机理上有一定区 别。2.3.1 灰土或素土垫层施工灰土或素土垫层施工时，先将处理范围内的湿陷性黄土 全部挖出，并对底部进展夯实或压实。然后将就地挖出的粘土配 成相当于最优含水量的土料，根据选用的碾压或夯实机械， 按一定厚度分层铺土，分层碾压或夯实直到设计标高为止。 在大面积的施工范围内，可采取分段开挖，分段碾压夯实上 下面层应防止竖向接缝，其错距离不应小于0.5 m。在施工缝两侧0.5m 范围内，应增加碾压或夯实遍数。土垫层所用土料不得采用有机质含量大于8%的种植土、建筑垃圾和冻土等。灰土的土料应预过筛，其粒径不得大于 15mm， 石灰宜用熟石灰经过筛后使用，粒径不得大于5mm

36、，且不得夹有未熟化的生石灰块粒。施工时所用的机械一般采用重锤、压路机、 羊足碾、蛙式夯机等。其每层铺土厚度以及灰土或土料的含水量， 根据选用的施工机械确定。选用的含水量应接近最优含水量，最 优含水量一般通过击实试验确定，垫层施工质量检测应在每层外 表下 2/3厚度处取样， 检测土的干密度， 取样数量不应小于以下规 定：整片垫层，每 100m2每层3处；矩形或方形根底底 面下的垫层，每层 2处；条形包括管道根底底面下的垫层， 每 30m 每层 2 处。2.3.2 硅化加固硅化加固主要材料为水玻璃， 主要设备为注浆管、 打孔机 带 脚架或其他机械成孔机分配器、溶液罐、注浆泵、胶皮管带 压压力表和滑

37、轮等。注浆孔的布置原那么，应能使被加固墙体 在平面和深度范围内能造成一个整体。加固1m3 土体的溶液用量Q( L/ m3) 可按下式计算：Q=Vn -Vw=Vn -wyd式中：Vn为加固前1m3土的孔隙体积，L; Vw为加固前1m3土的 土体中水的体积，L; Yd为加固前地基土体平均干重度 Kn/ m3; w 为加固前土体的平均含水量， % 。硅化加固湿陷性黄土地基的施工，可分以下几个步骤： 1 成孔打入注浆管。硅化施工一般从天然地面或根底底面 以上 1.01.5m 的覆盖层开场，按照设计的注浆孔放线定位。注浆 管的打入可采取分批、分段流水作业，自外向里间隔进展。当加 固深度超过 1.5m 时

38、，宜分层进展注浆，注浆次序自上而下进展， 即先将注浆管打入第一加固层，注入浆液，完毕后再将其打入第 二加固层，以此类推，直至设计规定的深度为止。2浆液配置当水玻璃硅酸钠溶液的浓度大于硅化加固 要求的 浓度时，应加水稀释，稀释1L硅酸钠溶液的加水量 x ( L) 可按下式计算：xajxla 2 a i式中：ai为稀释前的硅酸钠水玻璃溶液比重，一般为1.451.53； a2为加水稀释后硅酸钠溶液的比重，采用单液硅化 时，一般为 1.131.15。浆液配料时，先将未稀释的水玻璃溶液盛入容器内，把2.5%的氯化钠溶液和按上式算出的用水量徐徐到入容器，搅拌均匀，用比重计检查其浓度，符合要求时即要将配好的

39、溶液盛入注浆 用的容器内，并立即使用，放置时间不宜超过4h,以免沉淀和形成凝胶。每注浆管加固一层土所需的水玻璃溶液用量V(L)可按下式计算：V=冗 R2LQ式中：R为加固半径，m ;L为加固一层土的厚度；Q为加固1m3 土体的溶液用量，L/ m3。3往地基内注浆。注浆与打注浆孔的程序一样，一般自上 而下分层进展，注浆管打入设计标高以后，应及时连接注浆设备， 向土中注入浆液。接收及注浆时，不得将注浆管摇动，以防管壁 与周围土由于松动而产生缝隙，造成冒浆，注浆压力一般为12Mpa,注浆速度为 25L/min。在注浆过程中，也可根据具体情况逐渐增大或减少灌注压力和注浆速度，浆液冒出地面时，应立 即停

40、顿灌注，将注浆管周围的表层土翻松夯实或采取其他有效措 施处理前方可继续灌注。整个注浆孔注浆完毕后，应及时拔出注浆管，用热水冲洗干 净，所有注浆孔宜用水泥砂浆填塞，如用素土或灰土填塞应分层 捣实。2.3.3 碱液加固碱液加固设备和工艺均较为简单。用洛阳铲或钢管打到预定的加固深度，孔径为 57cm，孔中填入24cm粒径的小石子至注 浆管下端的标高处，然后将20mm钢管插入孔中，再用0.52.0cm 粒径的小石子填入管子四周约 2030cm 高，其上用素土填实直到 地表。碱液注入灌注桶中，溶液在桶中可用蒸汽管加热或在桶底直 接用火加热。桶底部焊一带阀门直径为 20mm 的管嘴，外接直径 25mm 胶

41、皮管， 注碱液时将胶皮管与注液管连接， 开启阀门， 溶液 即以自流方式渗入注浆孔周围，形成加固体。碱液加固时的氢氧化钠消耗量主要取决于土对它的吸收能 力，是由土中钙、镁离子和有机物含量中细颗粒含量吸收这些成 分与氢氧化钠反响的能力所决定，一般每加固 1 m3 黄土所需氢氧 化钠的用量约为3545kg，相当于干土重3%左右。为了使更多的 氢氧化钠被土吸收，也可先灌较浓溶液 120130g/L, 后灌较稀 溶液 7080 g/L 。当溶液带入土中的水量较多时，容易使湿陷性 黄土地基产生较大的附加下沉，因而不宜采用更稀浓度的溶液。注浆孔一般应在根底两侧或周围各布置一排，孔距视对地基加固 的要求而定。

42、2.3.4 预浸水施工浸水场地的面积应根据建筑物的平面尺寸和湿陷性黄土层的 厚度确定。对于平面为矩形的建筑物，浸水场地的宽度不应小于湿陷性 黄土层的厚度，并根据建筑物的平面尺寸，沿短边加宽24m，沿长边加宽58m。对平面为方形或圆形的建筑物，浸水场地的边长 或直径应大于湿陷性黄土层的厚度，并按建筑物尺寸外延 35m。当浸水场地面积较大时， 预浸水应分段进展， 每段 50 米左右。 浸水前沿场地四周挖土或修筑土埂， 高 0.5 米，并设置地面标点和 深标点。浸水后定期观测标点下沉，至下沉稳定为止。自重湿陷性黄土场地一般土质疏松，而且常有裂缝和孔洞分 布，在浸水过程中容易发生“跑水，给予浸水法施工

43、造成困难， 影响处理效果，因此，从一开场注水就仔细观察，如发现有裂隙 或孔洞“跑水现象，需及时填土堵塞。浸水初期，水位不宜过 高，待周围地表形成环形裂缝时在将水位适当提高， “跑水一般 发生在开场浸水的时候，在第一周内要加强观察。 “跑水严重时 要停顿浸水，以便处理。由于湿陷性黄土地区湿陷黄土的特点，除进展正常和必需的 地基处理外，防水措施也是保证湿陷性黄土地基上建筑物平安和 正常使用的重要措施之一。由于湿陷性黄土浸水后产生湿陷变形的特点，防止水对地基 浸湿而产生变形，对湿陷性黄土地区的建筑物而言，显得较为重 要，在自重湿陷性黄土地区，当湿陷性土层较厚时，限于施工技 术条件，或进展经济比照认为

44、不合理，而采取消除地基的局部湿 陷量，难于到达控制剩余湿陷量的目的，就需要加强防水措施， 采取严格的防水措施，辅以地基处理，这样可以消除上部处理土 层的湿陷性，减少地基的湿陷量，而且可以减少下部土层的湿陷 几率。而对于非自重湿陷性黄土地基上的一般建筑物，当地基的 湿陷量较小时，可以不进展地基处理，而以防水措施为主，辅以 构造措施，这样做不致产生较严重的湿陷事故，这也是在非自重 湿陷性黄土地基上的习惯做法，有一定成功经历。另外还有构造措施，即在湿陷性黄土地基上的建筑物在构造 设计时应考虑当地基发生湿陷时建筑物仍能保持其整体性和稳定 性，减少建筑物的不均匀下沉，并减轻建筑物的损坏程度。其构造措施的

45、主要内容为：选择合理的构造和根底形式， 以适应不均匀下沉；加强构造的整体性和空间刚度，以减少不 均匀下沉；外墙建筑部件构造的强度，减轻湿陷的损害； 预留适当净空，以适应湿陷变形。2.4 结语目前在我国湿陷性黄土地区最常用的地基处理方法包括：土或灰土垫层、重锤夯实和强夯、土或灰土桩挤密和桩根 底等。化学加固法由于造价高，一般仅用于湿陷事故处理。高压 旋喷注浆固结法用于新建湿陷性黄土地基处理的实例较少，钻孔 夯扩桩在湿陷性黄土地区近几年来应用较多，在湿陷性黄土不同 地区使用时 其孔内充填材料有所不同。除上述几种方法外，预浸 水、热加固、水下爆扩及电火花加固等也曾用于湿陷性黄土地基 处理，预浸水法可

46、以消除大厚度黄土地基的自重湿陷性，但其缺 点是需水量大，要有一定的水源保证，工期较长，至少需要提前 一年进展，浸水后尚需结合其他地基处理方法处理上层土，因而 其广泛使用受到限制，我国目前使用也不是很多。热加固法可以 完全消除局部黄土的湿陷性，大大提高土的承载能力，但加固土 体的设备较复杂， 加固后土体的强度不够均匀， 我国在 20 世纪五 六十年代曾有过应用，并取得较好加固效果。水下爆扩加密土的 方法可用于处理饱和黄土地基或者与预浸水法相结合，在处理自 重湿陷性黄土地基时可提高消除湿陷性的效果， 加速湿陷的完成。电火花法国外已取得成功的经历，但目前国内还没有使用实例：强夯法处理湿陷性黄土施工技

47、术高速公路1. 强夯法施工原理强夯法又称动力固结法，是利用重力机械将重 830t的夯锤起 吊一定高度后，突然释放，重锤从高处自由下落对地基产生强大 的冲击能，在地基土中产生巨大的应力波来破坏土体原有的大孔 隙构造，使土体局部发生液化，并产生许多裂隙，增强排水通道， 使孔隙水逸出，待孔隙水压力消散后，土体重新固结，承载力提 高。同时，强夯还提高了土层的均匀程度，减少路基的差异沉降。2. 强夯法施工控制参数在大面积开工前，先试夯，在试验现场沿夯击点等距离的不 同深度以及等深度的不同距离埋设双管封闭式孔隙水压力仪或钢 弦式孔隙水压力仪。在夯击作用下进展对孔隙水压力沿深度和水 平距离的增长和消散的分布

48、规律研究，从而确定强夯的有效加固 深度，夯点布置及间距、夯击次数及遍数等施工参数，以便控制 施工。1有效加固深度HH K?M ?h/10式中K 有效加固深度修正系数，一般取 0.5M 锤重,kNh落距，m.2夯击点布置夯点布置一般采用等边三角形或正方形网格布设，夯点中心 距离由夯锤尺寸、夯锤边缘外土最大液化宽度确定。先夯击标有1的夯点，再夯击标有 2的夯点，经不同时间测 试，通过综合分析，在两夯点间挖坑取样，进展密度检测，看是 否到达设计要求；假设不符合要求进展第二遍夯击，一般黄土夯 击23遍即可。3夯点间距夯点间距一般采用以下公式进展计算d=1.69 B( y+0.385Z)式中Z 设计液化深度，m丫一夯锤底面半径，m;经历系数，一般取 0.650 .80 ;d设计夯点中心距离,mo4夯点的夯击次数夯点的夯击次数按现场试夯得到的夯击次数与夯沉量关系曲线确定，同时满足以下几点要求1最后两