管壳式换热器设计课程设计

1、河南理工大学课程设计管壳式换热器设计学院：机械与动力工程学院专业：热能与动力工程专业班级： 11-02 班学号：姓名：指导老师：小组成员：目录第一章设计任务书 .2第二章管壳式换热器简介 .3第三章设计方法及设计步骤 .5第四章工艺计算 .64.1物性参数的确定 . .64.2核算换热器传热面积 .74.2.1传热量及平均温差 .74.2.2估算传热面积 .9第五章 管壳式换热器结构计算 .115.1换热管计算及排布方式 .115.2壳体内径的估算 .135.3进出口连接管直径的计算 .145.4折流板 .14第六章换热系数的计算 .206.1管程换热系数 .206.2壳程换热系数 . .20

2、第七章需用传热面积 .23第八章流动阻力计算 .258.1管程阻力计算 . .258.2壳程阻力计算 . .26总结 .281第一章设计任务书煤油冷却的管壳式换热器设计：设计用冷却水将煤油由140冷却冷却到40的管壳式换热器，其处理能力为10t/h，且允许压强降不大于100kPa。设计任务及操作条件1、设备形式：管壳式换热器2、操作条件（ 1）煤油：入口温度 140，出口温度 40（ 2）冷却水介质：入口温度 26，出口温度 402第二章管壳式换热器简介管壳式换热器是在石油化工行业中应用最广泛的换热器。 纵然各种板式换热器的竞争力不断上升， 管壳式换热器依然在换热器市场中占主导地位。 目前各国

3、为提高这类换热器性能进行的研究主要是强化传热， 提高对苛刻的工艺条件和各类腐蚀介质适应性材料的开发以及向着高温、 高压、大型化方向发展所作的结构改进。强化传热的主要途径有提高传热系数、扩大传热面积和增大传热温差等方式，其中提高传热系数是强化传热的重点， 主要是通过强化管程传热和壳程传热两个方面得以实现。 目前，管壳式换热器强化传热方法主要有： 采用改变传热元件本身的表面形状及表面处理方法， 以获得粗糙的表面和扩展表面； 用添加内物的方法以增加流体本身的绕流； 将传热管表面制成多孔状， 使气泡核心的数量大幅度增加，从而提高总传热系数并增加其抗污垢能力； 改变管束支撑形式以获得良好的流动分布，充分

4、利用传热面积。管壳式热交换器 （又称列管式热交换器） 是在一个圆筒形壳体内设置许多平行管子（称这些平行的管子为管束） ，让两种流体分别从管内空间（或称管程）和管外空间（或称壳程）流过进行热量交换。在传热面比较大的管壳式热交换器中， 管子根数很多，从而壳体直径比较大，以致它的壳程流通截面大。 这是如果流体的容积流量比较小， 使得流速很低， 因而换热系数不高。 为了提高流体的流速， 可在管外空间装设与管束平行的纵向隔板或与管束垂直的折流板， 使管外流体在壳体内曲折流动多次。 因装置纵向隔板而使流体来回流动的次数， 称为程数，所以装了纵向隔板， 就使热交换器的管外空间成为多程。 而当装设折流板时，

5、则不论流体往复交错流动多少次， 其管外空间仍以单程对待。管壳式热交换器的主要优点是结构简单， 造价较低， 选材范围广， 处理能力大，还能适应高温高压的要求。 虽然它面临着各种新型热交换器的挑战， 但由于它的高度可靠性和广泛的适应性，至今仍然居于优势地位。由于管内外流体的温度不同， 因之换热器的壳体与管束的温度也不同。 如果两流体温度相差较大， 换热器内将产生很大的热应力， 导致管子弯曲、 断裂或从管板上拉脱。因此，当管束与壳体温度差超过50时，需采取适当补偿措施，3以消除或减少热应力。根据所采用的补偿措施， 管壳式换热器可以分为以下几种：固定管板式换热器、 浮头式换热器、 U 形管式换热器、双

6、重管式换热器及填料函式换热器。4第三章设计方法及设计步骤在设计换热器时， 如果只作简单估算， 或盲目加大传热面积的安全系数就会造成浪费。只有进行比较详细的计算， 才能使投入运行的热交换器， 在安全和经济方面得到可靠保证。换热器一般的设计方法及设计步骤如下：（1）根据设计任务搜集有关的原始资料，并选定热交换器类型等。（2）确定定性温度，并查取物性数据。（3）由热平衡计算热负荷及热流体或冷流体的流量。（4）选择壳体和管子的材料。（5）选定流动方式，确定流体的流动空间。（6）求出平均温差。（7）初选传热系数 K 0，并初计算传热面积F。（8）设计换热器的结构包括：选取管径和管程流体流速；确定每程管数

7、、管长、总管数；确定管子排列方式、管间距、壳体内径和连接管直径等；确定壳侧程数及折流板的数目、间距、尺寸等壳程结构尺寸；初确定传热面积。（9）管程换热器计算及阻力计算。当换热系数远大于初选传热系数且压降小于允许压降时，才能进行下一步计算。（10）壳程换热计算。根据采用结构，假定壁温和计算换热系数。（11）校核传热系数和传热面积。 根据管、壳程换热系数及污垢热阻、 壁面热阻等，算出传热系数 K 及传热面积 F。（12）核算壁温。要求与假定的壁温相符。（13）计算壳程阻力，使之小于允许压降。5第四章工艺计算在换热器设计中， 根据所选换热器类型和所给已知条件，计算出煤油的流速和水的流速等， 然后计算

8、出传热面积。 工艺设计中包括了物性数据的确定、传热量及平均温差、初选传热系数、估算传热面积其具体运算如下所述。4.1 物性参数的确定表 3-1水和煤油的操作参数冷却水煤油进口温度出口温度进口温度出口温度（）（）（）（ )264018040定性温度：对于一般气体和水等低黏度流体，其定性温度可以取流体进出口温度的平均值。煤油的定性温度为：t''1t'1180 40110 Ct m122（1）水的定性温度：t ''2t '226 4033 C（2）t m122由定性温度条件下查物性表得出水与煤油的物性参数，如比热、密度、黏度导热系数。所查结果见表2-2

9、：表 3-2 水与煤油的物性参数名称定性温度比热密度黏度导热系数CkJ kg kkg m3Mpa sW m k水334.174994.70.00074220.6623煤油1102.432758.320.00051250.102664.2 核算换热器传热面积选择热水走壳程，冷水走管程。这是因为：被冷却的流体走壳程可便于散热，而传热系数大的流体应走管程，这样可降低管壁的温差，减少热应力。由煤油的每小时产量 ( 一天 24 小时连续运行）可以计算出煤油流量：M10000M 12.77778 kg s（3）t3600式中 M 表示煤油的年产量； M 1 表示煤油流量； t 表示时间。煤油的普朗特常数：

10、1cp10.0005152 2.435（4）Pr112.163110.01026式中 Pr1 表示煤油的普朗特常数； 1 表示煤油的黏度； cp1 表示煤油的比热； 1表示煤油的导热系数。水的普朗特常数：2cp20.0007422 401764.67755Pr 20.66232（5）式中 Pr2 表示煤油的普朗特常数； 2表示煤油的黏度； cp2 表示煤油的比热； 2 表示煤油的导热系数。4.2.1 传热量及平均温差一般情况下，工程上常用热损失系数 c 来估算损失的热量。 c 通常取0.020.03。 L 取用 0.98。由上面的计算结果和已知条件代入下式可以得出煤油的传热量：QM 1cp1

11、t '1 t ''1L2.777782.435180400.98928.004kW（6）式中 Q 表示传热量； M 1 表示煤油流量； L 热负荷修正系数。由以上的计算结果及已知条件，可以计算出冷却水量：7M 2Q928.004s2 t '15.8807 kgcp2 t''24.176 40 26（7）式中 M 2 代表冷却水量； cp2 代表水的比热；计算两种流体的平均传热温差时按单壳程，两管程计算。按逆流设计换热器：煤油18040水40 26从而，tmaxtmint '1 t ''1t2't2''

12、;t1 m,ctmaxt '1t2''IntminIn t2't ''1180404026In7211 C(温差修正系数 取决于两个无量纲参数P 及 R：Pt2''t2'40260.0909091t'1t2'18026Rt'1t ''11804010t2''t 2'40268)（9）（ 10）式（ 9）中，参数 R 具有两种流体热容量之比的物理意义。式（10）中参数 P 的分母表示换热器中水理论上所能达到的最大升温，因而 P 的值代表

13、该换热器中水的实际升温与理论上所能达到的最大升温之比。所以，R 的值可以大于 1 或小于1，但 P 的值比小于 1。8R21In1P1 PRR 12P 1RR21InR22P 1R110.09090911021In 1 0.09090911010120.09090911101021In10220.09090911101（ 11）0.829935式中 表示温度修正系数。tmt1m ,c 0.829935 54.72110 4504149（ 12）式中t1m,c 表示有效平均温差。4.2.2 估算传热面积根据题意，初选传热系数，传热系数的选择依据经验数值表3-3表 3-3 传热系数的选择依据经验数

14、值表热交换器型式热交换流体传热系数备注内侧外侧K ,W (m2C )气气1035常压气高压气17016020 30Mpa高压气气17045020 30Mpa气清水2070常压管壳式（光管 )高压气清水20070020 30Mpa清水清水10002000清水水蒸气冷凝20004000高粘度液体清水100300液体层流高温液体气体309低粘度液体清水200 450液体层流根据表 3-3 初选传热系数 K 0=240W/(m2.)由以上的计算结果及已知条件可以估算出传热面积：F 'Q928.00 100085.1412m2K '0 tm240 45.4149（ 13）式中 F 

15、9; 表示估算的传热面积；K0 表示初选传热系数； tm表示有效平均温差； Q表示传热量。由于85.1412 面积过大，所以需要两台换热器，才能符合工业设计要求。实际的传热面积要考虑一定的裕度，此换热器考虑的裕度为10%。则一台换热器面积为51 。10第五章管壳式换热器结构计算5.1 换热管计算及排布方式管子构成换热器的传热面， 它的材料应根据工作压力、 温度和流体腐蚀性、流体对材料的脆化作用及毒性等决定，可选用碳钢、合金钢、铜、石墨等。小直径的管子可以承受更大的压力，而且管壁较薄；同时，对于相同的壳径，可排列较多的管子， 因此单位体积的传热面积更大，单位传热面的金属秏量更少。所哟，在管程结垢

16、不很严重以及允许压力降较高的情况下，采用较小直径的管子。如果管程走的是易结垢的流体，则应选用较大直径管子。表 4-1换热管的规格及排列方式/mm换热管外径×壁厚排列形式管心距碳素钢，低合金钢不锈耐酸钢25×2.525×2正三角形3219×219×225在此，选用 ?25×2.5 的碳钢管，采用无缝焊接工艺。管程内水流速可以在表4-2 选用：表 4-2 热交换器内常用流速范围m/s流体流体管程壳程循环水1.0 2.00.5 1.5新鲜水0.8 1.50.5 1.5低粘度油0.8 1.80.4 1.011高粘度油0.5 1.50.3 0.

17、8气体5 302 15管程内水的流速选用2=1m/s。由以上计算结果可以算出管程所需流通截面:AtM 215.88070.01596m222996.21(14)式中 A t 表示管程流通面积； M 2 表示冷却水量； 2 表示水的密度； 2 表示管程内水流速。根据传热管的内径和管程所需流通截面积，可以单程管数：4 At4 0.0159650.8192 51n23.14159 0.022di（ 15)式中 A t 表示管程所需流通面积；di 表示传热管的内径。管子在管板上的排列方式最常见的如图 4.1（a）、（ b）、（ c）、（d）所示四种，即正三角形排列（排列角为 30 度）、转角三角形（排

18、列角为 60 度）、转角正方形排列（排列角为 45 度）、正方形排列（排列角为 90 度）。当管程为多程时，则需要采取组合排列。设计的换热器的管程为 2，则应采取组合排列法， 即每程均按正三角形排列，隔板两侧采用正方形排列。（a）（b）（ c）（ d）图 4.1管子的排列方式根据表 4- 1 选取正三角形排列为管子的排列方式。表 4-3 换热管中心距换热管外径1920222530323512s25262832384044l E38404244505256选取管中心距 s=32 ，分程隔板槽两侧相邻管中心距L E=44 。由管中心距可以计算出平行于流向的管距以及垂直于流向的管距。平行于流向的管距

19、：ssc o s 3 03 2 32 7. m7 m13p2（16）垂直于流向的管距：spssin 30 32116mm2（ 17）由管子布置图可知每程管子数为57 根；由管子布置图可以计算出管束中心至最外层管中心距为0.161m。管束外缘直径：DL0.161220.01250.347（ 18）m传热管的总根数：ntnZt5 121 0 4（19）因换热器是按单壳程， 两管程设计的， 所以按两管程计算， 所需传热管的长度是：F '85.14125.88775ml5120.025nZt d0（ 20）式中 d0 表示管内径， d0；t表示两管程。按标准管长6m。=0.025m Z =25

20、.2 壳体内径的估算壳体内径可以用下述公式粗估：Ds(b1)s2b'（21）b'(11.5)d0（ 22）b1.1nt（ 23）13当管子按正三角形排列时，可以按上述公式计算：Ds ( 1. 1nts1 )2 d1.0 51. 1 ( 104 1) 0. 032 1. 5 0. 0250. 4 5 0m8（24）式中 Ds 表示壳体内径； nt 表示传热管根数； s 表示管中心距； d0传热管外径。计算得到的内径应圆整到标准尺寸，按照钢制压力容器标准可确定：壳体内径=0.5m。目前所采用的换热管长度与壳体直径比，一般在4 25 之间：长径比 = l1212D s0.5（ 25）

21、式中 l 表示传热管长度； Ds 表示壳体内径。所以换热器的壳体内径和管子长度符合设计要求。5.3 进出口连接管直径的计算确定连接管直径的基本公式仍可用连续性方程，经简化可以用以下公式：D2 1.13 M21.1315.8807142.78mm996.21（26）将（ 26）式结果圆整到最接近的标准管径，取?150×5。5.4 折流板流动外，还有支撑管束、 防止管束振动和弯曲的作用。它的装设不如纵向隔板那样困难，而且装设后可使流体横向流过管束，故此获得普遍应用。折流板的常用形式有： 弓形折流板、 盘环形折流板两种， 弓形折流板有单弓形、双弓形和三弓形三种。在弓形折流板中，流体流动中的

22、死角较小，结构也简单，因而用的最多。而盘环形结构比较复杂，不便清洗，一般在压力较高和物料比较清洗场合。14在此，换热器设计中，折流板形式选弓形。弓形折流板的缺口和板间距的大小是影响传热效果和压降的两个重要因素。弓形折流板缺口高度应使流体通过缺口时与横过管束时的流速接近，缺口大小是按切去的弓形弦高占壳体内径百分数确定的。缺口弦高一般为壳体内径的20%45%。为了防振并能够承受拆换管子时的扭拉作用，折流板须有一定厚度， 该值在GB-1999 中具体规定见表4-4表 4-4折流板和支持板的最小厚度公称直径换热管无支撑跨距D N300>300 600>600 900折流板或支撑板最小厚度&

23、lt;400345400 700456折流板厚度取6 。折流板的材料应比管子软，较硬会磨损管子，导致管子破裂。若材料过软，则使管子磨损折流板， 将相邻管子间部分磨损， 形成穿有数根管子的大孔，使这些管子失去了这一位置的折流板支撑，引起自振频率降低， 从而使管子易振进而损坏。故此，材料取用 14Cr1MoR。折流板缺口弦高度：h 0.25Ds 0.250.5 0.125m（ 27）由折流板缺口弦高度和壳体内径可以计算出折流板的圆心角：折六班圆心角 =120度。15表 4-5 折流板间距/mm公称直径管长折流板间距500300010020030045060045006000600 80015006

24、000150200300450600折流板间距取： ls0.25m。折流板数目：N bl61 23块10.25l s（ 28）式中 Nb 表示折流板数目。折流板上的管孔数为112 个，由国家标准可知，折流板上管孔直径dH =0.0254m，折流板直径 Db=0.4955m。由管子排布图可知：通过折流板上的管子数为99 根，这流管缺口处管子数为18 根。弓形折流板的缺口高度应保证流体在缺口处的流通截面积与流体在两折流板间错流的流通面积接近， 以免因流动速度变化引起压降。当选好壳程流体流速后，就可以确定保证流速所需的流通截面积。由上面的计算出的已知结果可以由下面的方程式求得折流板的缺口面积：Ds2

25、1（2hAwg21)sin4Ds20.5212(120.125sin34230.50.03361m2（ 29）式中 A wg 表示折流板缺口面积；Ds表示壳体外径； 表示折流板圆心角。错流区内管数占总管数的百分数：F1 2( D s2h )sinarccos( D s 2h )2arccos( D s 2h )cDLD LD L1610.520.1250.520.1250.520.1252(0.347)sinarccos(0.347) 2arccos()0.3470.764553（ 30）式中 Fc 表示错流区内管数占总管数的百分比；Ds表示壳体外径； DL 表示壳体内径； h 表示缺口弦高度

26、。缺口处管子所占面积：Awtd02nt 1 Fc0.022104 1 0.7645530.0068189188（ 31）式中 d0 表示传热管外径； nt 表示传热管的总管子根数； Fc 表示错流区内管数占总管数的百分数。流体在缺口处流通面积：AbAwgAwt0.03120.006818910.024389m2（ 32）式中 A b 表示流体在缺口处流通面积；A wg 表示折流板缺口面积； Awt 表示缺口处管子所占面积。流体在两折流板间错流流通截面积：Ac l s Ds DLD Ld0 s d0 s0.20.50.3470.3470.0250.025 0.0320.0320.043567m2

27、(33)式中 A c 表示两折流板间错流流通截面积；Ds 表示壳体内径； DL 表示管束外圆直径； d0 表示传热管外径； s 表示管中心距。壳程流通截面积：AsAb Ac0.024389 0.0435670.032597m2（ 34）式中 A s 表示壳程流通面积； A b 表示流体在缺口处流通面积；A c 表示流体在两折流板间错流流通面积。壳程接管直径：174 As4 0.032597D10.203726m（35）式中 D1 表示壳程接管直径； A s 表示壳程流通面积。将（ 37）式结果圆整到最接近的标准管径，取?203×6。由管子布置图，可以知道错流区一排管束：Nc=12 根

28、。每一缺口内的有效错流管排数：Ncw0.8 h0.80.1253.608sp0.0277（ 36）式中 Ncw 表示每一 缺口内的有效错流管排数；h 表示缺口弦高度； sp 表示平行于流向的管距。在<1-2>管壳式换热器设计中，可使旁通流道数为1，取旁通挡板数为3 对。错流面积中旁流面积所占分数：Fbp (DsD L 1 N El E )ls / Ac2(0.50.347 0.5 1 0.044) 0.2 / 0.0435670.722（ 37）式中 Fbp 表示 错流面积中旁流面积所占分数；Ds 表示壳体内径； DL 表示管束外圆直径； NE 表示旁流通道数； A c 表示流体在

29、两折流板间错流流通截面积。一块折流板上管子和管孔间泄面积：Atbd0 dHd01 1 Fc nt20.0250.02540.0250.210.7645531140.0031598m2（ 38）式中 A tb 表示一块折流板上管子和管孔间泄面积；d0 表示传热管外径； dH 表示折流板管孔直径； Fc 表示错流区内管数占总管数的百分数；nt 表示传热管总根数。折流板外缘与壳体内壁间泄面积：18AsbDs DsDb2h2 arccos 1Ds0.50.50.4955arccos 1 2 0.1127 20.50.0024212m2（ 39）式中 A sb 表示折流板外缘与壳体内壁间泄面积；Ds 表

30、示壳体外径； Db 表示折流板直径； h 表示缺口弦高度。19第六章换热系数的计算6.1 管程换热系数管程的雷诺数：2 2 di1 996.2 0.0226804.09Re20.00074222（ 40）式中 Re2 表示管程的雷诺数； 2 表示管程内水流速； 2表示水的密度； 2 表示水的黏度； di 表示传热管的内径。管程换热系数：20.80.42di0.023Re 2Pr20.66230.02326804.09 0.84.677550.40.024924.03 W ( m2C )（ 41）式中 2 表示管程换热系数； 2 表示水的导热系数； di 表示传热管内径； Re2 表示管程的雷诺

31、数； Pr2 表示水的普朗特数。6.2 壳程换热系数壳程雷诺数：M 1d02.777780.025431110.1359R e10.00051520.0435671 Ac（ 42）式中 Re1 表示壳程雷诺数； M 1 表示煤油流量； d0 表示传热管的外径； A c 表示流体在两折流板间错流流通截面积。假定壳程流体全部错流流过管束， 在此理想管束中纯错流时的柯尔本传热因子，可由热交换器原理与设计图2.28 查出：理想管束传热因子js=0.007。折流板缺口校正因子j c 可由热交换器原理与设计图2.29 查出：折流板20缺口校正因子 j c。=10.25Asb0.00242120.4372A

32、sbAtb0.00242120.003159799(43)AsbAtb0.00242120.003159790.1546Ac0.043567(44)式中 Asb 表示折流板外缘与壳体内壁间泄面积；A tb 表示一块折流板上管子与管孔间泄面积； Ac 表示流体在两折流板之间错流流通面积。折流板泄露影响的校正因子是等式（43）和（ 44）的函数，可由热交换器原理与设计图2.30 查取折流板泄露影响的校正因子jl =0.87。管束旁通影响的校正因子jb，它是 Fbp 和 Nss/Nc（ Nss 为每一错流区内旁路挡板对数， Nc 为错流区内管排数）的函数，可由可由热交换器原理与设计图2.31 查取

33、jb=0.94。壳程传热因子：j0 js jbjl jc 0.0070.94 0.871.10.006297（45）式中 j 0 表示壳程传热因子； j b 表示管束旁通影响的校正因子；jl 折流板泄露影响的校正因子； j c 表示折流板缺口校正因子； js 表示理想管束传热因子。壳程质量流速：Gs M 12.7777885.21468 kgm2sAs0.032597（ 46）式中 Gs 表示壳程质量流速； M 1 表示煤油流量； A s 表示壳程流通截面积。假定壳侧壁面温度tw =55。壁温下的煤油黏度w1，查物性表 w1=0.001203Kg/( s)。壳侧换热系数：1j 0Gscp Pr

34、2 3w10.14210.00629785.214682.43512.1631 2 30.140.0005125 0.000779231.3831 W m2 C（ 47）式中1 表示壳侧换热系数； j0 表示壳程传热因子； Gs 表示壳程质量流速； cp 表示定性温度下的煤油比热；Pr 表示定性温度下的煤油普朗特常数；表示定性温度下的煤油黏度；w1 表示定性壁温下煤油的黏度。22第七章需用传热面积表 6-1 水的污垢热阻经验数据m2* /W加热流体温度 115加热流体温度116 205水的种类水温 52水温 53水速 1m/s水速 >1m/s水速 1m/s水速 >1m/s干净的软水

35、0.000170.000170.000340.00034自来水0.000170.000170.000340.00034井水0.000170.000170.000340.00034表 6-2 煤油油品及溶液的污垢热阻经验数据 /W种类污垢热阻粗煤油0.00043成品煤油0.00017 0.00026换热器设计中使用的冷却水为自来水。由表6-1可知冷却水的污垢热阻rs2=0.00017 /W。由表 6-2，可选成品煤油的污垢热阻rs1=0.00025 /W 。校正传热系数：1d01 d01K1rs1rs2 di2 di10.000250.02510.0250.000344924.030.02231

36、.383110.02190.451Wm2 C（48）式中 K 表示校正传热系数； 1 表示壳侧换热系数； rs1 表示成品煤油污垢热阻；rs2 表示冷却水污垢热阻； d0 表示传热管外径； di 表示传热管内径。由以上计算结果，可以计算出传热面积：23FQ928. 0010 7. 2 9m22 1K tm 1 9 0. 4 5 1 4 5. 4 1 4 9（49）式中 Q 表示传热量； K 表示校正传热系数；tm 表示有效平均温差。传热面积之比 = F ''107.44241.0014（ 50）F166.8752由等式（ 50）可知换热器设计面积符合设计要求。检验壳侧壁温：tw1tm11rs1t