三足式离心机毕业设计

1、绪论离心机是实现离心分离过程的机器。卤水蒸发水分以后盐呈结晶析出，将固体晶盐从含盐浆料液中分离出来，此分离过程就是靠离心机来完成的。盐浆离心脱水的好坏不仅与结晶盐粒的粗细、盐浆中含固体石膏的多少，旋流后盐浆的固液比以及料液的粘度等因素有关外，还直接与选用的离心机机型有关。制盐生产中使用的离心机的机型较多，但是，我国现行真空制盐生产中普遍使用的离心机则不外乎两种关型:第一种，活塞卸料离心机，如广重产的 WH800 活塞卸料离心机、引进瑞士的 P4/2型双级活塞卸料离心机、江北机械厂生产的 HR500N 型双级活塞卸料离心机及杭州产的双级活塞卸料离心机等。第二种，离心力卸料离心机，如广重产的 wi

2、650 型锥蓝离心机及自行改装 wzsso型锥蓝离心机等。表 0-1 各种机型离心机的主要技术参数一、各种机型结构的比较上述几种离心机其工作原理是相同的，都是利用离心分离的原理来分离物料的，所不同的只是其结构上的差异和卸料方式的不同而已，这就决定了它们在结构上存在着诸多的异同点。结构上的相同点：由于这几种离心机分离的工作原理相同，因此它们在结构上必有很多相同点.此四种机型的离心机都有回转体，机壳、轴承座、机座等部件.活塞卸料离心机都有卸料机构和液压系统。而且这些部件在不同的机型上所起的作用也是相同的，回转体转鼓壁上开有过滤孔，转鼓内装有筛网，用以阻留物料，分离料液，转动主轴同转鼓相连，用以传递

3、转矩布料斗(分配盘)同转鼓同步旋转，均匀分布物料于筛网上，机壳则起收集物料及分离出的料液轴承座起支撑回转体的作用。而机座除支撑轴承座外还起降低设备的重心，增强设备的稳定性等作用。对于活塞卸料离心机，其液压系统是提供液压油，而卸料机构则以液压油为动力，将转鼓内的物料推出进入前机壳或集料槽。结构上的不同点：以上几种离心机，锥蓝离心机的结构最简单，它没有液压系统和卸料机构，其卸料是靠其本身高速旋转所产生的离心力来完成的。其转鼓是圆锥形的，电机带动主轴，转鼓随同主轴一起旋转，在分离出料液的同时物料在离心力的作用下沿着筛网的表面卸出而进入前机壳。所以它的结构较活塞卸料离心机大大简化。活塞卸料离心机的物料

4、卸出是靠液压系统提供的液压油使活塞在换向滑杆的作用下实现往复运动，由与推杆相连的推料盘将物料卸出，也正由于它们有液压系统和推料机构，并有安全阀、调节阀等附属结构，较锥蓝离心机结构复杂得多。而双级活塞卸料离心机较单级活塞卸料离心机结构更为复杂，双级活塞卸料离心机有两级转鼓，其推杆是与一级转鼓相连，而推料盘在轴向和径向上均与二级转鼓保持相对固定，其初级转鼓兼作二级转鼓的推料盘。其检修难度较单级活塞卸料离心机要大，检修时间也长。因此，从结构上看，锥蓝离心机明显优越于其它机型的离心机:结构简单，检修方便。二、分离能力的比较离心机分离因数 Fr=Rw2/g 是表示离心机性能的重要参数，其值愈大，表示物料

5、受到的离心力愈大，则分离的效果也愈好。从表 1 可以看出锥蓝离心机的分离因数最大，故分离效果也最好单级活塞离心机WH800 的分离因数最小.故分离的效果也最差而P4/2 或 HR500N 型)型的离心机的分离因数介于前二者之间。物料的含水量也是衡量离心机分离效果好坏的一个重要指标。活塞卸料离心机，由于其物料在转鼓内停留的时间较长，同时推料盘的脉动推料，物料有个不断被挤压的过程，所以分离出的物料含水量较小对于双级活塞卸料离心机，其物料在卸出的过程中有个完全疏松、重新布料的过程，故其分离的效果更好，含水量更小。含水量越小，越有利于下一工序干燥。由上所述可知，P4/2 型(或 HR500N 型)离心

6、机较WI一 650(或WZ 一 650)型或WH一 800 型离心机更适合于制盐生产。1 生产能力及能耗的比较表 01 可以看出 P4/2 型(或 HR500N 型)离心机的生产能力最大，每小时可产盐1218t锥蓝离心机的生产能力为 712t/h,WH800 型离心机的生产能.力最小，为37t/h，一台 P4/2 型离心机相当于两台WH800 离心机的生产能力还要多。由 0表 2可知，锥蓝离心机吨盐耗电最小而WH800 离心机吨盐耗电最多，运行不经济.P4/2 型则介于其间。2 操作及卒故频度的比较现真空制盐所使用的离心机均需手动洗车，人工调节进料量，其自动化程序较低，2但是其操作均较简单。对

7、于活塞卸料离心机，可每班洗车一次.在工艺稳定的情况下，其运行状况是很稳定的，而不需经常调节，一旦工艺有波动，则对其影响较大.需适当调节进料量对于锥蓝离心机.则需每半小时洗车一.次，操作工的劳动强度较活塞卸料离心机要大。但是其运行状况较活塞卸料离心机要稳定得多，其原因是物料的锥形转鼓内停留时间很短，短时的不均匀进料对其影响很小，一旦进料正常，它可很快回到稳定运行状态，调节进料量次数比活塞卸料离心机要少。 锥蓝离心机由于结构简单.运行状况稳定，出现设备事故的情况很少，如我厂除因油泵电机烧毁、电气联锁装置失灵而使轴承烧毁情况外，没有出现过其它事故。同时由于结构的不断完善和改进，更换面网更为方便，面网

8、的使用寿命大为延长，停机检修的频度很小。WH800 离心机结构复杂，推料速度慢，对工艺波动适应性最差，经常发生振动、机身螺丝断或松动、转鼓松动等事故，事故发生率最高P4/2 型(或 HR500N 型)离心机推料速度较快，对工艺波动适应性较WH800 离心机要好得多，虽然其结构较WH800 型离心机要复杂，但是其发生事故的频率却较小。因此，从这方面来看，WI650 型离心机和 P4/2 型(或 HR500一 N 型)离心机WH一 800 型离心机。因此，WI650 型离心机和 P 4/2 型(或 HR500N 型)离心机较WH一 800 离心机运行要经济。以上从三个方面对制盐在役的几种离心机进行

9、比较，我们可以得到以下几点结论:1.不论从哪一方面看，WH800 离心机都应属于被淘汰的机型。2.虽然从结构、能耗及故障率等方面来看，锥蓝离心机具有明显的优势.但是从设备的技术先进性，盐的含水量、生产能力及劳动强度的改善方面来看，P4/2(或 HR500N)型离心机比WI650 型锥蓝离心机更适合于制盐生产。3.由于锥蓝离心机具有结构简单、检修方使等特点。它在很长一段时间将同 P4/2(或HR500N 型)离心机并存而不会被取而代之，如果其自动洗车问题得到解决，它将有很大的发展前途。三、选型论证，总体结构概述，本机型的发展简史及趋势分离机械的选型应从分离物料的性质、分离效果、处理量、分离过程的

10、工艺要求、经济性等几方面考虑。(一)分离物料的性质、分离效果分离物料的特性对分离机械的选用至关重要。物料中固相浓度含量、固体颗粒大小、形状及分布、液固相的重度、液相粘度、挥发性、pH 值、颗粒聚积状态、腐蚀性、是否易燃、易爆、有毒等，这些特性决定了分离机械的类型，如液一液分离，则用分离机；如有毒则必须使用密闭式的，含固量少且颗粒小的宜用分离因素大的分离机；易挥发的不宜用真空过滤机；固相颗粒较细，物料易堵塞滤布或滤网不易再生的，可采用沉降式离心机等等。另外分离效果、分离要求对选型也至关重要。若分离后回收的是滤渣，则应考虑滤渣的完整性，如不允许破坏固体颗粒结晶的则不能用刮刀卸料离心机或螺旋卸科离心

11、机，还应考虑滤渣的干燥度及洗涤效果等；若分离后回收的是滤液，则须考虑滤液的澄清度，滤液的回收率等。(二)分离过程的工艺要求及处理量分离过程为间歇的还是连续的，卸渣是人工的还是自动的，自控的程度为多少，处理量的大小，这些因素对分离机械的选型起决定性的作用。如管式分离机适于处理量较小的场合等。选择分离机械时，可根据分离物料的要求及物料特性，选出一种或几种适用的机械，再根据经济性、安装维修是否方便等选出最佳的分离机械。三足式离心机：三足式离心机是一种间歇操作的离心机。适用于分离含固相颗m的悬浮液，如枝状、结晶状或纤维状物料，也可供纺织物的脱水，金属切削铁屑和润滑油的回收等。该类机型具有结构简单，操作

12、方便，适应性强，过滤时间可根据物料特性及分离要求灵活掌握，滤渣洗涤充分，固体颗粒不易破碎等优点。主要技术参数表 02表 02直径mm高度mm转鼓有效容积 L装料限度 kg转速 r/min分离因素电机功率KW8004001001000150010007.5外形尺寸长宽高 mm 16301250980主机重量 kg9884第 1 章 材料选择1.1 转鼓的材料NaCl 与转鼓有直接接触，对一般的材料具有腐蚀作用，故需采用抗腐蚀材料对转鼓进行设计，不锈钢钢种很多，性能又各异，常见的分类方法有：按钢的组织结构分类，如马氏体不锈钢、铁索体不锈钢、奥氏体不锈钢和双相不锈钢等。按钢中的主要化学成分或钢中一些

13、特征元素来分类，如铬不锈钢、铬镍不锈钢、铬镍钼不锈钢以及超低碳不锈钢、高钼不锈钢、高纯不锈钢等。按钢的性能特点和用途分类，如耐硝酸(硝酸级)不锈钢、耐硫酸不锈钢、耐点蚀不锈钢、耐应力腐蚀不锈钢、高强度不锈钢等。按钢的功能特点分类，如低温不锈钢、无磁不锈钢、易切削不锈钢、超塑性不锈钢等。铬镍奥氏体不锈钢是不锈钢中最重要的钢类，铬镍奥氏体不锈钢在多种腐蚀介质中具有优秀的耐蚀性，并且综合力学性能良好，同时工艺性能和可焊性等优良，因此选用 1此类不锈钢作为转鼓的材料制造，由于介质中含有 Cl 离子，所以要加入钼这种合金元素，加入钼后的铬镍奥氏体不锈钢，提高了钢的耐还原性介质的腐蚀性能和耐点腐蚀、耐缝隙

14、腐蚀等的性能，所以在实际应用中此类不锈钢常常比不含钼钢具有更好的耐氯化物应力腐蚀性能。选用的不锈钢的钢号为：0Cr18Ni12Mo2Ti。性能如下：表 1-1钢号0Cr18Ni12Mo2Ti0.081.02.019142.50.8)0.0300.035表 1-2 力学性能室温力学性能热处理制度b，MPa10001100水冷10001100水冷热处理制度530539767温度b，MPa 02，MPa20588255，%65，%75s，MPa205216414b,%4041.267高温力学性能 92K，10 J/m化学成分(%)CrNi11Mo1.8Ti5(C%0.02SPCSiMn16，%555

15、577.525.5200400500600700温度状态退火冷却后21764514514313923041771771281181183832403547低温力学性能686162624735.335.335.332.3b，MPa9321275s，MPa824932,%2331，%7360表 1-3 耐蚀性 （主要为 Cl 离子腐蚀）介质条件介质浓度，%0.50.5115盐酸51010202030干燥的潮湿的氯潮湿的氯水干燥的气体氯化氢干燥的气体氯化铁氯化铵氯化钙305028饱和溶液饱和溶液温度，20沸腾2050206020602060202020100202010020020100100腐蚀速

16、度mm/a0.13.00.13.00.13.01.03.010.03.010.03.010.00.110.010.01.01.010.03.00.10.16碘碘仿溴化钾溶液蒸汽溶液20602010.00.10.1工艺性能：0Cr18Ni12Mo2Ti 钢有良好的冷、热加工性能，热加工适宜温度为 9001200，此钢可进行冷轧、冷拔、深冲、弯曲、卷边、折叠等冷加工成型而无特殊困难。固溶处理温度为 10001100，加热后需快冷(水冷或空冷)。此类钢的焊接性能均佳，可采用通用的方法进行焊接。但钨极氩弧焊、金属极氩弧焊和手工电弧焊最为常用，焊后均无晶间腐蚀倾向。一般采用奥 202，奥 207，奥 2

17、12焊条。表 1-4弹性模量E密度钢号10 kg/m33物理性能线胀系数 6 110 K热导率 210 W/(mK)（20）20MPa1002030016.720100 100 10050017.60.160.210.240Cr18Ni12Mo2Ti7.919900015.71.2 主轴的材料主轴零件要求材料具有良好的机械强度、韧性和耐磨性。这些性质是通过热处理方法实现的。因此要求材料具有良好的淬火硬度，同时保持材料内在的韧性。一般机器的主轴用 45 钢。45 钢是优质碳素结构钢(GB/T6991999),表 1-5钢号45C0.42化学成分：%Si0.29表 1-6b，MPa600s，MPa

18、355表 1-7钢号热处理工艺b，MPa ，%1160 锻 造 余 热 淬 火40Cr660回火85666.119.5166/94252260，%Mn0.62S0.009P0.017力学性能：，%16，%40，MPa35经不同工艺处理的 40Cr 和 45 钢的力学性能比较力学性能 2K，纵向/横向/Jcm硬度，HBS850淬火610回火1180锻造余热淬火79991465.658.257.420.619.318.2163/5912312124925524623545600回火850淬火550回火877热处理工艺：调质是淬火加高温回火的双重热处理，其目的是使工件具有良好的综合机械性能。调质钢有

19、碳素调质钢和合金调质钢二大类，不管是碳钢还是合金钢，其含碳量控制比较严格。如果含碳量过高，调质后工件的强度虽高，但韧性不够，如含碳量过低，韧性提高而强度不足。为使调质件得到好的综合性能，一般含碳量控制在 0.300.50%。45 钢是中碳结构钢，冷热加工性能都不错，机械性能较好，且价格低、来源广，所以应用广泛。它的最大弱点是淬透性低，截面尺寸大和要求比较高的工件不宜采用。因为调质的目的是得到综合机械性能，所以硬度范围比较宽。但图纸有硬度要求的，就要按图纸要求调整回火温度，以保证硬度。如有些轴类零件要求强度高，硬度要求就高；而有些齿轮、带键槽的轴类零件，因调质后还要进行铣、插加工，硬度要求就低些

20、。1.3 油箱和机壳的材料由于油箱和机壳一般采用铸造或焊接，当采用铸造式，常用铸铁(HT150 或 HT200)制成。铸铁易于切削，抗压性能好，并且有一定的吸振性。但其弹性模量 E 较小，刚性较差，因为离心机振动较大，故在离心机中比较少使用。当采用钢板焊接来代替铸造时，不但不用模具，简化了毛胚制造，而且由于钢的弹性模量E与切变模量G均较铸铁大40%70%，因而可以得到重量较轻而刚性较好的油箱和机壳。这里选用铸造碳钢牌号为：ZG230450。我国多年来沿用的是以钢的含碳量作为分级的标准。牌号中的“ZG表示铸钢，其后的数字表示钢中碳的重量分数的公称值，以万分之几表示。铸造碳钢依其杂质元素磷和硫含量

21、的高低而分为三级，磷和硫单项质量分数各低于 0.04%的特质(级)钢;低于0.05%的优质(级)钢.低于 0.06%的为普通（级）钢。一般工程用铸造碳钢的标准（GB5676-85）将铸造碳钢按照室温下的机械性能分为 5个牌号，即 ZG200-400、ZG230-450、ZG270-500、ZG310-570 和 ZG340-640。对钢中的基本化学成分只规定其质量分数的上限，对钢中残余合金元素的限制比较宽。8第2章 转鼓的机械计算离心机的转鼓是在较高的转速下运转，转速从每分钟几百转、几千转到几万转。因此转鼓壁在回转时，除了承受鼓壁自身质量产生的离心力所引起的应力外，转鼓内壁上还存在物料和液体层

22、，它们回转时产生的离心力也作用在鼓壁上面而引起应力。有时在这些离心力作用下产生很大的应力，使转鼓壁“飞裂”，引起严重后果。因此需要计算这些应力以保证鼓壁的强度。对于转鼓壁与拦液板，鼓壁与鼓底的边缘连接的地方（活塞卸料离心机无拦液板），以及转鼓的圆筒形与圆锥形边缘连接（如上悬式离心机）的部分，由于变形相互受到约束，将产生附加的“边缘应力”。边缘应力一般都是局限在连接处，随着离边缘距离的增大而迅速的衰减。如对钢制圆筒，当离产生边缘应力的距离c 2. RS（R 为圆筒半5径、S 为圆筒壁厚）处，边缘应力就衰减到很小的数值。在工程设计中，往往要采用合理的结构来减小边缘应力。如为了尽量避免由于厚度、载荷

23、和曲率发生突变，使连接件变形不谐调，而采用连接处用圆弧连接，或加小一段圆滑的过渡部分；也有时在边缘连接处适当增加厚度以承受边缘应力，并采用塑性好的材料制作转鼓。这里仅研究在高速回转下受离心载荷作用的转鼓壁的强度计算。转鼓鼓壁在工作时，需承受转鼓鼓壁本身质量在回转时所产生的离心力、筛网质量产生的离心力以及物料质量产生的离心力。转鼓的示意图如下2.1 圆筒形转鼓的鼓壁质量引起的鼓壁应力图 21 所示为绕对称轴旋转的圆筒形转鼓。图 2-1圆筒形转鼓示意图设鼓壁的半径为R，鼓壁的厚度为S，高度为L，密度为o。在转鼓上划出宽度为 的细条，当转鼓以一定的角速度旋转时，转鼓细条单元质量所产生的离心力为 C

24、=L S oR 2 L S oR 2ar war w S其中 R为转鼓壁的平均半径，R = R + ，但因 SR，所以取R R。 2(21)此力可认为均匀地作用于这一单元体的表面上，因此由鼓壁本身质量产生的单位面积上的离心压力为p 1 =C = SoR2L(22)p1 是由转鼓鼓壁本身质量而产生的垂直于鼓壁的离心压力。由 p1 的作用，使得转鼓象受内压的壳体一样，它的环向应力可由拉普拉斯方程式求得 s1 s2 p +=R1 R2 S式中s 经向应力；1s2 环向应力R1第一曲率半径，此 R1R2第二曲率半径，此 R2R；p壳体内压力，此 pp1；S壳体壁厚，m。因为 R1=，所以s10，则R

25、1s2 =p R1 S(23)s2 p = 1R2 S即 Sr 0R2w 2s = r 0R2w 2 = r 0u22 S(24)由鼓壁质量所产生的离心压力 pc1 的方向是垂直于轴线而指向外的，因此，它不产生轴向力，也不产生经向应力s ，即1s = 01由式(24)、(25)可导出：u max sr 0(25)(26)即离心机转鼓的最大圆周速度 umax仅取决于转鼓材料的许用拉应力及密度 o。因此，10对于超高速离心机，其转鼓要选用强度高而密度小的材料制做。2.2 圆筒形转鼓内的筛网质量引起的鼓壁应力过滤式离心机的转鼓壁内侧，均匀的布满着筛网。当转鼓高速旋转时，筛网质量也就产生离心力作用在转

26、鼓的内壁上。这相当于转鼓受内压。使鼓壁产生应力。作用在鼓壁单位面积上的离心压力为 MsR 2 Msw 2wp 2 = S r sR 2ws 2 RLp2 Lp式中Ms筛网的总质量，M s = 2 RLS r s；psSs筛网当量厚度，m； 3s筛网当量密度，kg/m ；(27)R筛网回转半径，一般取鼓壁内径；L筛网的宽度。在此离心压力作用下，引起鼓壁的环向应力为 p2R S r sR2w 2 s = s2 SS而离心压力在鼓壁内不产生经向应力，即s = 01(28)2.3 圆筒形转鼓内的物料质量引起的鼓壁应力对于立式离心机，其转鼓内的物料在高速回转时，液面基本为平行于轴线的同心圆柱面；而卧式离

27、心机转鼓内的物料表面为平行于轴线的同心圆柱面，如图 22 所示。图 2-2物料作用在转鼓上的离心压力若想求出物料质量引起的鼓壁应力，首先须导出物料在高速回转时作用于鼓壁的离心压力。为此在转鼓内任取一微块的物料(见图 22)，其体积为dV = rd d dy。设物料rq的密度为 mf，则该微块物料所受的离心力为dF=r mf r 2w 2d d dyrq(29)根据微块物料在径向上的平衡条件可得(p+因 d 很小，sin经化简可得dq dq 22dpdq d )( + d ) qdy- p d dy- 2 sin d dy= dFr r r drqprdr2dp = r mfrw 2dr r m

28、f w 2r 2p=+ C 2(210)积分得上式中的积分常数 C 由边界条件来确定：=r0时，p=0，则式(210)可得 r mf w 2r20C= - 2代入式(210)后，得到物料作用于转鼓壁上的离心压力为 r mfw 2 2 2p3 =( - r )r0 2(211)由上式可见，物料层产生的离心压力随半径 的变化而变化，当 =R 时，离心压力达最大值，即： r mfw 2 2 2p3 max =( - r )R0 2(212)求得了离心压力，就可分析鼓壁的应力和形变。根据轴向平衡条件可得： r mfw 2 2 2pr mfw 2 2 2 22 RS 1 = p prd = p s2 r

29、( - r ) prd =rr( - r )R0 20 rr24R0R0(213)离心压力 p3引起转鼓壁上的环向应力可由拉普拉斯方程式求得 p3maxR r mfw 2( 2 - r2)Rr mfw 2R3K0s =R =2 S2S2S式中 r2K转鼓的填充系数，K = 1- 02 。 R(214)对于有顶盖和鼓底的转鼓，离心压力 p3不仅作用于转鼓壁上，同时也作用于顶盖和鼓底上。作用于顶盖和鼓底上的离心压力 p3将引起鼓壁的经向应力s ，此应力的大小1可根据轴向力的平衡条件而求得。其平衡条件为 r mfw 2 2 2pr mfw 2 2 2 22 RS 1 = p s( - r ) prd

30、 =rr( - r )R0 20 r24R0(215)12则物料离心力在转鼓上引起的经向应力为 r mfw 2( 2 - r2)2 r mfw 2R3K2R0s =1 8SR8S(216)2.4 转鼓壁的强度计算由于转鼓壁上有开孔的，也有关无孔的，而鼓壁上开孔对鼓壁的强度影响较大，因此进行强度计算时要分别考虑。2.4.1开孔转鼓过滤式离心机的转鼓壁上开有许多小孔，属于开孔转鼓。对于过滤式离心机，因转鼓上开有许多小孔，一方面，使鼓壁强度降低，许用应力还需计入开孔削弱系数的影响，即为 j 。开孔削弱系数为sj=t - d t(222)式中d开孔直径，m；t转鼓在轴线方向上的相邻两孔间的距离，m。另

31、一方面使鼓壁质量有所减小，从而使鼓壁质量离心力产生的应力变为s2 ( - y )，其中1 为开孔率，=鼓体开孔总面积/鼓体全面积。并为了计算方便起见，近似取筛网质量 1离心力产生的应力为s2 ( - y )。圆筒形转鼓壁的经向总应力和环向总应力分别为 mf2R3K2 = =11 8S22(223) r sS R2w 2r mfw 2R3Kss 2 = s2( - y )+ s ( - y )+ s2 = r 0R w ( - y )+11( - y )+12 1 S2S r Sr mf RK = r 0R2w 2( - y )( + s s +11) r 0S 2 0( - y )r 1S r

32、 mf当r s = r 0，并令= l k ，则上式可简写为： r 0(1- y )s2 = s2( - y )( +11S l kKRs+)S2S(224)按第三强度理论，开孔转鼓的强度条件为：s( - y )( +12 1S l kKRs+) HjsjS2S(225)由式(225)可得转鼓壁厚度为S 2 ss ( - y ) ( S + l kKR)2 1 2 Hj - s2( - y )sj1(226)2.5 具体设计过程2.5.1 转鼓壁厚计算 33现已知物料 NaCl 悬浮液的密度 mf=1.5610 kg/m ； 33转鼓材料的密度 0=7.910 kg/m ； 33筛网材料的密度

33、 s=7.910 kg/m ；转鼓的内径 D=800mm。计算开孔率：开孔有很多种方法，主要有正三角形、转角正三角形、正方形、转角正方形。其中正三角形用的最多。如图 23 所示图 2-3 开孔方式开孔直径选取，这里取 20mm，正三角形排列。相邻两孔的间距 t通常为(25)d；这里取 30mm。开孔率开孔削弱系数 pd2y = 2= 012. 4 0866t.j=t - d 50- 40 = 08. t50焊缝系数j H 进行 100%的射线探伤进行检查，其焊缝系数取为j H = 095。.物料层内径 d0=600mm。筛网的当量厚度 Ss=0.0055m。 ss材料许用应力 = min b

34、, ss nb ns常温下 0Cr18Ni12Mo2Ti 的不锈钢,错误！未找到引用源。错误！未找到引用源。 b = 550，ss s = 220，nb = 30，ns = 15.则sb 550 = 1375MPa.nb414ss 220 = 88MPans 25.取错误！未找到引用源。s = 88MPa。 3s = r 0R2w 2 = 79 10 042 .22 1500p = 3116MPa. 60 r230020K=1- 2 = 1-= 044. 2R400 r mf156 103.lk = 018. r 0( - y ) 79 103 ( - 0121.1 . )S=s2 ( - y

35、 )1( S + l kKR)2 s 2 Hj - s2( - y )sj13116 ( - 012.1 . )( 00055+ 018 04 0442 . ) 2 . 095 06- 3116 ( - 01214667 .1 . )= 00087 = 87. mm所以设计厚度 Sd=S+C2=4.3+3=7.3mm，其中腐蚀裕量 C2取 3mm；名义厚度 Sn=Sd+C1=7.3+0.6=7.9mm，其中厚度负偏差 C1取 0.3mm；圆整名义厚度取 Sn=12mm2.5.2 转鼓的刚度分析离心机转鼓周向旋转速度达到数十米每秒， 分离腔内将产生强烈的湍流流场， 转鼓处于其中肯定会发生振动。如

36、果激励频率和转鼓的固有频率相接近，即共振现象，转鼓将产生剧烈的变形， 严重的将发生爆裂，所以转鼓还应满足其刚度要求。 pnR2S 1 10j 1314 900 042.1 = 00055m. 11K2E10 06.274 199 10.12 L- m 2) 0(r12 ( . - 03 ) 79 10304 . 2.其中：E、0分别为转鼓材料的弹性模量、泊松比和密度； RK2由公式lnK2 = 195+ 136 )来计算。. ( L即K2 = e . + . 195 136400 400= 2718. . +136195 . 400 400= 274.R、L 分别为转鼓的半径、长度， j 是开

37、孔削弱系数。 3对于 0Cr18Ni12Mo2Ti 材料，E =2. 10 Pa，m = 0. ，r0 = 7. 103kg/m1 1139所以设计厚度 Sd1=S1+C2=5.5+3=8.5mm，其中腐蚀裕量 C2取 3mm；名义厚度 Sn1=Sd1+C1=8.5+0.6=9.1mm，其中厚度负偏差 C1取 0.6mm；圆整名义厚度取 Sn1=12mm由强度计算和刚度计算，取转鼓标准厚度 S=12mm第 3 章 主轴计算3.1 概述作回转运动的零件都要装在轴上来实现其回转运动，大多数轴还起着传递转矩的作用轴要用滑动轴承或滚动轴承来支承。在一般情况下，轴的工作能力决定于它的强度和刚度，对于机床

38、主轴，后者尤为重要。高速转轴则还决定于它的振动稳定性。在设计轴时，除应按工作能力准则进行设计计算或校核计算外，在结构设计上还须满足其他一系列的要求，例如：多数轴上零件不允许在轴上作轴向移动，需要用轴向固定的方法使它们在轴上有确定的位置；为传递转矩，轴上零件还应作周向固定；对轴与其他零件(如滑动轴承、移动齿轮)间有相对滑动的表面应有耐磨性的要求；轴的加工、热处理、装配、检验、维修等都应有良好的工艺性；对重型轴还须考虑毛坯制造、探伤、起重等问题。3.2 轴的结构设计（1）轴的毛坯尺寸较小的轴可以用圆钢车制，尺寸较大的轴则应用锻造毛坯。铸造毛坯应用很少。为了减少质量或结构需要，有一些机器的轴(如水轮

39、机轴和航空发动机主轴等)常采用空心的截面。因为传递转矩主要靠轴的近外表面材料，所以空心轴比实心轴在材料的利用上较经济。但空心轴的制造比较费工，所以必须从经济和技术指标进行全面分析才能决定是否有利。有时为了节约贵重的合金钢或优质钢，或是为了解决大件锻造的困难，也可用焊接的毛坯。（2） 轴颈、轴头、轴身轴主要由轴颈、轴头、轴身三部分组成：轴上被支承部分叫做轴颈，安装轮毂部分叫做轴头，联接轴颈和轴头的部分叫做轴身。轴颈和轴头的直径应该按规范取圆整尺寸，特别是装滚动轴承的轴颈必须按轴承的内直径选取。轴颈、轴头与其相联零件的配合要根据工作条件合理地提出，同时还要规定这些部分的表面粗糙度，这些技术条件对轴

40、的运转性能关系很大。为使运转平稳，必要时还应对轴颈和轴头提出平行度和同轴度等要求。对于滑动轴承的轴颈，有时还须提出表面热处理的条件等。从节省材料、减少质量的观点来看，轴的各横截面最好是等强度的。但是从加工工艺观点来看，轴的形状却是愈简单愈好。简单的轴制造时省工，热处理不易变形，并有16可能减少应力集中。当决定轴的外形时，在能保证装配精度的前提下，既要考虑节约材料，又要考虑便于加工和装配。因此，实际的轴多做成阶梯形(阶梯轴)，只有一些简单的心轴和一些有特殊要求的转轴，才做成具有同一名义直径的等直径轴。（3）轴上零件的联接轴上零件常以其毂和轴联接在一起。轴和毂的固定可分为轴向固定和周向固定两类。轴

41、上零件的轴向固定轴上零件轴向固定的方法有：轴肩(或轴环)、挡圈、圆螺母、套筒、圆锥形轴头等。轴肩结构简单，可以承受较大的轴向力；螺钉锁紧挡圈用紧定曙钉固定在轴上，在轴上零件两侧各用一上挡圈时，可任意调整轴上零件的位置，装拆方便，但不能承受大的轴向力，且钉端坑会引起轴应力集中；当轴上零件一边采用轴肩定位时，另一边可采用套筒定位，以便于装拆；如果要求套筒很长时，可不采用套筒而用螺母固定轴上零件，螺母也可用于轴端；轴端挡圈常用于轴端零件的固定；圆锥形轴头对中好，常用于转速较高时，也常用于轴端零件的固定。轴上零件的周向固定周向固定的方法可采用键、花键、成形、弹性环、销、过盈等联接，通称轴毂联接。3.3

42、 轴的强度计算轴的强度计算主要有三种方法：许用切应力计算；许用弯曲应力计算；安全系数校核计算。许用切应力计算只需知道转矩的大小，方法简便，但计算精度较低。它主要用于下列情况：传递以转矩为主的传动轴；初步估算轴径以便进行结构设计；不重要的轴。弯矩等的影响，可在计算中适当降低许用切应力。许用弯曲应力计算必须先知道作用力的大小和作用点的位置、轴承跨距、各段轴径等参数。为此，常先按转矩估算轴径并进行轴的结构设计后，即可画出轴的弯扭合成图，然后计算危险截面的最大弯曲应力。它主要用于计算一般重要的、弯扭复合的轴，计算精度中等。安全系数校核计算也要在结构后进行，不仅要定出轴的各段直径，而且要定出过渡圆角、轴

43、毂配合、表面粗糙度等细节。它主要用于重要的轴，计算精度较高，但计算较复杂，且常需有足够的资料才能进行。安全系数校核计算能判断各危险截面的安全程度，从而改善各薄弱环节，有利于提高轴的疲劳强度。3.3.1 按许用切应力计算受转矩 T(Nmm)的实心圆轴，其切应力 T 955 106P/n.t = TtT3W02. dT写成设计公式，轴的最小直径 955 106P.P 3d 3= C 02 t T. nn其中 3WT轴的抗扭截面系数，mmMPa (31)mm (32)P轴传递的功率，kWn轴的转速，r/minT 许用切应力，MPaC与轴材料有关的系数3.3.2 按许用弯曲应力计算由弯矩所产生的弯曲应力 b应不超过许用弯曲应力b。计算应满足下列条件： MM实心轴 sb = -1bs(33) 3W 01. d 其中W轴的抗弯截面系数3.3.3 安全系数校核计算疲劳强度校核疲劳强度的校核即计入应力集中、表面状态和尺寸影响以后的精确校核。计算应满足下列条件：S=其中S Ss tS + S2s2t S(34)S 弯矩作用下的安全系数sS 转矩作用下的安全系数tS复合安全系数静强度校核静强度校核的目的在于校核轴对塑性变形的抵抗能力。轴上的尖峰载荷即使作用时间很短和出现次