五公司富平妇幼保健院挑架施工方案

1、挑架专项施工方案富平县妇幼保健院（富平县妇女儿童医院）整体搬迁建设项目挑架专项施工方案编 制： 审 核： 审 批： 陕西建工第八建设集团有限公司2016年8月4日目 录第一章、工程概况 1第二章、编制依据 1第三章挑架专项施工方案 2一基本要求 2二材料选择 2三、脚手架的构造和搭设要求 3四、脚手架检查与验收标准 7五脚手架的拆除 8六安全技术措施 9七、与剪力墙的连接 11八、临时外架 11九脚手架搭设计算 11第四章危险源识别与监控 40第一章：工程概况一、 工程概况1工程名称富平县妇幼保健院（富平县妇女儿童医院）整体搬迁建设项目2项目编号SCZA2016-ZB-486/13建设地点县城

2、区富昌大道与来富大街交叉口4建设单位富平县妇幼保健院5设计单位陕西方圆工程设计有限责任公司6施工总承包陕西建工第八建设集团有限公司7工期要求施工总工期300日历天8工程质量标准合格a) 设计概况1工程技术标准建筑工程等级一级，设计使用年限50年，耐火等级一级；抗震设防烈度7度，建筑结构类型：钢筋砼框架结构；地下防水等级一级，屋面防水等级级2建筑规模建筑功能地下为汽车库及设备用房，地上为住院楼和综合门诊楼，楼内设有四部电梯。建筑面积14904.82m2，其中：地下2033.31m2，地上12835.86m2层 数地下一层；地上：住院楼十层，门诊楼三层层 高地下一层5.10m地 上一层4.80m二

3、十层4.20m楼梯间、电梯机房3.60m第二章：编制依据1、 国家现行有关安全生产法规、建筑安装工人安全技术操作规程；2、 有关文明施工的规定；3、 建设单位对本工程的要求及施工现场的具体条件；4、 建筑施工高处作业安全技术规范JGJ81-995、 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20116、 建筑结构荷载规范(GB 50009-2012)7、钢结构设计规范(GB 50017-2014)8、本工程施工图纸第三章：挑架专项施工方案住院部：第一挑：二层面（4.8）-五层面（21.6），高度16.8米；如有省级文明工地目标，挑架高度不能超过15m第二挑：五层面（21.6）-九层面（

4、34.2），高度12.6米；第三挑：九层面（34.2）-屋面女儿墙以上（49.5），高度15.3米；一、基本要求：1施工组织设计中有关脚手架的要求，向搭设和使用人员进行安全技术交底。2场地应清洁、干净、无垃圾，排水通畅。3横杆、立杆必须横平竖直，间距均匀，立杆应随时用线锤校正竖直后方可固定。4所有扣件螺栓必须拧紧，禁止使用有裂痕和弯曲的扣件、螺栓，禁止使用不合格扣件。5悬挑架必须有足够的承载力、刚度和稳定性，它要承受施工过程中的各种荷载，荷载不得超过结构的允许强度，以确保安全。、二、材料选择:1悬挑梁采用18#工字钢。2钢管选用要求钢管选用外48mm，壁厚大于3.0mm的钢管，表面应平直光滑，

5、无锈蚀、裂纹、分层、错位、结疤、毛刺、硬弯和深的划道，搭设前先进行保养，除锈、刷防锈漆，统一为黄色。钢管外径、壁厚、端面等偏差，应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-20012011）表8.1.5的规定。旧钢管的检查应符合下列规定：a、锈蚀检查应每年一次，应在锈蚀严重的钢管中抽取三根，在严重的部位横向截断取样检查。当锈蚀深度超过规范表8.1.5序号3的规定，整批锈蚀严重的不得使用。B、钢管弯曲变形应符合规范表8.1.5序号4的规定。扣件的验收应符合下列规定：A、新扣件应有生产许可证，法定检测单位的测试报告和产品质量合格证，当对扣件质量有怀疑时，应按现行国家标准钢管脚手架扣件

6、（GB15831）及JGJ130-2001的规定抽样检测。B、旧扣件使用前应进行质量检测，有裂缝、气孔、砂眼、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。C、新、旧扣件均应进行防锈处理。D、扣件贴扣面应平整，活动部位应灵活，夹紧钢管时合口处最小宽度不小于5mm。3、脚手片尺寸为950×1000、800×1000，竹片不可有断裂、滑移现象。4、安全网采用2000目密目网，有国家指定的监督检测部门批量验证和检验员检验合格证。三、脚手架的构造和搭设要求:一）、立杆与连墙杆1脚手架立杆纵向间距1.5m，挑架横距为1.0m，内立杆离墙0.25m，步距1.8m。2脚手架与建筑物的拉结采用刚

7、性连接，垂直方向等于层高，水平方向每隔4.5m，或三跨设一拉结点；其中架体边缘及转角处1M范围内必须设拉结点。拉结点上下错开布置，连接点垂直于主连接点设置。具体结点做法见详图。3当搭至有刚性连接的构造点时，在搭设完该外架的立杆、纵向水平杆、横向水平杆后，应立即设置连墙体。4当脚手架施工操作层高出连墙体二步时，应采取临量加固措施，直到上一层连墙体固定完后，方可根据情况拆除。5.脚手架必须设置纵、横向扫地杆，纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆也应采用直角扣件固定在靠紧纵向扫地杆下方的立杆上,立杆上的对接扣件应交错布置：两根相邻立杆的接头不得设置在同步内，

8、同步内隔一根立杆的两个相邻接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm；各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3。搭接长度不应小于1m，应采用不少于3个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。6、挑架工字钢安装立杆位置处，在工字钢上表面距端头100MM处（宽度居中）焊接25钢筋，伸出工字钢10cm，以固定立杆不发生位移 (见工字钢制作图)。7、在工字钢安装层面边梁（或楼板）内预埋2组14抱箍，用单面焊固定工字钢不移位。8、第一步挑架必须采用硬性隔离，以防止物件下落。9、悬挑架搭设顺序：工字钢安装立杆小横杆大横杆拉结杆栏杆脚手片剪刀撑围护。二）、大横杆1、脚手架大横杆的构

9、造应符合以下规定：1.1 大横杆宜设置在立杆内侧，其长度不宜小于3跨。1.2 大横杆接长宜采用对接扣件连接，也可采用搭接。对接、搭接应符合下列规定:1.2.1大横杆的对接扣件应交错布置：两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm；各接头中必至中心至最近节点的距离不宜大于纵距的1/3。1.2.2搭接长度不应小于1m，应等间距设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆端的距离不应小于100mm。三）、小横杆1、小横杆的构造应符合以下规定：1.1主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件接且严禁拆除。主节点处两个直角扣件

10、的中心距离不应大于150mm。靠墙一端的外伸长度不应大于内外立杆横向间距的0.4L，且不应大于500mm。1.2作业层上非主结点处的横向水平杆，宜根据支撑脚手板的需要等间距设置，最大间距不应大于纵距的1/2。四）、剪刀撑1剪刀撑的构造应符合以下规定：1.1剪刀撑的接长采用搭接，搭接长度不应小于1m，应采用不小于3个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。1.2剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。1.3剪刀撑应随立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设。1.4脚手架每四跨设一组剪刀撑，剪刀撑与地面的夹角为

11、45-60度左右，剪刀撑必须撑至外架顶端。五）、脚手片1脚手片的铺设符合以下规定：1.1脚手片探头应用镀锌钢丝固定在支撑杆件上。1.2在拐角、斜道平台处的脚手片，应与横向水平杆可靠连接，防止滑动。1.3脚手架脚手片三层一满铺，铺设方向垂直墙面铺设，不得留有空隙和探头板，采用18#的镀锌铁丝四点绑扎在纵向水平杆上。要求牢固，交接处平整，无探头板，不留空隙，脚手片保证完好无损，破损的及时更换。六）、扣件1扣件安装应符合以下规定：1.1扣件规格必须与钢管外径相同。1.2螺栓拧紧扭力距不小于40N.m，且不应大于65N.m。1.3在主节点外固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑、横向斜撑等用的直角扣件、旋

12、转扣件的中心点的相互距离不应大于150mm。1.4对接扣件开口应朝上或朝内。1.5各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。七）、架体防护1挑架外侧用建设主管部门认证的合格的密目式安全网封闭围护，安全网用不小于18#铅丝张挂严密。且将安全网挂在挑架立杆里侧。2施工层设置1.2米高防护栏杆和18CM高踢脚杆外，挑架里侧遇到临边时，也需进行相应的防护。3层间防护：挑架作业层和底层用合格的安全网或其他措施进行分段封闭式防护。四、脚手架检查与验收标准：1、脚手架需在下列阶段进行检查与验收：（1） 脚手架搭设前；（2）作业层上施加荷载前；（3）每搭设完1013m高度后；（4）达到设计高度后；（

13、5）遇有六级大风与大雨后；寒冷地区开冻后；（6）停用超过一个月。2、脚手架使用中，需定期检查下列项目：（1）杆件的设置和连接，连墙件、支撑等的构造是否符合要求；（2）扣件螺栓是否松动；（3）安全防护措施是否符合要求；（4）是否超载。 3、脚手架搭设的技术要求、允许偏差与检验方法，应符合规范要求。 4、安装后的扣件螺栓拧紧扭力矩应采用扭力板手检查，抽样方法应按随机分布原则进行。不合格的必须重新拧紧，直至合格为止。5、每段挑架搭设后，由公司组织验收，内容量化，合格后挂合格牌方可投入使用。五、脚手架的拆除:1拆除顺序：安全网脚手片剪刀撑防护栏杆踢脚杆连墙杆大横杆小横杆立杆。2斜杆、立杆、剪刀撑等接长

14、杆件拆除，应由两个以上工人配合进行，不宜单独作业。3连墙体必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙体整层或数层拆除后再拆脚手架；分段拆除高度不应大于2步，如高差大于2步，应增设墙体加固。4当脚手架拆至下部最后一根长立杆的高度（6.0m）时，应先在适当位置搭设临时抛撑加固后，再拆除连墙件。5操作者应保持高度的安全意识，站立位置以及用力均需得当。6翻掀脚手片应注意站立位置，并应自外向里翻起竖立，禁止外翻使未清除的残留物从高处坠落伤人。7运输至地面的杆件，及时按类堆放，整理保养。8脚手架拆除，应配置良好的通讯设备。9拆除现场必须设警戒区域，张挂醒目的警戒标志，警戒区禁止非工作人员通行和地面施工人员施工，并

15、设专人负责警戒。10当天离岗时，应及时加固未拆除部位，防止留有隐患造成人为事故。11如遇强风、雪雨等特殊气候，不应进行脚手架拆除（禁止夜间实施拆除作业）。12所有高空作业人员应严格按高空作业规定执行和遵守合同安全纪律及绑扎吊运，严禁将各构配件抛掷至地面。13拆除前对每个操作人员必须进行安全技术交底六、安全技术措施:1、脚手架搭设人员必须是经过按现行国家标准特种作业人员安全技术考核管理规则（GB 5036）考核合格的专业架子工。上岗人员应定期体检，合格者方可持证上岗。 安全网：全封闭张挂。安全网与安全网搭接处用18#铅丝（使用尼龙绳，禁止使用铁丝）连接在一起，要求搭接严密，不得留有空隙。安全网应

16、张挂在外立杆内侧，脚手片不得外露。2高血压、心脏病、视力不良等患者及酒后的人严禁上架作业。3施工人员必须戴好安全帽、系安全带、穿防滑鞋。工具要妥善放在工具袋内，在脚手架上不得打闹，严禁高空抛物。脚手架搭设人员必须培训考核合格取得合格证后方可上岗。4遇到六级以上大风及有雾、雨、霜、雪等天气时，不得在脚手架上操作。5脚手架堆放重量应符合施工规范要求，脚手架上的施工荷载规定为：结构施工阶段3KN/m2。不得将模板支架、泵送混凝土的输送管等固定在脚手架上。 6当天搭设完工后，应仔细检查岗位四周情况，如发现留有隐患的部位，应及时进行修复，确认无安全隐患时，方可撤离岗位。7作业层端部脚手片探头长度应取13

17、0-150mm，两块脚手片外伸长度的和不应大于300mm，其两端均应与支撑杆可靠地固定严防倾翻。8脚手架横向水平杆的靠墙一端至墙装饰面的距离不宜大于100mm。9、严禁将外径48 mm和51mm的钢管混用。10、外露杆件（包括第一排钢管）全部刷黄色油漆两道，第一步内外立杆则应刷黑黄相间色标。11脚手架应经有关部门专职人员检查验收合格后方可使用。12在脚手架使用期间，严禁拆除下列杆件：（1）主节点处的纵、横向水平杆，纵、横向扫地杆；（2）连墙件。 13在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守。 14工地临时用电线路的架设及脚手架接地、避雷措施等，应按现行行业标准施工现场临时用电安全

18、技术规范（JGJ 46）的有关规定执行。七、与剪力墙连接：锚入剪力墙做法：锚入剪力墙内不小于150MM，工字钢上下面与墙水平钢筋电焊固定，焊缝长度上下均不小于10d。穿剪力墙做法：工字钢位置处预留高180、宽120、长240的空洞。剪力墙内做法同其他悬挑工字钢做法。八、临时外架：1、搭设高度：自自然地面至三层面以下，搭设高度6米-7.5米；2、搭设原则： 、立杆间距不得超过1.8米，步距1.5米，横距1米，踢脚杆及扫地杆分别设置于20、120处，操作层毛竹片满铺，因搭设高度为7.5米，将不予以验算； 、临时外架外围立杆按上部挑架轮廓进行设置； 、立脚根据现场实际设置于地下室顶板、底板、基坑围护

19、上坎线附近，立脚必须稳定，需垫置立脚模板；3、搭设及拆除时间：地下室顶板完成后开始搭设外架，三楼支模架全部拆除清理后拆除临时外架；九、脚手架搭设设计计算：请用PKPM软件计算（一）、外挑架二根立杆悬挑梁计算书一）、外挑1.35米悬挑梁一、参数信息:1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 17.4 m，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.5m，立杆的横距为1m，立杆的步距为1.8 m；内排架距离墙长度为0.25 m；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；采用的钢管类型为 48×3.0（壁厚不小于3.0mm）；横杆与立杆连接方式为单扣件；连墙件布置取两步三跨，竖向间距3

20、.6 m，水平间距5.4m；2.活荷载参数施工均布荷载(kN/m2):3.000；同时施工层数:2 层；3.风荷载参数本工程地处渭南市富平县，基本风压(10年一遇的)0.35kN/m2；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2):0.350；脚手片自重标准值(kN/m2):0.05栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.140；安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；5.水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用18号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.35m，建筑物内锚固段长度2.65m。锚固压点螺栓直径(mm):14.00；楼板混

21、凝土标号:C25；6.拉绳与支杆参数钢丝绳安全系数为:6.000；悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物1.15 m。二、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算 大横杆的自重标准值P1=0.038kN/m 脚手板的荷载标准值P2= 0.35×1.00/3= 0.117kN/m 活荷载标准值Q=3.000×1.00/3=1.0kN/m 静荷载的计算值q1=1.2×0.038+1.2×0.117 = 0.186k

22、N/m活荷载的计算值q2=1.4×1.0=1.40kN/m大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩，跨中最大弯矩计算公式如下:跨中最大弯矩为：M1max=(0.08×0.186+0.10×1.40)×1.502 =0.348kN.m支座最大弯矩计算公式如下:支座最大弯矩为：M2max=-(0.10×0.186+0.117×1.40)×1.502 =-0.41kN.m我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=0

23、.41×106/5080 = 80.71N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算静荷载标准值 q1= P1 + P2= 0.038+ 0.117 =0.155kN/m活荷载标准值 q2=1.0kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度max = (0.677q1l4 + 0.990q2l4)/100EI (0.677×0.155 +0.99×1.0)×15004/(100×2.06×105×121900) = 2.207mm大横杆的最大挠度2.207mm小于1500/150与10mm,满足要

24、求!三、小横杆的计算根据JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值：p1= 0.038×1.5 = 0.058 kN；脚手板的自重标准值：P2=0.35×1×1.5/(2+1)=0.175 kN；活荷载标准值Q=3.00×1.00×1.50/3=1.50kN荷载的计算值P=1.2×0.058+1.2×0.175 +1.4×1.50=2

25、.38kN小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:Mqmax= 1.2×0.038×1.002/8 = 0.006kN.m集中荷载最大弯矩计算公式如下: Mpmax = 2.38×1.00/3 = 0.793kN.mM= Mqmax+ Mpmax= 0.006 +0.793 =0.799kN.m= M/W = 0.799×106/5080 = 157N/mm2小横杆的最大应力计算强度=157N/mm2小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重

26、均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下:小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下：Vqmax = 5.0×0.038×1.004/(384×2.06×105×121900)= 0.0197mm集中荷载标准值P= P1 + P2 + Q = 0.058 +0.175+1.50 = 1.733kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下：Vpmax=1733×1000×(3×10002-4×10002/9)/(72×2.06×105×1

27、21900)= 2.568mm最大挠度和V= Vqmax + Vpmax = 0.0197 + 2.568 = 2.588mm小横杆的最大挠度和2.588mm小于1000/150与10mm,满足要求!三、扣件抗滑力的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R Rc其中Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1.荷载值计算大横杆的自重标准值P1=1.2×0.038×1.50 =0.068kN小横杆的自重标准值P2 = 1.2×0.038×1/2=0.023 kN；脚

28、手板的荷载标准值（满铺）P3 = 1.2×0.35×1×1.5/2=0.314 kN；活荷载标准值Q=1.4×3.00×1.00×1.50/2=3.15kN荷载的计算值R=P1+ P2+P3+ Q=3.56 kNR = 3.556kN Rc = 8.0kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!四、脚手架立杆荷载的计算:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)、脚手架结构自重（包括立杆、纵向水平杆、横向水平杆、剪刀撑、横向斜撑和扣件等自重）：当纵距为1.5m，步距为1.8m时每米立杆结构自重标准值：g

29、k=0.1248KN/mNG1 =0.1248×17.4 = 2.172kN；(2)、脚手片，标准值为0.05kN/m2NG2 = 0.05×10×1.50×1.25/2= 0.469kN；(3)、栏杆与挡脚手板自重标准值；采用木脚手板挡板，标准值为0.14kN/mNG3 = 0.14×10×1.50=2.1kN；(4)、吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005 kN/m2NG4 = 0.005×1.50×17.4=0.131kN；经计算得到，静荷载标准值NG = NG1+NG2+NG3+NG4 =4.872 k

30、N；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3×1×1.5×2/2 = 4.5kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为外立杆：N = 1.2 NG+0.85×1.4NQ = 1.2×4.872+ 0.85×1.4×4.5= 11.201kN；内立杆：N = 1.2（NG1+NG2）+0.85×1.4NQ = 1.2×2.641+ 0.85×1.4×4.5= 8.524kN；五、立杆的稳定性计算: 风荷载标准值

31、按照以下公式计算Wk=0.7z·s·0其中 0 - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)2006版中10年一遇选用：0 = 0.30 kN/m2； z - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定C类地区70米建筑高度采用：z= 1.45； s - 风荷载体型系数，按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）规定，板工程属于框架剪力墙结构，s=1.3（为挡风系数，包括脚手架钢管1和，密目安全网2）其中，脚手架钢管挡风系数，按规范附录A表A-3采用，1=0.0892000目密目网挡风系数

32、，根据产品合格证参数计算得，2=0.52故s=1.3（1+2-12）=0.867经计算得到，风荷载标准值为: Wk = 0.7 ×0.30×1.45×0.867= 0.264kN/m2；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW为:Mw = 0.85 ×1.4WkLah2/10 = 0.85 ×1.4×0.264×1.5×1.82/10 = 0.152 kN·m；考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 = N/(A) + MW/W f立杆的轴心压力设计值：N = 14.183kN；计算立杆的截面回转半径：i = 1.

33、58 cm；计算长度附加系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表5.3.3得： k = 1.155 ；计算长度系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表5.3.3得： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.118 m；长细比: L0/i = 197 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到：= 0.186立杆净截面面积： A = 4.89 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2；考虑风荷载时 =11858/(

34、0.186×489)+152000/5080 =160.29 N/mm2；立杆稳定性计算 = 160.29 N/mm2 小于立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！六、连墙件的计算: 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl = Nlw + N0连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算z1.45，s0.867，00.30，Wk = 0.7z·s·0=0.7 ×1.45×0.867×0.30 = 0.264 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 3.6×4.50 =16.2m2；按

35、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw = 1.4×Wk×Aw = 5.98kN；连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 10.98kN；连墙件承载力设计值按下式计算：Nf = ·A·f其中 - 轴心受压立杆的稳定系数；由长细比 l/i = 250/15.8的结果查表得到 =0.958，l为内排架距离墙的长度； A = 4.89 cm2；f=205 N/mm2；连墙件轴向

36、承载力设计值为 Nf = 0.958×4.89×10-4×205×103 = 96.035 kN；Nl = 10.98< Nf = 96.035,连墙件的设计计算满足要求！钢管与钢板的焊缝计算：钢管与钢板的的具体尺寸见附图VNl =10.98KN48×3.5钢管，焊缝切面积为4892f=V/489 ×0.7×0.8f=N/A×0.7×0.8=10.98/489×0.7×0.8=40.09<f所以钢管与钢板的焊缝满足要求七、悬挑梁的受力计算:悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连

37、续梁计算。悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点, 悬挑梁的计算，确定悬挑梁延伸的长度，设计悬挑梁与延伸的比例为1：1.5。本工程中，脚手架排距为1000mm，内侧脚手架距离墙体250mm，支拉斜杆的支点距离墙体 = 1250mm，水平支撑梁18#工字钢的截面惯性矩I = 1660cm4，截面抵抗矩W = 185cm3，截面积A = 30.756cm2。下图中F1为外立杆所受的竖向力，F2为内立杆所受的竖向力，q是工字钢自重产生的均布荷载。受脚手架集中荷载F1=11.201 kN F2=8.524 kN水平钢梁自重荷载q= 0.241kN/m 悬挑脚手架计算简图悬挑脚手

38、架钢梁弯矩图(kN·m)求得最大弯矩 Mmax= 16.187kN·m； NR1=27.396 kN NR2=-6.707kN抗弯计算强度f =M/1.05W+N/A= 16.187×106/(1.05×185000)+ 0.0×1000/3075.6 =83.331N/mm2水平支撑梁的最大应力计算值83.331 N/mm2 小于水平支撑梁的抗压强度设计值 215 N/mm2,满足要求。八、悬挑梁的整体稳定性计算水平钢梁采用18#工字钢,计算公式如下其中b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：经过计算得到b=570×10.

39、70×94×235/(1350×180×235)= 2.359由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B其值用b'查表得到其值为0.913经过计算得到强度=16.187×106/(0.913×185000)= 95.83N/mm2；水平钢梁的稳定性计算 = 95.83N/mm2<f = 215.00N/mm2,满足要求!九、拉绳的受力计算: 拉绳计算简图拉钢绳的轴力RUi按照下面计算 M(A)=0 11.201 ×1.25+8.524 ×0.25+0.241×1.

40、352/2= Fy ×1.15F拉绳=Fy/sinSin=2.8/3.03按照以上公式计算得到：F拉绳=15.38kN；十、拉绳的强度计算:钢丝拉绳(支杆)的内力计算：钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU均取最大值进行计算，为RU=15.38kN 选择6×19钢丝绳,钢丝绳公称抗拉强度1850MPa，直径15.5mm。 Fg = aFg/K其中Fg- 钢丝绳的容许拉力(kN)； Fg - 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)，查表得Fg165.5KN； - 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8。0

41、.85； K - 钢丝绳使用安全系数。K6。得到：Fg=23.446KN>Ru15.38KN。经计算，选此型号钢丝绳能够满足要求。十一、锚固段与楼板连接的计算: 水平钢梁与楼板压点采用抱箍，抱箍粘结力锚固强度计算如下：锚固深度计算公式: h N/dfb其中 N - 锚固力，即作用于楼板抱箍的轴向拉力，N = 6.707kN； d - 楼板抱箍的直径，d = 14mm； f- 钢材强度设计值,取215N/mm2；14号抱箍可承受拉力为 F钢 = 215×3.14×（12/2）2=24.30KN按两根计算，实际可承受拉力24.30KN×2=48.60KN螺栓的轴

42、向拉力N=6.707kN 小于螺栓所能承受拉力48.60 KN，满足要求！二）对外挑1.35m，内搁置1.65m情况大横杆、小横杆、立杆计算，荷载取值，连墙件计算、挑梁计算同外挑1.35m，内搁置2.65情况，这里不再做计算，只需计算锚固段与楼板连接的计算:悬挑梁的受力计算悬挑脚手架计算简图悬挑脚手架钢梁弯矩图(kN·m)求得最大弯矩 Mmax= 16.187kN·m； NR1=34.382 kN NR2=-13.934kNf =M/1.05W+N/A= 16.187×106/(1.05×185000)+ 0.0×1000/3075.6 =83

43、.331N/mm2水平支撑梁的最大应力计算值83.331 N/mm2 小于水平支撑梁的抗压强度设计值 215 N/mm2,满足要求。水平钢梁与楼板压点采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：锚固深度计算公式: h N/dfb其中 N - 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 13.934kN； d - 楼板螺栓的直径，d = 14mm； f- 钢材强度设计值,取215N/mm2；14号螺栓可承受拉力为 F钢 = 215×3.14×（12/2）2=24.30KN按两根计算，实际可承受拉力24.30KN×2=48.60 KN螺栓的轴向拉力N=13.934kN 小于

44、螺栓所能承受拉力48.60 KN，满足要求！三）、悬臂梁计算书（悬臂梁为1.6m情况的验算）上图中F1为外立杆所受的竖向力，F2为内立杆所受的竖向力，q是工字钢自重产生的均布荷载，按照前面的计算，立杆取的竖向力是内、外立杆受的竖向力总和的一半，在这里可以将F1、 F2组合成F，如上图所示。a、所以外挑构件上的集中荷载设计值F = F1F2 =11.201+8.524=19.725kN构件自重荷载设计值F = 0.241×1.6=0.386KN构件端部弯矩M由以上两个荷载产生。M1 = 19.725×1=19.725kN·mM2 = 0.386×0.8=0

45、.309kN·mM = M1M2 =19.7250.309 =20.034kN·m按以上荷载计算外挑构件（工字钢）所需的净截面矩为：Wnx = MX/xf =（20.034×105）/（1.05×215×102）=88.74cm3而所选的18号工字钢净截面矩为185 cm3>88.74cm3 满足要求b、挠度：=【Fb2L（3b/L）】/6EIQL4/8EI=【19.725×103×10002×1.6×103×（31000/1600）】/（6×206×103×

46、1660×104）（0.386×16004）/（8×206×103×1660×104）=3.70.092mm =3.792mm<【】= L/400 = 4mm满足要求 c、在竖向上，挑梁可以看成是只受静载或间接承受动载的实腹式压弯构件单向受弯的杆件，对其进行强度验算：N/AnMx/xWnxf水平向风载N = 1.4WkAw = 1.4×0.264×3.6×4.8 = 6.38kN =6380 NAn = 30.6cm2 = 3060mm2Mx =19.725kN·m = 19.73

47、5;106 N·mmWnx= 185×103x = 1.05 N/AnMx/xWnx = 6380/3060（19.73×106）/（1.05×185×103）=103.65N/mm2<215N/mm2= f 所选工字钢强度满足要求d、最后再验算挑梁再弯矩作用面内的稳定性：= N/xAM/Wx（1xN/NE） （3）x= L0/ix =155/7.36 = 21 查表得x = 0.944欧拉力NE = 2EA/x2 = 3.142×206×103×3060/212 = 14093kNN=6380N A=185

48、×103mm2M=21.08×106N·mm将以上数据代入（3）式得：=N/xAM/Wx（1xN/NE）= 6380/（0.944×3060）（19.73×106）【1（0.944×6380）/（14093×103）】/185×103= 111N/mm2 < 215N/mm2 = f所以，悬臂梁的稳定性也满足要求根据上面挠度计算情况，考虑到脚手架的安全性，对悬臂梁长度超过1.6m的情况需另外考虑，因所有的工字钢均设置了钢丝绳斜拉，通过第十项的验算，钢丝绳斜拉能产生斜向拉力F绳=23.446KN。（二）、外挑架

49、四根立杆悬挑梁计算书一）、典型5#楼西南角阳台处悬挑梁(工字钢选择6米，外挑3.5m情况)一、参数信息:1.主梁构造参数主梁与建筑物连接方式:主梁平铺在建筑物楼面上建筑物外悬挑长度m(m):3.5建筑物内锚固长度t(m):2.5锚固压点方式:螺栓，螺栓直径(mm):14楼板混凝土强度等级:C252.主梁材料及性能参数主梁截面类型:工字钢，主梁规格:18号工字钢3.立杆作用主梁上的力序号主梁上的力大小(kN) 作用点离墙距离(m)1 11.201 3.702 8.524 2.703 8.524 1.254 8.5240.254.拉绳与支杆参数主梁上面采用钢丝绳、下面采用支杆与建筑物联结。钢丝绳型

50、号:6×19，公称抗拉强度(N/mm2):1850，钢丝绳直径(mm):15.5；钢丝绳安全系数取:3.5，钢丝绳不均匀系数:0.85；钢丝绳平行布置，与梁夹角为52°；支撑距离墙长度(m):2.8,支杆采用80×3.5钢管；二、主梁的受力计算:主梁按照悬臂连续梁计算主梁的截面惯性矩I = 1660cm4，截面抵抗矩W = 185cm3，截面积A = 30.756cm2主梁自重荷载设计值 q=1.2×20.5×10/1000=0.246kN/m；悬挑脚手架主梁计算简图（1）钢箍拉力计算挑出部分弯距 11.201×3.40+8.524&

51、#215;（2.4+1.25+0.25）+0.241×3.5×3.5/2=72.8KNm14号螺栓可承受拉力为 F钢 = 215×3.14×（12/2）2=24.30KN根据弯距平衡，分别假设FR1单独受力，求得：FR×2=72.8KNm FR1=36.4KN24.30KN×2=48.60KN FR小于F钢，14号钢箍可满足要求，但安全系数较小，故需加设斜撑及钢丝绳进行保险措施。悬挑脚手架加斜撑简图下面对悬挑梁中的三角形架稳定性能进行验算：挑出部分弯距11.201×3.4+8.909×（2.4+1.25+0.25）

52、+0.241×3.5×3.5/2=74.30KNmM=0 求的支杆产生的支座力：F斜撑（竖）=26.54 kN支杆的轴力为：RD1=R2/sin1=26.54/sin45°=37.54kN；A斜撑选材的确定斜撑选材抗压力应大于37.54KN斜撑采用80×3.5钢管 F斜撑 205×1720352.6KNF斜撑（352.6）>F斜压（37.54） 所以满足要求B斜撑与预埋钢板的焊缝计算：斜撑与墙面的的具体尺寸如图所示，所以VR2=37.54KN斜撑采用80×3.5钢管，焊缝切面积为17202f=V/1720 ×0.7×0.8f=N/A×0.7×0.8=26.54/1720×0.7×0.8=27.55<f=125（N/2）所以斜撑与预埋钢板的焊缝满足要求（4）加斜撑后工字钢的验算加斜撑后，弯矩最大发生在支撑点处= MX=11.978 N/2a.按以上荷载计算外挑构件（工字钢）所需的净截面矩为：Wnx=MX/xf=（11.978×105）/（1.05×215×102）=53.06cm3 钢结构公式7.8（MX/XWnxf）而所选的18号工字钢净