桥梁大体积混凝土施工模糊控制技术（修改）

1、桥梁大体积混凝土施工模糊 控制技术广东省长大公路工程有限公司广东省长大公路工程有限公司 武汉理工大学武汉理工大学二二0一二年三月一二年三月 汇报提纲 1 任务来源及研究背景任务来源及研究背景 2 研究方法及目标成果研究方法及目标成果 3 当前研究进展当前研究进展 4 相关应用成果相关应用成果 5 后续研究内容后续研究内容 6 阶段性研究成果阶段性研究成果一、任务来源及研究背景 任务来源：1、交通运输部行业攻关项目交通运输部行业攻关项目嘉绍大嘉绍大桥关键技术研究桥关键技术研究（2010-353-333-130） 2、广东省交通运输厅、广东省交通运输厅2011年科技项目年科技项目桥梁大体积混凝土施

2、工模糊控制技术桥梁大体积混凝土施工模糊控制技术（2011-02-032） 模糊控制理论：1、美国著名学者加利福尼亚大学教授美国著名学者加利福尼亚大学教授ZadehLA于于1965年首先提出；年首先提出；2、英国伦敦大学教授、英国伦敦大学教授MamdaniEH于于1974年年,研制成功第一个模糊控制器。研制成功第一个模糊控制器。模糊控制是在大量实际应用的基础上，形成专模糊控制是在大量实际应用的基础上，形成专家经验和基础数据，通过系统的理论和一定的家经验和基础数据，通过系统的理论和一定的规则，达到对被控对象的精确控制的目的。规则，达到对被控对象的精确控制的目的。模糊模糊 清晰清晰 影响大体积混凝土

3、质量（耐久性、强度、工作影响大体积混凝土质量（耐久性、强度、工作性能等）的因素：性能等）的因素：材料的微观特性、宏观组成、各种边界材料的微观特性、宏观组成、各种边界条件（入模温度、养护温度、构件形状、条件（入模温度、养护温度、构件形状、模板种类、环境条件等）模板种类、环境条件等）模模 糊糊 大体积混凝土研究现状：1、珠江黄埔大桥；珠江黄埔大桥；2、东沙特大桥；、东沙特大桥；3、江西赣州大桥；、江西赣州大桥；4、杭州湾跨海大桥；、杭州湾跨海大桥；5、舟山大陆连岛工程金塘大桥；、舟山大陆连岛工程金塘大桥；6、嘉绍跨江大桥。、嘉绍跨江大桥。二、研究方法及目标成果 研究方法及过程知识库知识库输入量输入

4、量模糊化模糊化模糊推理模糊推理输出量输出量精确化精确化大体积大体积混凝土混凝土第一阶段：通过工程应用及试验，广泛第一阶段：通过工程应用及试验，广泛收集数据及专家经验，形成知识库。收集数据及专家经验，形成知识库。 研究目标成果第二阶段：建立模糊模型，进行模糊推第二阶段：建立模糊模型，进行模糊推理，形成大体积混凝土各因子间的规则。理，形成大体积混凝土各因子间的规则。第三阶段：开发大体积混凝土模糊控制第三阶段：开发大体积混凝土模糊控制专家系统，指导大体积混凝土施工。专家系统，指导大体积混凝土施工。三、当前研究进展化学外加剂、大掺量辅料、高温养护、温度变化对化学外加剂、大掺量辅料、高温养护、温度变化对

5、CSH凝胶聚合程度和颗粒紧密堆积程度的影响；凝胶聚合程度和颗粒紧密堆积程度的影响；有害离子对有害离子对C-S-H凝胶分子结构的影响；凝胶分子结构的影响；由外加剂、矿物掺合料、水泥组成的胶凝材料体系，由外加剂、矿物掺合料、水泥组成的胶凝材料体系，在不同养护温度、水胶比、龄期，水化硬化机理的在不同养护温度、水胶比、龄期，水化硬化机理的系统性研究。系统性研究。 1、微观角度进行复杂胶凝体系水化及放热过程研究进行复杂胶凝体系水化及放热过程研究2020养护养护7d7d的的FA50NMRFA50NMR谱图谱图5050养护养护7d7d的的FA50NMRFA50NMR谱图谱图8080养护养护7d7d的的FA5

6、0NMRFA50NMR谱图谱图l 高温养护有助于提高高温养护有助于提高C-S-H凝胶平均分子链长，也更有利于凝胶平均分子链长，也更有利于Al取代取代Si原子。原子。l 高温养护促使更多的高温养护促使更多的Al原子从粉煤灰玻璃体中解离，取代原子从粉煤灰玻璃体中解离，取代C-S-H凝胶中的凝胶中的Si原子，形成四配位的铝氧四面体。原子，形成四配位的铝氧四面体。（1 1）养护温度的影响）养护温度的影响养护温度（养护温度（）MCLAl/Si207d，2.9；28d，4.17d，0.04；28d，0.06507d，9.8；28d，13.87d，0.19；28d，0.18807d，8.4；28d，15.6

7、7d，0.10；28d，0.12NMRNMR去卷积结果（不同养护温度）去卷积结果（不同养护温度）养护养护7d7d的的IRIR谱图谱图养护养护7d7d的的XRDXRD谱图谱图养护温度（养护温度（）MCLAl/Si2028d，4.1；90d，5.128d，0.05；90d，0.065028d，17.6；90d，18.728d，0.24；90d，0.188028d，20.128d，0.19NMRNMR去卷积结果（养护温度变化）去卷积结果（养护温度变化） 在养护龄期在养护龄期7d至至28d的时间段，常温的时间段，常温养护更加有利于养护更加有利于C-S-H凝胶硅氧四面体凝胶硅氧四面体聚合程度的增加，也更

8、有利于聚合程度的增加，也更有利于Al原子取原子取代代Si原子。原子。 高温（高温（50）养护）养护28d的硬化浆体，的硬化浆体，冷却至常温养护至冷却至常温养护至90d时，时，C-S-H凝胶凝胶平均分子链长增长幅度较小，铝氧四面平均分子链长增长幅度较小，铝氧四面体所占比例下降体所占比例下降25%。养护养护90d90d的的XRDXRD谱图谱图( (温度变化温度变化) )（2 2）养护温度变化的影响）养护温度变化的影响FA30，50FA70，50FA30，80FA70，80（3 3）粉煤灰掺量及养护温度变化的影响）粉煤灰掺量及养护温度变化的影响高温养护高温养护7d，常温养护至常温养护至28天天（1）

9、粉煤灰掺量为）粉煤灰掺量为30%时，时，50养护养护7天，再常温养护天，再常温养护28天的硬化浆体天的硬化浆体C-S-H凝胶的凝胶的MCL、Al/Si值均高于值均高于80的硬化浆体，的硬化浆体，（2）三种掺量中，）三种掺量中，FA50的的MCL值最高。值最高。（3）较高的粉煤灰掺量造成水泥含量较少，水化产物）较高的粉煤灰掺量造成水泥含量较少，水化产物CH生成量相应降低；生成量相应降低；原因：原因：粉煤灰的火山灰活性是由粉煤灰的玻璃体含量决定的，较低的粉煤灰粉煤灰的火山灰活性是由粉煤灰的玻璃体含量决定的，较低的粉煤灰掺量，从粉煤灰中解离的硅氧四面体数量和铝氧四面体数量相应减少。起桥掺量，从粉煤灰

10、中解离的硅氧四面体数量和铝氧四面体数量相应减少。起桥连接作用的铝氧四面体越多，连接作用的铝氧四面体越多，C-S-H凝胶聚合程度越高。凝胶聚合程度越高。NMRNMR去卷积结果（粉煤灰掺量）去卷积结果（粉煤灰掺量）体系体系MCLMCLAl/SiAl/SiFA30FA305050，10.810.8；8080，9.89.85050，0.230.23；8080，0.180.18FA50FA505050，17.617.6；8080，20.120.15050，0.240.24；8080，0.190.19FA70FA705050，11.111.1；8080，15.715.75050，0.200.20；8080

11、，0.210.2119（4 4）侵蚀离子对）侵蚀离子对C-S-HC-S-H聚合程度的影响和水化产物的演变聚合程度的影响和水化产物的演变5%Na5%Na2 2SOSO4 45%Na5%Na2 2COCO3 35%Na5%Na2 2SOSO4 4+5%Na+5%Na2 2COCO3 35%Na5%Na2 2SOSO4 4+5%NaCl+5%NaCl50，养护，养护28d20对比样对比样5%Na2SO45%Na2CO35%Na2SO4+ 5%Na2CO35%Na2SO4+ 5%NaClMCL5.13.226.75.74.3Si/Al0.060.050.130.110.09NMR图谱去卷积计算结果 S

12、O42-进入C-S-H凝胶的层状结构，分解水泥石中的C-S-H凝胶，造成C-S-H凝胶聚合程度的下降； Na2CO3和NaCl增加了C-S-H凝胶的平均分子链长， Na+离子的存在使更多的铝原子进入到C-S-H凝胶结构中； 说明硫酸盐对硬化浆体的C-S-H凝胶的危害性最高。103.22nm 0.00500.00 nm1.00 x 1.00 um99.26nm 0.00500.00 nm1.00 x 1.00 umFA30FA30常温养护常温养护28d28dFA30FA30高温（高温（5050）养护）养护28d28dC-S-H凝胶颗粒尺寸范围凝胶颗粒尺寸范围2050nm之间平之间平均粒径均粒径4

13、7nm，球形、椭圆形颗粒居多，球形、椭圆形颗粒居多C-S-H凝胶颗粒尺寸多集中在凝胶颗粒尺寸多集中在4060nm之之间，平均粒径间，平均粒径56nm，球形颗粒居多，球形颗粒居多l 高温养护能够促进水化硅酸钙的成核生长过程，微观形貌多为球形颗粒，尺寸更大。高温养护能够促进水化硅酸钙的成核生长过程，微观形貌多为球形颗粒，尺寸更大。（5 5）养护温度对）养护温度对C-S-HC-S-H凝胶形貌的影响凝胶形貌的影响 2、宏观角度进行不同强度、不同部位、不同要求的大体进行不同强度、不同部位、不同要求的大体积混凝土配合比优化及性能研究积混凝土配合比优化及性能研究不同强度等级大体积混凝土配合比优化设计及耐久不

14、同强度等级大体积混凝土配合比优化设计及耐久性能研究性能研究；抗冲磨大体积混凝土配合比设计极其性能研究；抗冲磨大体积混凝土配合比设计极其性能研究；水下不分散混凝土的配合比设计及其性能研究；水下不分散混凝土的配合比设计及其性能研究；承台低温升抗裂大体积混凝土梯度结构设计。承台低温升抗裂大体积混凝土梯度结构设计。（1 1）不同强度等级低温升抗裂大体积混凝土配合比）不同强度等级低温升抗裂大体积混凝土配合比优化设计及耐久性能优化设计及耐久性能密实骨架堆积法设计法密实骨架堆积法设计法原理：原理：通过寻求混凝土中的粗细集料的最大容重来寻找最小空隙通过寻求混凝土中的粗细集料的最大容重来寻找最小空隙率，通过曲线

15、拟合可以得出骨料间的最佳比例，使得制备出的混率，通过曲线拟合可以得出骨料间的最佳比例，使得制备出的混凝土凝土具有低胶凝材料用量（尤其是水泥用量低具有低胶凝材料用量（尤其是水泥用量低），并用较好的工），并用较好的工作性、较高的强度、优良的耐久性和经济性。作性、较高的强度、优良的耐久性和经济性。技术技术措施：措施：1）采用密实骨架堆积法来进行大体积混凝土配合比设计，可）采用密实骨架堆积法来进行大体积混凝土配合比设计，可实现实现减少水泥用量减少水泥用量，降低混凝土水化温升及其带来的温度应力，提高，降低混凝土水化温升及其带来的温度应力，提高混凝土耐久性和体积稳定性的目的。混凝土耐久性和体积稳定性的目的

16、。2）掺加具有减缩、增韧的聚合物外加剂，减少混凝土的收缩，提）掺加具有减缩、增韧的聚合物外加剂，减少混凝土的收缩，提高混凝土的抗拉强度和韧性。高混凝土的抗拉强度和韧性。大板抗裂试验大板抗裂试验混凝土抗渗试验混凝土抗渗试验Cl扩散系数试验扩散系数试验混凝土抗冻实验混凝土抗冻实验大体积混凝土推荐配合比（大体积混凝土推荐配合比（kg/m3）嘉绍大桥大体积混凝土的性能嘉绍大桥大体积混凝土的性能标号标号坍落度坍落度（mm）抗压强度（抗压强度（MPa）抗渗等抗渗等级级抗冻抗冻等级等级氯离子渗氯离子渗透系数透系数（10-12m2/s）0h1h3d7d28dC3022020019.832.545.8P18F3

17、002.0C4022020023.537.952.1P20F3001.5C5021019529.647.659.3P25F3001.0标号标号水水水泥水泥粉煤灰粉煤灰矿粉矿粉砂砂石石减水剂减水剂减缩增韧剂减缩增韧剂C301429615916379510553.84.2C4014514014015078010604.734.3C5015023013012077010505.284.8低温升抗裂混凝土与普通混凝土收缩对比结果标号标号水水水泥水泥粉煤灰粉煤灰矿粉矿粉砂砂石石减水剂减水剂减缩增韧减缩增韧剂剂C30（抗裂）（抗裂）1429615916379510553.84.2C50（抗裂）（抗裂）15

18、023013012077010505.284.8C30（普通）（普通）158290100/79510553.8/C50（普通）（普通）15040080/75010705.8/标号标号3d7d28d60d180dC30（抗裂）（抗裂）59113174233286C30（普通）（普通）82168231304382C50（抗裂）（抗裂）88143.230293369C50（普通）（普通）128204299346458（2 2）抗冲磨大体积混凝土配合比设计极其性能）抗冲磨大体积混凝土配合比设计极其性能 现状：构件所处环境含沙量大，流速急，混凝土现状：构件所处环境含沙量大，流速急，混凝土表面冲刷磨损和空

19、蚀破坏严重。表面冲刷磨损和空蚀破坏严重。 措施一：通过措施一：通过基于密实骨架堆积方法并优化胶凝基于密实骨架堆积方法并优化胶凝材料浆体的组成材料浆体的组成，提高浆体和骨料间的界面粘结特，提高浆体和骨料间的界面粘结特性，提高混凝土自身耐冲磨特性性，提高混凝土自身耐冲磨特性. . 措施二：在混凝土中掺入经特殊处理的措施二：在混凝土中掺入经特殊处理的高强聚丙高强聚丙烯仿钢纤维烯仿钢纤维，在其内部构成一乱向，在其内部构成一乱向支撑体系支撑体系，产生，产生有效的多向二级加强效果，赋予了混凝土一定的韧有效的多向二级加强效果，赋予了混凝土一定的韧性，性，改善混凝土的抗裂性能及抗冲磨性能改善混凝土的抗裂性能及

20、抗冲磨性能。 抗冲抗冲大体积大体积磨混凝土性磨混凝土性的配合比与的配合比与能能抗冲磨混凝土配合比（抗冲磨混凝土配合比（Kg/m3）抗冲磨抗冲磨混凝土性能混凝土性能编号编号坍落度坍落度/mm抗压强度抗压强度劈裂抗拉强度劈裂抗拉强度抗冲磨强度抗冲磨强度/kg/h.m20h2h7d28d7d28d122020037461.83.31.92221518535451.93.51.43322018531422.13.60.98421019036522.94.30.81521018029402.03.41.23编号编号CF矿粉矿粉硅硅灰灰砂砂石石减水剂减水剂水水高强聚丙烯仿高强聚丙烯仿钢纤维钢纤维11601

21、20140/77510704.5146/2160120140/77510704.514623160120140/77510704.5146441501101402077510704.914645160120140/77510704.51466 通过优化设计后的抗冲磨大体积混凝土抗裂性能、通过优化设计后的抗冲磨大体积混凝土抗裂性能、抗渗性能优异，并且抗冲磨性能显著提高。抗渗性能优异，并且抗冲磨性能显著提高。各组混凝土其他性能各组混凝土其他性能编号编号抗裂性能（平板法）抗裂性能（平板法）初凝时间初凝时间/h氯离子渗透系数氯离子渗透系数/ 10-12m2/s1201.42221.33241.1424

22、0.95241.2抗冲磨抗冲磨混凝土配合比（混凝土配合比（Kg/m3）编号编号CF矿粉矿粉砂砂石石减水剂减水剂水水聚丙烯纤维聚丙烯纤维316012014077510704.51464515013014077510704.51454617011014077510704.51484718010014077510704.51514抗冲磨抗冲磨混凝土性能混凝土性能编号编号坍落度坍落度/mm抗压强度抗压强度劈裂抗拉强度劈裂抗拉强度抗冲磨强度抗冲磨强度/kg/h.m20h2h7d28d7d28d322520031422.13.60.98522021028382.03.31.21622219033452.2

23、3.70.91723018534482.23.80.85胶胶凝材料的用量对凝材料的用量对抗冲磨抗冲磨混凝土性能的影响混凝土性能的影响（3 3）水下不分散混凝土的配合比设计及其性能研究）水下不分散混凝土的配合比设计及其性能研究A A、由纤维素类水溶性聚合物羟乙基纤维素作为抗、由纤维素类水溶性聚合物羟乙基纤维素作为抗水分散主剂，复配无机增粘保水组分和缓凝组分，水分散主剂，复配无机增粘保水组分和缓凝组分，研制出适用于水下抗分散大体积混凝土的专用外加研制出适用于水下抗分散大体积混凝土的专用外加剂剂WHT-1WHT-1。B B、通过对抗水分散剂及胶凝材料用量的影响分析，、通过对抗水分散剂及胶凝材料用量的

24、影响分析，设计出适合施工要求的水下不分散、自密实、低温设计出适合施工要求的水下不分散、自密实、低温升、高抗裂性能的混凝土配合比。升、高抗裂性能的混凝土配合比。水下不分散混凝土配合比设计水下不分散混凝土配合比设计 （1 1）抗水分散剂的掺量水下不分散混凝土性能的影响）抗水分散剂的掺量水下不分散混凝土性能的影响编号编号C CF FUEAUEA砂砂大石大石小石小石水水PCPCWHT%WHT%1 121021017017040407487489699691081081551554.24.20.20.22 221021017017040407487489699691081081551554.24.20.

25、40.43 321021017017040407487489699691081081551554.24.20.60.6水下不分散混凝土性能水下不分散混凝土性能编号编号坍落度坍落度/mm扩展度扩展度/mm7d7d抗压强度抗压强度水陆水陆比比28d28d抗压强度抗压强度水陆水陆比比0h0h2h2h0h0h2h2h水中水中陆地陆地水中水中陆地陆地1 125025020020065065060060024.324.331.231.20.780.7829.729.736.736.70.810.812 224024018018063063057057026.626.631.331.30.850.8532.

26、632.637.137.10.880.883 321021015015060060053053026.526.531.231.20.850.8532.332.336.836.80.880.88水下不分散混凝土配合比（水下不分散混凝土配合比（Kg/m3）配合比用量不变的情况下，随着抗水分散剂掺量的增加，水下不分配合比用量不变的情况下，随着抗水分散剂掺量的增加，水下不分散混凝土的初始坍落度逐渐变小，并且坍落度损失快；另外，随着抗水散混凝土的初始坍落度逐渐变小，并且坍落度损失快；另外，随着抗水分散剂掺量的增加，水下不分散混凝土的水陆强度先增大，掺量增到分散剂掺量的增加，水下不分散混凝土的水陆强度先增

27、大，掺量增到0.6%时，水陆强度比基本不变；所以，综合水下不分散混凝土的工作时，水陆强度比基本不变；所以，综合水下不分散混凝土的工作状态和经济效益，优选抗水分散剂最佳掺量状态和经济效益，优选抗水分散剂最佳掺量4%。（2 2）胶凝材料的用量对水下不分散混凝土性能的影响）胶凝材料的用量对水下不分散混凝土性能的影响水下不分散混凝土性能水下不分散混凝土性能水下不分散混凝土配合比（水下不分散混凝土配合比（Kg/m3） 胶凝材料总用量不变时，随着水泥用量增加和粉煤灰用量降低，需胶凝材料总用量不变时，随着水泥用量增加和粉煤灰用量降低，需水量不断增加才能保证水下不分散混凝土工作状态和经时工作状态保持水量不断增

28、加才能保证水下不分散混凝土工作状态和经时工作状态保持一致。由于抗水分散剂、高效减水保塑剂和基本配合比没有变化，一致。由于抗水分散剂、高效减水保塑剂和基本配合比没有变化，7d、28d水陆强度比基本不变，均满足设计要求；在此，考虑封底混凝土为水陆强度比基本不变，均满足设计要求；在此，考虑封底混凝土为C30高性能混凝土，优选配合比高性能混凝土，优选配合比4进行研究。进行研究。编号编号C CF FUEAUEA砂砂大石大石小石小石水水PCPCWHT%WHT%2 221021017017040407487489699691081081551554.24.20.40.44 42302301501504040

29、7487489699691081081571574.24.20.40.45 525025013013040407487489699691081081591594.24.20.40.4编号编号坍落度坍落度/mm扩展度扩展度/mm7d7d抗压强度抗压强度水陆水陆比比28d28d抗压强度抗压强度水陆水陆比比0h0h2h2h0h0h2h2h水中水中陆地陆地水中水中陆地陆地2 224024018018063063057057026.626.631.331.30.850.8532.632.637.137.10.880.884 423523518518562062056056029.929.934.834.

30、80.860.8636.336.341.241.20.880.885 524024018518563063056556530.330.335.635.60.850.8537.037.042.142.10.880.88（4 4）承台低温升抗裂大体积混凝土梯度结构设计）承台低温升抗裂大体积混凝土梯度结构设计 根据材料复合设计原理，设计采用在大体积混凝土的边部采用通过增根据材料复合设计原理，设计采用在大体积混凝土的边部采用通过增韧增稳技术制备出高韧性抗裂耐磨混凝土，中部采用低温升高抗裂混凝韧增稳技术制备出高韧性抗裂耐磨混凝土，中部采用低温升高抗裂混凝土，形成连续（无冷缝）的高抗裂大体积混凝土梯度结构

31、。土，形成连续（无冷缝）的高抗裂大体积混凝土梯度结构。 在低温升高抗裂混凝土在低温升高抗裂混凝土+ +高韧性抗裂耐磨混凝土结构形式的组合下，高韧性抗裂耐磨混凝土结构形式的组合下，通过优化设计两种混凝土材料的不同厚度及布置形式，既降低了内表温通过优化设计两种混凝土材料的不同厚度及布置形式，既降低了内表温差，减小了整体的温度应力水平，又增强了温度梯度最大处差，减小了整体的温度应力水平，又增强了温度梯度最大处边部混凝边部混凝土的抗裂性能，最终形成了土的抗裂性能，最终形成了一种混凝土温度及抗裂特性梯度变化的桥梁一种混凝土温度及抗裂特性梯度变化的桥梁大体积混凝土结构大体积混凝土结构。梯度结构侧剖图梯度结

32、构侧剖图梯度结构俯视图梯度结构俯视图四、相关应用成果嘉绍大桥大体积混凝土温度应力匹配分析嘉绍大桥大体积混凝土温度应力匹配分析承台第二层承台第二层3d应力场应力场承台第二层承台第二层7d应力场应力场承台第二层承台第二层28d应力场应力场承台混凝土最大拉应力表（承台混凝土最大拉应力表（MPa） 龄期龄期层号层号第第3 3天天第第7 7天天第第2828天天承台第一层承台第一层0.410.410.770.771.041.04承台第二层承台第二层0.420.420.750.751.041.04承台承台c30Z3Z3承台，最高温度为承台，最高温度为58.2，断面最高平，断面最高平均温度为均温度为56.7，

33、最，最大内外温差为大内外温差为20.6。通过调整混凝土水化放热特征数据采用有限元软件再次匹配进通过调整混凝土水化放热特征数据采用有限元软件再次匹配进行温度应力模拟，从而得出各龄期下大体积混凝土内部的温度行温度应力模拟，从而得出各龄期下大体积混凝土内部的温度应力水平。应力模拟结果见下图：应力水平。应力模拟结果见下图：下塔柱混凝土最大拉应力表（下塔柱混凝土最大拉应力表（MPa） 龄期龄期层号层号第第3 3天天第第7 7天天第第2828天天下塔柱下塔柱第一层第一层0.40.43 30.0.82821.1.2727下塔柱下塔柱第二层第二层0.0.58580.0.91911.1.4444塔座塔座c40Z

34、3Z3下塔柱，最高温度为下塔柱，最高温度为64.1，断面最高平均温，断面最高平均温度为度为61.7，最大内外温，最大内外温差为差为19.7。塔座混凝土温度应力包络图塔座混凝土温度应力包络图第第3天天第第7天天第第28天天0.470.470.880.881.121.12塔座混凝土最大拉应力表（塔座混凝土最大拉应力表（MPa）Z3Z3塔座最高温度塔座最高温度为为60.5，断面，断面最高平均温度为最高平均温度为58.7，最大内，最大内外温差为外温差为23.4。塔柱塔柱c50下塔柱第二层下塔柱第二层3d应力场应力场下塔柱第二层下塔柱第二层7d应力场应力场下塔柱第二层下塔柱第二层28d应力场应力场五、后续研究内容 现场制作等比例大体积混凝土模型，通过对模型施加施工现场制作等比例大体积混凝土模型，通过对模型施加施工期