第七章双馈风力发电机工作原理

1、第七章双馈风力发电机工作原理我们通常所讲的双馈异步发电机实质上是一种绕线式转子电机，由于其定、转子都能向电网馈电，故简称双馈电机。双馈电机虽然属于异步机的范畴，但是由于 其具有独立的励磁绕组，可以象同步电机一样施加励磁，调节功率因数，所以又称 为交流励磁电机，也有称为异步化同步电机。同步电机由于是直流励磁，其可调量只有一个电流的幅值， 所以同步电机一般 只能对无功功率进展调节。交流励磁电机的可调量有三个：一是可调节的励磁电流 幅值；二是可改变励磁频率；三是可改变相位。这说明交流励磁电机比同步电机多 了两个可调量。通过改变励磁频率，可改变发电机的转速，到达调速的目的。这样，在负荷突 变时，可通过

2、快速控制励磁频率来改变电机转速，充分利用转子的动能，释放或吸 收负荷，对电网扰动远比常规电机小。改变转子励磁的相位时，由转子电流产生的转子磁场在气隙空间的位置上有一 个位移，这就改变了发电机电势与电网电压相量的相对位移，也就改变了电机的功 率角。这说明电机的功率角也可以进展调节。所以交流励磁不仅可调节无功功率， 还可以调节有功功率。交流励磁电机之所以有这么多优点，是因为它采用的是可变的交流励磁电流。但是，实现可变交流励磁电流的控制是比拟困难的，本章的主要内容讲述一种基于 定子磁链定向的矢量控制策略，该控制策略可以实现机组的变速恒频发电而且可以 实现有功无功的独立解耦控制，当前的主流双馈风力发电

3、机组均是采用此种控制策，、双馈电机的根本工作原理设双馈电机的定转子绕组均为对称绕组，电机的极对数为p，根据旋转磁场理论，当定子对称三相绕组施以对称三相电压，有对称三相电流流过时，会在电机的气隙中形成一个旋转的磁场，这个旋转磁场的转速ni称为同步转速，它与电网频率fi及电机的极对数p的关系如下：60 f1P同样在转子三相对称绕组上通入频率为3-1f2的三相对称电流，所产生旋转磁场相对于转子本身的旋转速度为:3-2由式3-2可知，改变频率f2，即可改变n2，而且假设改变通入转子三相电流的 相序，还可以改变此转子旋转磁场的转向。因此，假设设ni为对应于电网频率为50Hz时双馈发电机的同步转速，而n为

4、电机转子本身的旋转速度，那么只要维持n n2 ni常数，见式3-3,那么双馈电机定子绕组的感应电势，如同在同步发电 机时一样，其频率将始终维持为fi不变。n n2 ni 常数3-3双馈电机的转差率S，那么双馈电机转子三相绕组内通入的电流频率应 ni为:pn2fiS3-4公式 3-4 说明，在异步电机转子以变化的转速转动时，只要在转子的三相对称 绕组中通入转差频率 即 f1S 的电流，那么在双馈电机的定子绕组中就能产生 50Hz 的恒频电势。所以根据上述原理，只要控制好转子电流的频率就可以实现变速恒频 发电了。根据双馈电机转子转速的变化，双馈发电机可有以下三种运行状态：1. 亚同步运行状态：在此

5、种状态下n ni,由转差频率为f2的电流产生的旋转 磁场转速 n2 与转子的转速方向一样，因此有 n n2 n1。2. 超同步运行状态：在此种状态下n ni，改变通入转子绕组的频率为f2的电 流相序，那么其所产生的旋转磁场的转速 n2与转子的转速方向相反，因此 有 n n2 n1。3. 同步运行状态：在此种状态下n ni，转差频率f2 0，这说明此时通入转 子绕组的电流频率为 0，也即直流电流，与普通的同步电机一样。下面从等效电路的角度分析双馈电机的特性。首先，作如下假定：1. 只考虑定转子的基波分量，忽略谐波分量2. 只考虑定转子空间磁势基波分量3. 忽略磁滞、涡流、铁耗4. 变频电源可为转

6、子提供能满足幅值、 频率、功率因数要求的电源， 不计其阻 抗和损耗。发电机定子侧电压电流的正方向按发电机惯例，转子侧电压电流的正方向按电 动机惯例，电磁转矩与转向相反为正，转差率 S按转子转速小于同步转速为正，参照异步电机的分析方法，可得双馈发电机的等效电路，如图 3-1 所示：图（3-1）双馈发电机的等值电路图根据等效电路图，可得双馈发电机的根本方程式:UiEi h(R jXJU2sE2 I2 R2jX2s3-5EiE2Im(jXm)I1 11 21 m式中：Ri、Xi分别为定子侧的电阻和漏抗R2、X2分别为转子折算到定子侧的电阻和漏抗Xm为激磁电抗Ui、Ei、Ii分别为定子侧电压、感应电势

7、和电流E2、I2分别为转子侧感应电势，转子电流经过频率和绕组折算后折算到定子侧的值。U 2转子励磁电压经过绕组折算后的值，U 2 / S为U2再经过频率折算后的频率归算:感应电机的转子绕组其端电压为U2，此时根据基尔霍夫第二定律，可写出转子绕组一相的电压方程:E2s1 2s ( R2jsX 2U2=E2S l2s(R2 jX2ssU-L =E2 丨25(色ssjX2 )U2s式中，I2S为转子电流;R2为转子每相电阻。图3-1表示与式5-20相对应的转子等效电路。E2邑 为转子不转时的感应电动势。s绕组归算:E2ke E2ke l2(： jX2)U2skekil2(R2jX2)ki skeU2

8、s1 2 jX 2 )转子的电磁功率转差功率P2 E2s * I2SE2I2 SR，由此机械功率 Pm RP2 (1 S)RPm(1 s)Pi (1 s)Ti ni Ti(1 s)niTi(1 s)nP2 sPstm (m n)其中，ni为同步转速、n为机械转速。由上两式可看出，机械转矩与电磁转普通的绕线转子电机的转子侧是自行闭合的,图32）普通绕线式转子发电机的等值屯路图根据基尔霍夫电压电流定律可以写出普通绕线式转子电机的根本方程式：UiEi星尺 jXJ3-6E2I2 -RljX2sEiE2Im(jXm)I1 11 21 m从等值电路和两组方程的比照中可以看出，双馈电机就是在普通绕线式转子电

9、 机的转子回路中增加了一个励磁电源，恰恰是这个交流励磁电源的参加大大改善了 双馈电机的调节特性，使双馈电机表现出较其它电机更优越的一些特性。下面我们 根据两种电机的根本方程画出各自的矢量图，从矢量图中说明引入转子励磁电源对 有功和无功的影响。从矢量图中可以看出，对于传统的绕线式转子电机，当运行的转差率s和转子参数确定后，定转子各相量相互之间的相位就确定了，无法进展调整。即当转子的 转速超过同步转速之后，电机运行于发电机状态，此时虽然发电机向电网输送有功功率，但是同时电机仍然要从电网中吸收滞后的无功进展励磁。但从图3-4中可以看出引入了转子励磁电压之后，定子电压和电流的相位发生了变化，因此使得电

10、机 的功率因数可以调整，这样就大大改善了发电机的运行特性，对电力系统的平安运行就有重要意义图33）转予中不加励磁吋的相量图】、双馈发电机的功率传输关系风力机轴上输入的净机械功率扣除损耗后为 Pmech，发电机定子向电网输出 的电磁功率为Pi，转子输入/输出的电磁功率为P2，S为转差率，转子转速小于同步 转速时为正，反之为负。P2又称为转差功率，它与定子的电磁功率存在如下关系：P2|SR如果将P2定义为转子吸收的电磁功率，那么将有：P2 sR此处s可正可负，即假设s 0,那么P20,转子从电网吸收电磁功率，假设s 0,那么P20，转子向电网馈送电磁功率。F面考虑发电机超同步和亚同步两种运行状态下

11、的功率流向:2.1超同步运行状态顾名思义，超同步就是转子转速超过电机的同步转速时的一种运行状态，我们 称之为正常发电状态。因为对于普通的异步电机，当转子转速超过同步转速时，就会处于发电机状态图(3-5)超同步运行时双馈电机的功率流向根据图中的功率流向和能量守恒原理，流入的功率等于流出的功率PmechR sR(1 s)R因为发电机超同步运行，所以s 0,所以上式可进一步写成:Pmech(1S)Pi2.2亚同步运行状态即转子转速低于同步转速时的运行状态，我们可以称之为补偿发电状态在亚 同步转速时，正常应为电动机运行，但可以在转子回路通入励磁电流使其工作于发 电状态PmechS p P1因为发电机亚

12、同步运行，所以s 0,所以上式可进一步写成:Pmech(1 S)Pi将上述式子归纳得到，亚同步速，S 0，PmechP2三、双馈电机的数学模型上一节，我们从双馈电机的稳态等效电路以及功率流向的角度分析了双馈电机 的工作原理，但这对于控制来说是远远不够的，本节我们将从数学模型的角度来分 析双馈电机，为下一步的控制做准备。双馈电机的数学模型与三相绕线式感应电机相似，是一个高阶、非线性、强耦合的多变量系统。为了建立数学模型，一般作如下假设：1. 三相绕组对称，忽略空间谐波，磁势沿气隙圆周按正弦分布2. 忽略磁路饱和，各绕组的自感和互感都是线性的3. 忽略铁损4. 不考虑频率和温度变化对绕组的影响。在

13、建立根本方程之前，有几点必须说明：1. 首先要选定好磁链、 电流和电压的正方向。 图 3-9 所示为双馈电机的物理模 型和构造示意图。图中，定子三相绕组轴线 A、B、C 在空间上是固定， a、 b、c为转子轴线并且随转子旋转，r为转子a轴和定子A轴之间的电角度。它与转子的机械角位移 m的关系为m r/np ,门卩为极对数。各轴线正方 向取为对应绕组磁链的正方向。 定子电压、电流正方向按照发电机惯例标示， 正值电流产生负值磁链； 转子电压、 电流正方向按照电动机惯例标示， 正值 电流产生正值磁链。2. 为了简单起见， 在下面的分析过程中， 我们假设转子各绕组各个参数已经折 算到定子侧，折算后定、

14、转子每相绕组匝数相等。于是，实际电机就被等效为图 3-9 所示的物理模型了。 双馈电机的数学模型 包括电压方程、磁链方程、运动方程、电磁转矩方程等。3.1电压方程选取下标s表示定子侧参数，下标r表示转子侧参数。定子各相绕组的电阻均取 值为rs，转子各相绕组的电阻均取值为rr。于是，交流励磁发电机定子绕组电压方程为：Ua rsiA D au Brsi B D BUCrsiC D C转子电压方程为：ua rri a D aub rri b D bUc rri c D c可用矩阵表示为:Uars0000Ub0rs000Uc00rs00Ua000rr0Ub0000rrUc00000或写成:uRiD式中

15、：Ua、Ub、Uc、Ua、Ub、UciA、i b、ic、iia、 ib、icAB、C、a、b、c0iADA0iBDB0icDC3-70iaDa0ibDbrricDc定子和转子相电压的瞬时值;定子和转子相电流的瞬时值;各组绕组的全磁链;4、r一一定子和转子的绕组电阻D微分算子d3.2磁链方程定转子各绕组的合成磁链是由各绕组自感磁链与其它绕组互感磁链组成，按照上面的磁链正方向，磁链方程式为：AL AAL ABL ACL AaLAbLAciABLbaLbbL BCLBaLBbLBciBCLcaLcbLCCLCaLCbLCciC3-8aLaALaBLaCLaaLabLaciabLbALbBLbCLba

16、LbbLbcibcLcALcBLcCLcaLcbLccic或写成：书 Li式中的电感L是个6*6的矩阵，主对角线元素是与下标对应的绕组的自感，其他元素是与下标对应的两绕组间的互感由于各相绕组的对称性，可认定定子各相漏感相等，转子各相漏感也相等，定 义定子绕组每相漏感为Lis，定子每相主电感为Lms，转子绕组每相漏感为L.，转子每相主电感为Lmr，由于折算后定、转子绕组匝数相等，且各绕组间互感磁通都通过气隙，磁阻相等，故可认为:Lms Lmr。定子各相自感为:L AA LBB LCC LlsLms转子各相自感为:Laa Lbb Lcc LlrLmr两相绕组之间只有互感。互感可分为两类:1. 定子

17、三相彼此之间和转子三相彼此之间的位置是固定的，故互感为常值2.定子任一相和转子任一相之间的位置是变化的，互感是 r的函数先看其中的第一类互感，由于三相绕组的轴线在空间的相位差是120，在假设气隙磁通为正弦分布的条件下，忽略气隙磁场的高次谐波，互感为:Lms cos(120)1lms2于是:L AB LBCLcaLBA LCB L ACLab L bcLcaL ba LcbL ac1lms21Lmr2至于第二类定、转子间的互感，当忽略气隙磁场的高次谐波，那么可近似为是 定、转子绕组轴线电角度r的余弦函数。当两套绕组恰好在同一轴线上时，互感有 最大值Lsr互感系数，于是:L Ab LbALaC L

18、 Bc LcbL sr COS rLac LcA L BaLaBL CbLbc2Lsr COS r3代入磁链方程，就可以得到更进一步的磁链方程。这里为方便起见，将他写成i ABCLss1 abcLrs分块矩阵的形式:ABC abc其中:ABCabci ABCIaiClabclaibIcLssLrrLmsLmrLisLmsLmsLirLmrmrLmsLmrLmsLisLmsLmrLirLmrmsLmrLmsLmsLisLmrLmrLir22cosrCos rCos r33T22rsrsLsr cos rcosrcos r3322Cos rCos rcosr33Lrs和Lsr两个分块矩阵互为转置，

19、且与转角位置r有关，他们的元素是变参数，这是系统非线性的一个根源。为了把变参数转化为常参数需要进展坐标变换，这将在后面讨论。需要注意的是：1. 定子侧的磁链正方向与电流正方向关系是正值电流产生负值磁链，不同于一般的电动机惯例，所以式 3-8中出现了负号“-；2. 转子绕组经过匝数比变换折算到定子侧后，定、转子绕组匝数相等，且各绕组间互感磁通都通过气隙，磁阻一样，故可以认为转子绕组主电感、 定子绕组主电感与定转子绕组间互感系数都相等。即Lms Lmr3.3运动方程交流励磁电机内部电磁关系的建立，离不开输入的机械转矩和由此产生的电磁 转矩之间的平衡关系。简单起见，忽略电机转动部件之间的摩擦，那么转

20、矩之间的 平衡关系为：Tm Te 丄 L 3-9np dt式中，Tm为原动机输入的机械转矩，Te为电磁转矩，J为系统的转动惯量，np为电机极对数，为电机的电角速度。从磁场能量根据机电能量转换原理，可以得出电磁转矩方程:Te1np iT 丄 is2riAib iBic icia sin riAia iBib icic sin r=n pLsriAiciBia icib sin应该指出，上述公式是在磁路为线性、磁场在空间按正弦分布的假定条件下得 出的，但对定、转子的电流波形没有任何假定，它们都是任意的。因此，上述电磁 转矩公式对于研究由变频器供电的三相转子绕组很有实用意义。上述假设干式子构成了交流

21、励磁发电机在三相静止轴系上的数学模型。可以看 出，该数学模型即是一个多输入多输出的高阶系统，又是一个非线性、强耦合的系 统。分析和求解这组方程式非常困难的，即使绘制一个清晰的构造图也并非易事。 为了使交流励磁电机具有可控性、可观性，必须对其进展简化、解耦，使其成为一 个线性、解耦的系统。其中简化、解耦的有效方法就是矢量坐标变换。四、坐标变换及变换阵4.1交流电机的时空矢量图根据电路原理，凡随时间作正弦变化的物理量如电动势、电压、电流、磁通等均可用一个以其交变频率作为角速度而环绕时间参考轴简称时轴t逆时针旋转的时间矢量即相量来代替。该相量在时轴上的投影即为缩小-2倍的该物理量的瞬时值。我们这里介

22、绍的时空矢量图表示法是一种多时轴单相量表示法，即 每相的时间相量都以该相的相轴作为时轴，而各相对称的同一物理量用一根统一的 时间向量来代表。如图3.10所示，只用一根统一的电流相量Ii定子电流即可代 表定子的对称三相电流。不难证明，Ii在A上的投影即为该时刻i a瞬时值的1八2 倍；在B上的投影即为该时刻iB瞬时值的1/ .2倍；在C上的投影即为该时刻ic瞬 时值的1/ 2倍有了统一时间相量的概念，我们就可以方便地将时间相量跟空间矢量联系起来,将他们画在同一矢量图中，得到交流电机中常用的时空矢量图。 在图3-11所示的时空矢量图中，我们取各相的相轴作为该相的时轴。假设某时刻iAIm到达正最大,

23、那么此时刻统一相量Ia应与A重合。据旋转磁场理论，这时由定子对称三相电流所 生A建f IAfE Jl S 31）时空矢量图成的三相合成基波磁动势幅值应与 A重合，即Fi应与A重合，亦即与J重合。由 于时间相量li的角频率 跟空间矢量Fi的电角速度!相等，所以在任何其他时刻， Fi与li都始终重合。为此，我们称li与由它所生成的三相合成基波磁动势 Fi在时空 图上同相。在考虑铁耗的情况下，Bi应滞后于Fi 一个铁耗角Fe，磁通相量 m与Bi 重合。定子对称三相电动势的统一电动势相量Ei应落后于 m为90度。由电机学我们知道，当三相对称的静止绕组 A、B、C通过三相平衡的正弦电流 iA、iB、ic

24、时产生的合成磁势F，它在空间呈正弦分布，并以同步速度电角速度顺着A、B、C的相序旋转。如图3-i2-a所示，然而产生旋转磁势并不一定非 要三相电流不可，三相、四相等任意多相对称绕组通以多相平衡电流，都能产生旋 转磁势。如图3-i2-b所示，所示为两相静止绕组、，它们在空间上互差90 度,当它们流过时间相位上相差90度的两相平衡的交流电流i 、i时，也可以产生旋转磁动势。当图3-12-a和图3-12-b的两个旋转磁动势大小和转速都相等时，即认为图3-12-a中的两相绕组和图3-12-b中三相绕组等效。再看图3-12-c中的两个匝数相等 且相互垂直的绕组d和q,其中分别通以直流电流id和iq，也能

25、够产生合成磁动势F， 但其位置相对于绕组来说是固定的。如果让包含两个绕组在内的整个铁芯以转速旋转，那么磁势F自然也随着旋转起来，称为旋转磁势。于是这个旋转磁势的大小 和转速与图3-12-a和图3-12-b中的磁势一样，那么这套旋转的直流绕组也就和前两 套固定的交流绕组等效了。(3-12)等效交戌流统组物珅模甲当观察者站在图c中的两相旋转绕组d、q铁芯上与绕组一起旋转时，在观察者 看来这时两个通以直流电流的相互垂直的静止绕组。这样就将对交流电机的控制转 化为类似直流电机的控制了。在交流励磁电机中，定子三相绕组、转子三相绕组都可以等效成这样的两相旋 转绕组。由于相互垂直的原因，定子两相轴之间和转子

26、两相轴之间都没有互感，又 由于定子两相轴与转子两相轴之间没有相对运动因为定、转子磁势没有相对运动 其互感必然是常数。因而在同步两相轴系电机的微分方程就必然是常系数，这就为 使用距阵方程求解创造了条件。习惯上我们分别称图a,b,c中三种坐标系统为三相静止坐标系a-b-c坐标系、两相静止坐标系 0 坐标系，两相旋转坐标系 d-q-0 坐标系。要想以上三种坐标系具有等效关系，关键是要确定iA、iB、ic与i、i和id、iq之间的关系, 以保证它们产生同样的旋转磁动势，而这就需要我们引入坐标变换矩阵。坐标变换的方法有很多，这里我们只介绍根据等功率原那么构造的变换阵，可 以证明根据等功率原那么构造的变换

27、阵的逆与其转置相等，这样的变换阵属于正交 变换。4.2 3S/2S 变换图 3.4所示为交流电机的定子三相绕组 A、 B、 c 和与之等效的两相电机定子绕 组 、 各相磁势的空间位置。当两者的旋转磁场完全等效时，合成磁势沿一样轴轴的投影相等，即：向的分量必定相等，即三相绕组和两相绕组的瞬间磁势沿即:N?i sWiA NsiBCOS Ncos2 z 4N3i c cos3 324N2i s0 N3iBsinN3ic sin -33式中，N3、N2分别为三相电机和两相电机定子每相绕组匝数。经计算并整理后,用距阵表示为:简记为：iN3N2C3s 2si120亠21232iAi biC为求其逆变换，引

28、入另一个独立于i s、i s的新变量io，称之为零序电流，并定义:io(KiA KiB Kic)N2式中,K为待定系数对两相系统而言，零序电流是没有意义的，这里只是为了纯数学上的求逆的需要而补充定义的一个其值为零的零序电流相应坐标系才称为0坐标系。需要说明的是，这并不影响总的变换过程式 和式合并后，Css 2s成为:1232K将C3s 2s求逆，得到:2SO 3 一 2-.3一 21 - 2 1 - 212K12K12K要求C3s 2s1 C3s 2sT。据此，经过计算整理可得笛？;，于是：111222： 33C3s 2s、厂032211122?2根据前面所述的等功率原那么,1012C2s 3

29、sC3s 2s. 3-3217211222式 和式即为定子三相/两相静止轴系变化矩阵，以上两式同样适用于定子 电压和磁链的变化过程。需要注意的是，当把以上两式运用于转子轴系的变换时， 变换后得到的两相轴系和转子三相轴系一样，相对转子实体是静止的，但是，相对 于静止的定子轴系而言，却是以转子角频率r旋转的。因此和定子局部的变换不同， 转子局部实际上是三相旋转轴系变换成两相旋转轴系。4.3 2S/2r 变换如图3-14所示，is为定子电流空间矢量，图中d-q-0坐标系是任意同步旋转坐 标系，旋转角速度为同步角速度 !。由于两相绕组在空间上的位置是固定的，因而d轴和 轴的夹角 随时间而变化i ，在矢

30、量变换控制系统中，通dt常称为磁场定向角。i sCOSsinidsi ssinCOsiqs令：cossinC2r2s.sincos式表示了由两一样步旋转坐标系到两相静止坐标系的矢量旋转变换矩阵由于变换矩阵C2r 2s是一个正交矩阵，所以C 12r 2sCT2r 2s。因而，由静止坐标系变换到同步旋转坐标系的矢量变换方程式为:dscossin1i scossini sqssincosi ssincosi s令:1cossinC2S 2rC2S 2rsincos式表示了两相静止坐标系到两一样步旋转坐标系的矢量旋转变换矩阵仿照两一样步旋转轴系到两相静止坐标系的矢量旋转变换，可以得到旋转两相d-q-0

31、轴系到两相静止轴系的坐标变换过程。i rCOS r sin r idri rSin r COS r iqr式中，idr、iqr为经C3S 2s变换所得的转子两相旋转d-q-0轴系的电流，、ir 为两相静止轴系下的电流，r为转子转过的空间电角度。注：此处r应是1 r t，而、坐标系应随转子转动。但如果假设转子不动，那么4.4 3S/2r 变换将3S/2S变换和2S/2R变换合并成一步就得到三相静止坐标系和d-q-0坐标系之间的定子量的变换矩阵，推倒如下:按式，有:i dscossin0 i si qssincos0 i sio001 0又由于：i s i s.Ti0C3s 2s iA iB ic

32、 T，代入上式可得:22coscoscos33ds22iAqssinsinsiniB330111ic2i22iA=C3s 2r i BiC由于等功率坐标变换矩阵为正交矩阵，易知： C2r 3s Cs 2r两一样步旋转坐标系下的转子量可以经过如下变换得到：先利用式的变换矩阵0坐标系的转换；最后利用式的变换矩阵，最终得到两一样步旋转坐标系下的转子量经推导,以上三个步骤可得到d -q -0轴系下的转子量；再利用式实现到合并为一个坐标变换矩阵:cos(r)cosi dri qriosinsin2323cossin2323iaibic=C3s 2riaibic同样，以上变换也满足等功率原那么，该变换矩阵

33、仍为正交矩阵由于转子绕组变量可以看作是处在一个以角速度r旋转的参考坐标系下，对应式，转子各变量可直接以角度差r的关系变换到同步d-q坐标系下相应地,ddt丨。显然，式与这一思路完全吻合。最后，有必要指出，以上坐标变换矩阵同样适用于电压和磁链的变换过程，而 且变换是以各量的瞬时值为对象的，同样适用于稳态和动态。对三相坐标系到两相 坐标系的变换而言，由于电压变换矩阵与电流变换矩阵一样，两相绕组的额定相电流和额定电压均增加到三相绕组额定值的3/2倍，因此每相功率增加到3/2倍，但是相数已由3变为2，故总功率保持不变五、同步旋转两相d-q坐标系下双馈发电机的数学模型定子绕组接入无穷大电网，定子旋转磁场

34、电角速度为同步角速度i，因此，前面我们选用在空间中以恒定同步速i旋转的d-q-0坐标系下的变量替代三相静止坐标系下的真实变量来对电机进展分析。在稳态时，各电磁量的空间矢量相对于坐标 轴静止，这些电磁量在d-q-0坐标系下就不再是正弦交流量，而成了直流量。交流 励磁发电机非线性、强耦合的数学模型在d-q-0同步坐标系中变成了常微分方程，采用前面的正方向规定，即定子取发电机惯例，转子取电动机惯例时，三相对称双馈发电机的电压方程、磁链方程、运动方程和功率方程及其详细推倒过程如下:5.1电压方程1、定子电压方程要实现三相坐标系向同步旋转d-q-0坐标系的变换，可利用坐标变换矩阵C3S 2r来进展。重写

35、三相坐标系下的定子电压方程如下:Uars00iADAUb0rs0i bDBUc00rsicDC对上式两边乘以坐标变换矩阵C3S 2r，有:C3s2ru ABCrsC3s 2ri ABCC3s2r DABCsC3s 2r i ABC C3S 2r13s2r dq 0 即:udq0rsi dq0C3sdC 13s 2r2rdtdq 0dqOdt式中:C3s2rdC 13s 2rdtd*dt3coscos(：23 sin1；2coscos(cos(23 )23 )sin(2323；2sinsin(sin(2323cos(sin(12：2：223)23)12udsrsidsUqsrsiqsgqsdsd

36、t_d_dsqsdt2、转子电压方程同样，要实现转子三相坐标系向同步旋转 d-q-0坐标系的变换，可利用坐标变化矩阵C3s 2r来进展。重写三相坐标系下的转子电压方程如下：uarr00iaD aub0rr0ibD bUc00rricDe在进展类似定子电压方程坐标变换的过程后，结果是略写零序分量UdrUqr式中：rri ds( 1rriqr( 1r ) qr_77drdtr ) drdqr dt qdr1rdt5.2磁链方程重写三相坐标系下的磁链方程如下:ABCLSSLsri ABCabeLrsLrri abe利用坐标变换矩阵C3s 2r和C3s 2r将定子三相磁链和转子三相磁链变换到d-q-0

37、坐标系下，推导如下：C0对上式两边乘以3;2r小 得:0 C3s 2rC3s 2r0ABCC3s 2r0LSSLsri ABC0C，3s 2rabe0C，3s 2rLrsLrriabeC3s 2r0LSSLsr C 13s2r0i dq0s0C，3s 2rLrsLrr0C，13s2ri dq0r即:dqOs12r * LSS * C 3s 2r*2rLsr*C13s 2ri dq 0sdq OrC3s*2rLrs*C13sC3s2r*Lrr*C13s2ri dq Or化简C3s2rLss*c13s2rC3s* I * 2r rs13s2r2r13s 2r sr3sC3s2r2r的过程比拟繁琐，

38、本章不再列出具体化简过程由以上推导，最终可得d-q-0坐标系下交流励磁发电机磁链方程为：略写零序分量dsqsdrqr其中，Ls0Lm0i ds0Ls0Lmi qsLm0Lr0i dr0Lm0Lri qr3Lm -Lms为同步d-q-0坐标系下等效定子绕组与等效转子绕组间互感;23Ls Lis 3Lms为同步d-q-0坐标系下等效定子每相绕组全自感；23Lr Lir 3 Lms为同步d-q-0坐标系下等效转子每相绕组全自感；2即有定子磁链方程:dsqsUm iqrLsi qs转子磁链方程:drLmi ds3.4.45.3运动方程、功率方程变换到d-q-0同步旋转坐标系下后，运动方程形式没有变化:

39、T m TeJd_ np dt但电磁转矩方程有变化:TenpLm iqsidridsiqrnpdsiqsqsi ds定子有功功率和无功功率分别为:PlUdsidsUqsiqsuqsidsudsiqs转子有功功率和无功功率分别为:P2Q2udridruqriqruqridr u dr iqr式348 起构成了双馈发电机在d-q-0同步旋转坐标系下完整的数学模型。可 以看出，这种数学模型消除了互感之间的耦合，比三相坐标系下的数学模型要简单 的多。它们是一组常系数微分方程，这就是坐标变换的最终目的所在，也为下一节 将要分析的双馈风力发电系统定子磁链定向的矢量控制策略奠定了根底。六、双馈风力发电机励磁

40、系统矢量控制方法在上一节中我们已经提到矢量控制的概念，我们利用矢量坐标变换方法得出了 同步旋转d-q-0坐标系下交流励磁发电的数学模型。有了这一数学模型，我们便实 现了非线性、强耦合的三相交流电机系统到一个线性、解耦系统的转变。然而，我 们前面只规定d、q两坐标轴的垂直关系和旋转角速度。如果进一步对d-q-0轴系的取向加以规定，使其成为特定的同步旋转坐标系，这将进一步简化前面得出的d-q-0 轴系下的数据模型，对矢量控制系统的实现具有关键的作用。选择特定的同步旋转 d-q-0 坐标系，即确定 d、 q 轴系的取向，称之为定向。选 择电机某一旋转磁场轴作为特定的同步旋转坐标轴，那么称之为磁场定向

41、。食粮控 制系统也称为磁场磁链定向控制系统，本节要讨论的就是双馈风力发电机基于 定子磁链定向的矢量控制策略。6.1 定子磁链定向矢量控制的根本概念矢量控制理论产生于 20 世纪 60年代末，随着电力电子学、计算机控制技术和 现代控制理论的开展，矢量控制技术逐步得到了应用。最初它是从电动机交流调速 的应用中开展起来的，通常异步电动机矢量控制系统是以转子磁链为基准，将转子 磁链方向定为同步坐标系 d 轴；同步电动机矢量控制系统是以气隙合成磁链为基准， 将气隙磁链方向定为同步坐标轴 d 轴。但是变速恒频发电系统有别于电动机调速系 统，假设仍以转子磁链或气隙磁链定向，由于定子绕组中漏抗压降的影响，会使

42、得 钉子端电压矢量和矢量控制参考轴之间存在一定的相位差。这样定子有功功率和无 功功率的计算将比拟复杂，影响控制系统的实时处理。电网的电压频率被认为是不变的，当发电机并入这样的电网后，它的定子电压 是常量，只有定子的电流时可以受到控制的，对发电机功率的控制，在并网的条件 下，可以认为就是对电流的控制。并网运行的双馈风力发电机，其定子绕组电流始终运行在工频50Hz，在这样的频率下，定子绕组的电阻比其电抗要小的多， 因此通常可以忽略电机定子绕组电阻。 由静止坐标系下定子电压表达式可以看出，略去定子电阻后，发电机的定子磁链矢 量与定子电压矢量的相位差正好 90度，由同步旋转d-q-0坐标系下的定子电压

43、方程同样可以验证这一点，如果取定子磁链矢量方向为d-q-0坐标系d轴，那么定子电将上一节我们得到的同步旋转d-q-0坐标系下用于矢量控制的电机模型重写如下定子绕组按发电机惯例，转子绕组按照电动机惯例定子电压方程:dUdsrsi ds1 qsdsdtdUqsrsiqs1 dsqsdt转子电压方程：udrrr idruqrrr iqr（1r）qr（1r）drddt drddt qr疋子磁链方程：dsRidsLmi drqsJiqsLmi qr转子磁链方程：drLmidsLrdrqrLmiqsLr iqr运动方程：JdTmTenpdt定子输出功率方程:RU dsi dsU qsi qsQ1 Uqsi

44、ds Udsiqs如图3-16所示，如果将d轴恰好选在定子磁链矢量s上,也即d轴的转速和相位都与s 一样，那么ds s，那么qs0，又因为s感应的电压超前于s90度相位，所以Us全部落在q轴上。又因为上述方程组是在同步旋转坐标系d-q-0下建立的，所以各量都变成了直流量，所以：J 0 .dt通过以上分析可以得出如下结论：uds 0 ； U qs U s 1 s将上式代入定子输出功率方程，有：R U si qsQ1 U sids由上式可知，在定子磁链定向下，双馈发电机定子输出有功功率 R、无功功率Qi 分别与定子电流在d、q轴上的分量iqs、ids成正比，调节iqs、ids可分别独立调节R、 Q

45、i，两者实现了解耦控制。因此，常称iqs为有功分量，ids为无功分量。因为对于R、Qi的控制是通过交流励磁发电机转子侧的变换器进展的，应该推导转子电流、电压和iqs、ids之间的关系，以便实现对交流励磁发电机有功、无功的独立控制把dss、 qs0代入定子磁链方程，整理可得：idrLssLmidsLmLsiIqr1Ssm上式建立了转子电流分量与定子电流分量之间的关系。将上式代入转子磁链方程，整理可得:drqrbiqrbidr，式中：aLm匚b Lr 1L2LsLr再将上式代入转子电压方程，进一步可整理得到:Udr(r.d bdt)ldrb( ir)iqrUqr(rrb轨a( ir) sb( 1r

46、 )idrUdr(rrb)idr;Udrb( ir )iqr另：dt d那么有:Uqr(rrb-)iqr；dtUqra( ir) sb( 1r )idrUdrUdrUdrUqrUqrUqr式中，宙、Uqr为实现转子电压、电流解耦控制的解耦项，、 口屮为消除d-q轴转子电压、电流分量间穿插耦合的补偿项。将转子电压分解为解耦项和补偿 项后，既简化了控制，又能保证控制的精度和动态响应的快速性。有了Udr、Uqr 后,就可以通过C2r3s坐标变换得到三相坐标系下的转子电压量：UaCOS(r)sinr2 Udr2sin21Ubcosr3r 3,2 UqrUc2sin21 u0cosr3r 32把这个转子

47、三相电压分量用作调制波去产生转子侧励磁变换器所需要的指令信 号，用于控制逆变主电路晶体管的通断，以产生所需频率、大小、相位的三相交流 励磁电压通过以上各式就可以建立定子电流有功分量 iqs、无功分量ids与其它物理量之间 的关系，以上四个关系式构成了定子磁链定向双馈发电机的矢量控制方程。根据上面得出的矢量控制方程可以设计出双馈风力发电系统在定子磁链定向下 的矢量控制系统框图，如图3-17所示。可见，系统采用双闭环构造，外环为功率控 制环，内环为电流控制环。在功率闭环中，有功指令P*是由风力机特性根据风力机最正确转速给出，无功指令 Q*是根据电网需求设定的。反应功率 R、Q!那么是通过对发电机定

48、子侧输出电压、电流的检测后再经过坐标变换后计算得到的6.2定子磁链观测既然是以定子磁链定向的矢量控制系统， 那么必然涉及到定子磁链观测的问题， 也就是检测定子磁链的幅值和相位。在本章论述的交流励磁变速恒频风力发电系统中，采用的是定子磁链定向的矢 量控制方法，在前面已经分析过，在取定子磁链定向后，假设忽略定子电阻，那么 定子电压矢量和定子磁链矢量之间的相位相差 90度，幅度相差一个同步转速 !的 倍数。因此我们可以用一种简单的方法来计算定子磁链。这种方法中的定子电压矢量和定子磁链矢量之间相位相差 90度是在忽略了定子电阻之后得出的，会有一定的误差，但误差较小。这种方法也是与定子磁链定向的矢量控制策略相一致J721卅需要指出的是，上图中的K/P变换是指直角坐标系和极坐标系之间的变换，K/P变换表达式为:Us u2s