35kV绝缘导线门型直线杆

1、黄骅35kV架空绝缘导线直线杆计算书1. 设计条件1.1设计杆型图1.2计算参数导线规格：35kV JKLGYJ185/25架空绝缘钢芯铝绞线，其外径37.8mm,单位重量15.269N/m。水平档距120m,档距120m时40时的导线弧垂为2.76m。避雷线规格;GJ-50镀锌钢绞线，其外径8.7 mm,单位重量3.6N/m。非预应力电杆的稍径230mm,杆长15m, 其钢筋采用。2.直线杆大风荷载值计算：2.1 导线风荷载标准值为：=.（1）见GB 50061-201066kV及以下架空电力线路设计规范。（1）式中=,()（2）基准风压标准值；（2）式中在25m/s大风、无冰、未断线工况时

2、：=0.391；（1）式中风速的风压不均匀系数按GB 50061-201066kV及以下架空电力线路设计规范表取值；设计风速（m/s）20以下2029303435及以上1.00.850.750.7=0.8525m/s大风的风压不均匀系数；（1）式中导地线体型系数，线径小于17mm或覆冰时取1.2，线径大于或等于17mm时取=1.1；因本工程导线规格为35kV JKLGYJ-185/25，其外径为37.8mm,大于17mm，故取=1.1；(1）式中风压高度变化系数，按GB 50545-2010110kV750kV架空输电线路设计规范表风压高度变化系数取值。离地面或海面高度（m）地面粗糙度类别注：

3、地面粗糙度类别：ABCDA类指接近海面、海岛、海岸、湖岸、沙漠地区；B类指田野、乡村、丛林、丘陵及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区；C类指有密集建筑群的市区；D类指有密集建筑群且房屋较高的市区；51.171.000.740.62101.381.000.740.62151.521.140.740.62201.631.250.840.62301.801.421.000.62401.921.561.130.73502.031.671.250.84602.121.771.350.93（1）式中导、地线外径，=37.8mm=0.0378m,导地线外径。=120m水平档距；（1）式中风向与导地线方向之间的夹角

4、。当=90°时，°=1； 25m/s大风工况，风向与导线方向之间的夹角90°时导线风荷载标准值为：=. =0.850.3911.10.0378m120m=1.658;2.2 绝缘子串风荷载标准值=.（2）（5）式的=0.391 , 基准风压标准值。（5）式的=1风压高度变化系数； （5）式的=0.16绝缘子串及金具受风面积。代入（2）式 =.=0.3910.16=0.0626。2.3避雷线风荷载标准值为：=.，（）（1）=0.85，=0.391=风压高度变化系数，=1.2，=0.0087m, =120m,代入=.=0.85×0.391×1.07

5、×1.2×0.0087×120=0.446，避雷线风荷载标准值。2.4 电杆自身风荷载标准值为：=.（3）见DL/T 5154-2002架空送电线路杆塔结构设计技术规定5.7杆塔风荷载的标准值。电顶至叉梁上节点杆段的承受的风荷载标准值：杆顶至叉梁上节点的风压的投影面积：=1.084m，式中0.23m为电杆稍径，0.286m为电杆在叉梁上节点处的外径，4.2m为杆顶至叉梁上节点处杆长。（3）式中=0.391;杆顶至叉梁上节点处杆段自身的承受风压合力作用点距地面的高度：h=5.26+3.04+=8.3m+2.024m=10.324;=1.00风压高度变化系数，查表风压

6、高度变化系数。 =0.7，构件的体型系数（环形截面混凝土电杆取0.7）；=1，杆塔风荷载调整系数；按GB 50061-201066kV及以下架空电力线路设计规范表取值。部位杆塔总高度（m）30305050塔身1.01.21.5基础1.01.01.2=.=0.39110.711.084m=0.2967。电顶至叉梁下节点杆段的承受的风荷载标准值：杆顶至叉梁下节点的风压的投影面积：=2.77m，式中0.23m为电杆稍径，0.356m为电杆在叉梁下节点处的外径，9.46m为杆顶至叉梁下节点处杆长。杆顶至叉梁下节点处杆段自身的承受风压合力作用点距地面的高度：h=3.04+=3.04m+4.391m=7.

7、431m;根据h=7.431m查表风压高度变化系数得=1.00；代入=.=0.39110.712.77m=0.758。电顶至地面杆段的承受的风荷载标准值：电顶至地面杆段的投影面积：=3.919m；电顶至地面杆段的承受的风荷载标准值：=.=0.39110.713.919m=1.073。2.5 外荷载作用下电杆的弯矩设计值：2.51外荷载作用下，叉梁上节点处电杆的弯矩设计值：=.0.552.+3.+. h（4）（4）式中=1，杆塔结构重要性系数，重要线路不应小于1.1，临时线路取0.9，其他线路取1.0；=1.0，可变荷载组合系数，正常运行情况取1.0，断线情况及安装情况和不均匀覆冰情况取0.9，

8、验算情况取0.75；因风压属于可变荷载，大风工况属于正常运行情况，故取=1。=1.4，可变荷载的分项系数，因风荷载为可变荷载，取1.4；=+=1.658+0.0626=1.721一根导线与一串绝缘子的风荷载标准值之和；=1.65m导线横担距叉梁上节点的距离；=4.05m, 避雷线悬挂点至叉梁上节点的距离；=2.024m杆顶至叉梁上节点处杆段自身的承受风压合力作用点距叉梁上节点处的高度：代入公式=.0.552.+3.+. h=1×1×1.4×0.552×0.446×4.05+3×1.721×1.65+ 2×0.296

9、7×2.024 =10.2661.m,风荷载作用下，叉梁上节点处电杆的弯矩设计值。外荷载作用下，叉梁下节点处电杆的弯矩设计值：=.0.55（5）（5）式中=（6），叉梁下节点至电杆零力矩点的距离；（6）式中的=3.87m, 叉梁下节点至电杆埋深1/3处的距离；=（7），叉梁下节点处电杆截面的抗弯截面系数；D=230+=356mm,叉梁下节点处电杆截面的外径；d=356-100=256mm, 叉梁下节点处电杆截面的内径；代入（7）式=3245；=（7），电杆埋深1/3处电杆截面的抗弯截面系数；D=430=408mm, 电杆埋深1/3处电杆截面的外径；d=408-100=308mm, 电杆埋深1/3处电杆截面的内径；代入（7）式=4502；代入（6）式得=3.87=1.621m, 叉梁下节点至电杆零力矩点的距离;（5）式中=2+3+2=20.446+31.721+20.758=7.571水平荷载之和；=1.2零力矩点偏离系数；代入=.0.55=1×1×1.4×0.55×7.571×1.2×1.621=11.34.m.2.5.