模板方案(干部病房楼))

1、目目 录录第一部分第一部分 模板支设方案模板支设方案.- - 1 1 - -第一章编制依据第一章编制依据.- - 1 1 - -第二章第二章 工程概况工程概况.- - 1 1 - -2.1 工程简介.- 1 -2.2 建筑概况.- 1 -2.3 结构概况.- 1 -2.4 自然条件.- 1 -2 2 施工准备施工准备 .- - 2 2 - -2.1 材料.- 2 -2.2 交底.- 2 -3 3 模板施工模板施工 .- - 2 2 - -3.1 模板系统的基本要求.- 2 -3.2 水平模板及支撑体系.- 3 -3.2.1 模板形式 .- 3 -3.2.2 支撑体系 .- 3 -3.3 梁模板

2、体系.- 3 -3.4 楼梯模板体系.- 4 -3.5 附墙柱节点图.- 4 -3.6 柱子模板支设.- 5 -3.7 墙体模板支设.- 6 -3.8 墙柱模板的安装、就位要点.- 6 -3.9 柱模板施工方法.- 7 -3.9.1 施工准备 .- 7 -3.9.2 柱模安装 .- 7 -3.9.3 拆模方法 .- 7 -3.10 水平模板的施工方法.- 8 -3.10.1 梁板模板支设流程 .- 8 -3.10.2 梁板模板安装质量要求 .- 8 -第二部分第二部分 计算书计算书.- - 9 9 - -第一章第一章 板模板计算板模板计算.- - 9 9 - -一、搭设方案一、搭设方案 .-

3、9 -二、板模板支架的强度、刚度及稳定性验算二、板模板支架的强度、刚度及稳定性验算 .- 9 -第二章第二章 梁模板计算梁模板计算.- - 1818 - -第三章第三章 柱模板计算柱模板计算.- - 3333 - -第四章第四章 剪力墙模板计算剪力墙模板计算.- - 4747 - -第五章第五章 无粘接预应力梁模板计算（按截面无粘接预应力梁模板计算（按截面 65010006501000计算）计算） .- - 5757 - -第一部分第一部分 模板支设方案模板支设方案第一章编制第一章编制依据依据1吉林大学第一医院干部病房楼工程工图纸2建筑施工手册3混凝土工程施工质量验收规范（GB50204-20

4、02）4中国建筑第七工程局技术标准5中建管理手册第二章第二章 工程概况工程概况2.1工程简介序号项 目内 容1工程名称吉林大学第一医院干部病房楼工程2工程地址吉林大学第一医院内、长春市新民大街以西、解放大路以南3工期要求计划开工日期：2009 年 10 月 5 日计划竣工日期：2011 年 5 月 30 日2.2建筑概况序号项目吉林大学第一医院干部病房楼工程1建筑面积建筑面积为 56413.842建筑层数地上 10 层，地下 3 层3建筑层高地下三层层高 3.81m、地下二层层高 3.65m地下一层层高 4.36m、一层层高 4.5m二层层高 4.25m、三至十层层高 3.8m4、砼板厚120

5、mm、130mm、150mm、180mm5最大梁尺寸350*800 无粘接预应力梁 650*10006高架支撑位置一层 5-7/D-F 轴处，支设高度 8.75m二层 14-16/S-U 轴处 支设高度 8.05m6建筑高度39.3m2.3结构概况结构形式框架剪力墙基础形式筏板基础构件抗震等级框架柱、梁二级，剪力墙一级建筑抗震设防烈度七度砼环境类别地下外墙、底板、女儿墙二级，其它为一级2.4自然条件场地气候属欧亚大陆东部中温带大陆性半湿润、半干旱季风气候，春季干旱多风，夏季炎热多雨，东季寒冷干燥。年平均气温 4.1-4.9 摄氏度，7 月平均气温 23 摄氏度，1 月平均气温为零下 17 摄氏

6、度.东季盛行偏西风，夏季盛行东南风，春季盛行西南风，风速季节变化明显，春季平均风速 3.9m/s，多年平均降雨量 500-600mm，降水量不稳定，季节性变化大，年内降水量分配不均，汛期（6-9 月）降水量一般占全年降水量的 77%，日照时数平均为 2637 小时。2 2 施工准备施工准备2.1 材料15 厚覆膜胶合板，用于顶板和梁，15 厚竹胶板用于柱子和墙体模，5080木枋内次肋，早拆顶杆，48x3.5 钢管，脱模剂，钢管夹，蝴蝶卡、铁丝、支撑体系选用 48x3.2 碗扣架。2.2 交底施工前由施工员对班组进行施工方法、质量、安全交底。3 3 模板施工模板施工3.1 模板系统的基本要求模板

7、缝用双面胶带粘贴严密。所有模板应整洁、光洁、无变形及孔洞，使用前应均匀涂刷脱模剂，每使用一次都应设专人对模板进行清理、保养。柱接头处使用海棉条封严，以防漏浆。要保证结构和构件各部分的形状、尺寸及相互间位置的正确性；接缝严密，不得漏浆。为了保证以上要求，模板的形状和尺寸要与结构和构件相同，并应具有一定强度和刚度，以保证在砼自重、施工荷载及砼侧压力作用下不破坏、不变形。非承重模板拆除应待砼强度保证其表面不被破坏方可拆模，承重构件的模板拆除必须待砼强度达到设计强度 75%以上，关键部位及悬挑构件的模板必须等砼强度达到设计强度的 100%(即 28d 强度)时方可拆模。梁、墙板支模顺序：梁底模侧模墙板

8、外侧模。所有梁底模应为正偏差，偏差范围应规范允许范围内，以防止扣件下滑。3.2 水平模板及支撑体系3.2.1 模板形式水平模板体系采用散支散拆的 15mm 覆膜木胶合板体系，主肋采用两根5080 木方间距 1200mm，次肋采用 5080 木方间距 200mm。3.2.2 支撑体系本工程支撑体系采用碗扣式钢管脚手架，并配置可调 U 形顶托以适应不同层高和梁板高度的变化。梁底钢管架立杆间距 900900mm，底板钢管架立杆间距 9001200。高架支模处钢管架立杆间距 900900mm，无粘接预应力处梁下支撑处钢管架立杆间距 600mm。3.3 梁模板体系底模用 15mm 厚建筑竹胶板,侧模均用

9、 15 厚建筑竹胶板。当梁高600mm，梁旁的加劲枋200mm，梁旁加压脚板,梁两侧间隔 600mm加 48x3.5 钢管水平支撑。650*1000 无粘接预应力梁梁底主龙骨用 48x3.5 钢通,跨度750,骨廊用5080 木枋200，250500 以下梁底主龙骨用 48x3.5 钢管,跨度1200。梁底钢支顶架按设计标高调整主龙骨标高。然后安装木枋，铺上梁底板，并拉线拉平。当梁底板跨度等于及大于 4m 时，梁底应按要求起拱 1.2。钢管之间用剪刀撑连接，每 1.8m 内采用一道纵横水平拉管，水平拉管通长设置，纵横水平拉结，有条件的应与柱顶紧。在梁下钢管支顶设置剪刀撑纵横连结5000mm。支

10、撑系统外围连续设置连续剪刀撑。梁的两侧与楼板采用搭旁连接，梁旁要加设挂旁直边板及斜撑。梁底架支顶应垂直，上下层支顶在同一竖面中心线上，而且要确保在竖向与水平面的稳定。3.4 楼梯模板体系楼梯考虑用散支散拆的木胶合板模板系统。楼梯踏步侧板、梯段侧板、平台梁侧板、梯段及平台底模板均为 15mm 厚覆模木胶合板和 5080mm 木方。踏步侧板上设反三角木两根。梯段平台及平台梁的支撑系统采用碗扣式脚手架上设可调支撑头，以钢管水平杆相互连接成整体。3.5 附墙柱节点图对于外墙的附墙柱，模板容易拼缝不严密加固不牢，容易造成涨模漏浆，因此本工程在附墙柱的处理时主要采用了斜拉杆加穿墙螺栓等方式确保附墙柱节点的

11、模板牢固严密，详见下图(注：内墙改为穿墙套管+对拉螺栓)：3.6 柱子模板支设柱子模板选用 15mm 厚建筑竹胶板，内竖楞 5080木方间距 200，外横楞用 2483.5mm 架子管间距 500mm 布置，采用 14mm 对拉螺栓布置间距500mm，与 3 形扣件配套使用，其中柱子最下部柱子外横楞距离柱子底部为1520，柱子用钢管丝杠顶撑，柱子下部区段 2 米范围内柱子外楞应在300400。阴阳角模板现场定型加工，阴角模板按 45 度角拼缝对接，阳角模板直接对拼，在此龙骨上用 100mm 长 L706mm 等边角固定， 在角钢上打孔，用每边用两个木螺丝固定在方木上，模板加工好后由塔吊吊装到作

12、业面上安装。PVC 套管14 对拉螺栓海绵条钢管加固双面覆塑木夹板木枋背楞3.7 墙体模板支设墙体模板选用 15mm 厚建筑竹胶板，内竖楞 5080木方间距 150，外横楞用 2483.5mm 架子管间距 500mm 布置，采用 14mm 穿墙螺栓布置间距500mm，与 3 形扣件配套使用。为了保证整体墙模刚度和稳定性，另沿高度方向设二三道抛地斜撑，从而形成整套的墙体模板体系3.8 墙柱模板的安装、就位要点拼装前，操作班组应先了解模板设计意图，对所拼装的模板宽度及拼装程序做到心中有数，施工班组在拼装模板前应进行严格的技术交底并熟悉图纸。整体模板拼好立起后，按图纸将有用的穿墙螺栓孔做出记号，不用

13、的孔用塑料孔塞堵紧，并在模板表面刷一层脱模剂。模板就位前对墙柱根部进行清理，检查楼地面是否平整，当楼地面高低差较大时，用砂浆找平，使内外模板合模后，模板在同一水平高度，正负误差1mm。吊装模板时需注意避免模板面板的碰撞。墙柱模板的拆除和堆放墙柱模板应在混凝土强度能保证其表面及阴、阳角处不会因拆除模板而受损坏时拆除，一般常温施工时混凝土强度达到 1.2MPa 方可拆模。拆模的顺序是先装的后拆，后装的先拆。3.9 柱模板施工方法3.9.1 施工准备柱模施工放线完毕；柱筋绑扎完毕，办完隐检记录，柱模内杂物清理干净；将本柱模中不用到的穿墙孔堵住，并涂刷脱模剂；柱模定位钢筋焊好做好预埋。3.9.2 柱模

14、安装柱子模板选用 15mm 厚建筑竹胶板，内竖楞 5080木方间距 150，外横楞用 2483.5mm 架子管间距 500mm 布置，采用 14mm 穿墙螺栓布置间距500mm，与 3 形扣件配套使用。柱子净高 1/4 以下区段，外楞间距调整为 400一道，柱子最下部起步外楞距离柱子底部为 20。柱模的支架支设固定好，柱子四周设斜向支撑。为防止柱子底部螺杆滑丝，柱子下部螺杆全部采用双螺帽。连墙柱子因阳角必须用木方顶死，超过 600间距的补加长螺杆加固。3.9.3 拆模方法当柱砼达到一定强度之后，开始拆模；先将柱模连接用的夹具松开，使柱模间分离；调节柱模支架的可调丝杆和侧向斜支撑，使柱模与砼墙面

15、分离；将柱模吊到地面，进行清灰涂刷脱膜剂，以备再次周转使用；及时检查砼柱面，如有蜂窝麻面烂根露筋狗洞等现象，及时用高一等级细石砼进行填充；下一次安装柱模时，只需将柱模对应销锁紧用穿墙螺栓拉结即可。3.10 水平模板的施工方法3.10.1 梁板模板支设流程首先测定梁板底标高，搭设支撑架；然后安放纵横楞梁底模；梁钢筋绑扎；安装梁侧模；安装梁柱节点模板；安装楼板底模；涂刷脱模剂；绑扎楼板钢筋；安放预埋管件；检验校正。3.10.2 梁板模板安装质量要求次梁轴线位置截面尺寸及水平标高应准确无误；板面应平整洁净拼缝严密，不漏浆；模板安装后应具有足够的承载能力刚度和稳定性，能承受新浇混凝土的自重和侧压力以及

16、在施工过程中所产生的荷载；模板安装偏差应控制在规范允许范围内。梁板支撑系统顶部设可调支撑头，以调节模板的标高水平及按规范要求的起拱。第二部分第二部分 计算书计算书第一章第一章 板模板计算板模板计算一、搭设方案一、搭设方案1.11.1基本搭设参数基本搭设参数模板支架高H为3.42m，立杆步距h（上下水平杆轴线间的距离）取1.5m，立杆纵距la取1.2m，横距lb取0.9m。立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的自由长度a取0.8m。整个支架的简图如下所示。 模板底部的方木，截面宽50mm，高80mm，布设间距0.2m。1.21.2材料及荷载取值说明材料及荷载取值说明本支撑架使用 48 3.5

17、钢管，钢管壁厚不得小于3mm。 模板支架承受的荷载包括模板及支架自重、新浇混凝土自重、钢筋自重，以及施工人员及设备荷载、振捣混凝土时产生的荷载等。二、板模板支架的强度、刚度及稳定性验算二、板模板支架的强度、刚度及稳定性验算荷载首先作用在板底模板上，按照底模底模方木/钢管横向水平钢管可调托座立杆基础的传力顺序，分别进行强度、刚度和稳定性验算。其中，取与底模方木平行的方向为纵向。（一）板底模板的强度和刚度验算（一）板底模板的强度和刚度验算模板按三跨连续梁计算，如图所示: （1）荷载计算，按单位宽度折算为线荷载。此时，模板的截面抵抗矩为：w1000152/6=3.75104mm3；模板自重标准值：x

18、10.31 =0.3kN/m；新浇混凝土自重标准值：x20.15241 =3.6kN/m；板中钢筋自重标准值：x30.151.11 =0.165kN/m；施工人员及设备活荷载标准值：x42.51 =2.5kN/m；振捣混凝土时产生的荷载标准值：x521=2kN/m。以上1、2、3项为恒载，取分项系数1.35，4、5项为活载，取分项系数1.4，则底模的荷载设计值为： g1 =(x1+x2+x3)1.35=(0.3+3.6+0.165)1.35=5.488kN/m； q1 =(x4+x5)1.4=(2.5+2)1.4 =6.3kN/m；对荷载分布进行最不利布置，最大弯矩取跨中弯矩和支座弯矩的较大值

19、。 跨中最大弯矩计算简图跨中最大弯矩计算公式如下:M1max = 0.08g1lc2+0.1q1lc2 = 0.085.4880.22+0.16.30.22=0.043kNm 支座最大弯矩计算简图支座最大弯矩计算公式如下：M2max= -0.1g1lc2-0.117q1lc2= -0.15.4880.22-0.1176.30.22= -0.051kNm；经比较可知，荷载按照图2进行组合，产生的支座弯矩最大。Mmax=0.051kNm；（2）底模抗弯强度验算取Max(M1max，M2max)进行底模抗弯验算，即 =0.051106 /(3.75104)=1.372N/mm2底模面板的受弯强度计算

20、值底模面板的受弯强度计算值 =1.372N/mm=1.372N/mm2 2 小于抗弯强度设计值小于抗弯强度设计值 f fm m =15N/mm=15N/mm2 2，满足要求。，满足要求。（3）底模抗剪强度计算。荷载对模板产生的剪力为Q=0.6g1lc+0.617q1lc=0.65.4880.2+0.6176.30.2=1.436kN；按照下面的公式对底模进行抗剪强度验算： =31435.95/(2100015)=0.144N/mm2；所以，底模的抗剪强度所以，底模的抗剪强度 =0.144N/mm=0.144N/mm2 2小于小于 抗剪强度设计值抗剪强度设计值f fv v =1.4N/mm=1.

21、4N/mm2 2满足要求。满足要求。（4）底模挠度验算模板弹性模量E=6000 N/mm2；模板惯性矩 I=1000153/12=2.812105 mm4；根据JGJ1302001，刚度验算时采用荷载短期效应组合，取荷载标准值计算，不乘分项系数，因此，底模的总的变形按照下面的公式计算： =0.068mm；底模面板的挠度计算值底模面板的挠度计算值 =0.068mm=0.068mm小于挠度设计值小于挠度设计值vv =Min(200/150=Min(200/150，10)10)mmmm ，满足要求。，满足要求。（二）底模方木的强度和刚度验算（二）底模方木的强度和刚度验算按三跨连续梁计算（1）荷载计算

22、模板自重标准值：x1=0.30.2=0.06kN/m；新浇混凝土自重标准值：x2=0.15240.2=0.72kN/m；板中钢筋自重标准值：x3=0.151.10.2=0.033kN/m；施工人员及设备活荷载标准值：x4=2.50.2=0.5kN/m；振捣混凝土时产生的荷载标准值：x5=20.2=0.4kN/m；以上1、2、3项为恒载，取分项系数1.35，4、5项为活载，取分项系数1.4，则底模的荷载设计值为：g2 =(x1+x2+x3)1.35=(0.06+0.72+0.033)1.35=1.098kN/m；q2 =(x4+x5)1.4=(0.5+0.4)1.4=1.26kN/m； 支座最大

23、弯矩计算简图支座最大弯矩计算公式如下:Mmax= -0.1g2la2-0.117q2la2= -0.11.0981.22-0.1171.261.22=-0.37kNm；（2）方木抗弯强度验算方木截面抵抗矩 W=bh2/6=50802/6=5.333104 mm3； =0.37106/(5.333104)=6.944N/mm2；底模方木的受弯强度计算值底模方木的受弯强度计算值 =6.944N/mm=6.944N/mm2 2 小于抗弯强度设计值小于抗弯强度设计值f fm m =13N/mm=13N/mm2 2 ，满足要求。，满足要求。（3）底模方木抗剪强度计算荷载对方木产生的剪力为Q=0.6g2l

24、a+0.617q2la=0.61.0981.2+0.6171.261.2=1.723kN；按照下面的公式对底模方木进行抗剪强度验算： =0.646N/mm2；所以，底模方木的抗剪强度所以，底模方木的抗剪强度 =0.646N/mm=0.646N/mm2 2小于抗剪强度设计值小于抗剪强度设计值f fv v=1.3N/mm=1.3N/mm2 2满足要求。满足要求。（4）底模方木挠度验算方木弹性模量 E=9000 N/mm2；方木惯性矩 I=50803/12=2.133106 mm4；根据JGJ1302001，刚度验算时采用荷载短期效应组合，取荷载标准值计算，不乘分项系数，因此，方木的总的变形按照下面

25、的公式计算：=0.521(x1+x2+x3)la4/(100EI)+0.192(x4+x5)la4/(100EI)=0.644 mm；底模方木的挠度计算值底模方木的挠度计算值 =0.644mm=0.644mm 小于小于 挠度设计值挠度设计值vv =Min(1200/150=Min(1200/150，10)mm10)mm ，满足要求。，满足要求。（三）托梁材料计算（三）托梁材料计算根据JGJ1302001，板底托梁按二跨连续梁验算，承受本身自重及上部方木小楞传来的双重荷载，如图所示。（1）荷载计算材料自重：0.0384kN/m；(材料自重，近似取钢管的自重，此时，偏于保守)方木所传集中荷载：取（

26、二）中方木内力计算的中间支座反力值，即p=1.1g2la+1.2q2la=1.11.0981.2+1.21.261.2=3.263kN；按叠加原理简化计算，钢管的内力和挠度为上述两荷载分别作用之和。（2）强度与刚度验算托梁计算简图、内力图、变形图如下：托梁采用：木方 : 10080mm；W=106.667 103mm3；I=426.667 104mm4； 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN) 中间支座的最大支座力 Rmax = 16.264 kN ；钢管的最大应力计算值 = 1.335106/106.667103=12.518

27、N/mm2；钢管的最大挠度 max = 1.945 mm ；支撑钢管的抗弯强度设计值 fm=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值支撑钢管的最大应力计算值 =12.518=12.518 N/mmN/mm2 2 小于小于 钢管抗弯强度设计值钢管抗弯强度设计值 f fm m=205=205 N/mmN/mm2 2, ,满足要求满足要求! !支撑钢管的最大挠度计算值支撑钢管的最大挠度计算值 =1.945=1.945小于最大允许挠度小于最大允许挠度 vv=min(900/150,10)=min(900/150,10) mm,mm,满足要求满足要求! !（四）立杆稳定性验算（四）立杆稳定性验算 立

28、杆计算简图1、不组合风荷载时，立杆稳定性计算（1）立杆荷载。根据规程，支架立杆的轴向力设计值N应按下式计算： N = 1.35NGK + 1.4NQK 其中NGK为模板及支架自重，显然，最底部立杆所受的轴压力最大。将其分成模板（通过顶托）传来的荷载和下部钢管自重两部分，分别计算后相加而得。模板所传荷载就是顶部可调托座传力，根据3.1.4节，此值为F1=16.264kN。除此之外，根据规程条文说明4.2.1条，支架自重按模板支架高度乘以0.15kN/m取值。故支架自重部分荷载可取为F2=0.153.42=0.513kN；立杆受压荷载总设计值为：Nut=F1+F21.35=16.264+0.513

29、1.35=16.957kN；其中1.35为下部钢管自重荷载的分项系数，F1因为已经是设计值，不再乘分项系数。（2）立杆稳定性验算。按下式验算 -轴心受压立杆的稳定系数，根据长细比按规程附录C采用； A -立杆的截面面积，取4.89102mm2； KH -高度调整系数，建筑物层高超过4m时，按规程5.3.4采用；计算长度l0按下式计算的结果取大值：l0=h+2a=1.5+20.8=3.1m；l0=kh=1.1671.6111.5=2.82m；式中：h-支架立杆的步距，取1.5m； a -模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度，取0.8m； -模板支架等效计算长度系数，参照规程附表

30、D1,取1.611； k -计算长度附加系数，按规程附表D2取值为1.167；故l0取3.1m；=l0/i=3.1103 /15.8=197；查规程附录C得 = 0.186；KH=1； =1.05N/(AKH)=1.0516.957103 /(0.1864.891021)=195.754N/mm2；立杆的受压强度计算值立杆的受压强度计算值 =195.754N/mm=195.754N/mm2 2 小于小于 立杆的抗压强度设计值立杆的抗压强度设计值 f f =205=205 N/mmN/mm2 2 ，满足要求。，满足要求。2、组合风荷载时，立杆稳定性计算（1）立杆荷载。根据规程，支架立杆的轴向力设

31、计值Nut取不组合风荷载时立杆受压荷载总设计值计算。由前面的计算可知:Nut16.957kN；风荷载标准值按下式计算：Wk=0.7zsWo=0.70.740.2730.65=0.092kN/m2；其中 w0 - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：w0 = 0.65 kN/m2； z - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：z= 0.74 ； s - 风荷载体型系数：取值为0.273；Mw=0.851.4Mwk=0.851.4Wklah2/10=0.851.40.0921.21.52/10=0.03kN

32、m；（2）立杆稳定性验算 =1.05N/(AKH)+Mw/W=1.0516.957103/(0.1864.891021)+0.03106 /(5.08103)=201.568N/mm2；立杆的受压强度计算值立杆的受压强度计算值 =201.568N/mm=201.568N/mm2 2 小于立杆的抗压强度设计值小于立杆的抗压强度设计值 f f =205=205 N/mmN/mm2 2 ，满足要求。，满足要求。第二章第二章 梁模板计算梁模板计算一、参数信息一、参数信息1.1.模板支撑及构造参数模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m):0.35；梁截面高度 D(m):0.80；混凝土板厚度(mm):15

33、0.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m):0.9；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.50；立杆步距h(m):1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):2.00；梁支撑架搭设高度H(m)：3.00；梁两侧立杆间距(m):1.20；承重架支撑形式:梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数:7；采用的钢管类型为483.5；2.2.荷载参数荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2

34、.0；3.3.材料参数材料参数木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.4.梁底模板参数梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0；梁底纵向支撑根数：7；面板厚度(mm)：18.0；5.5.梁侧模板参数梁侧模板参数斜撑支点至梁侧的距离 (m)：0.150；二、梁模板荷载标准值计算二、梁模板荷载标准值计算1.1.梁侧模板荷载梁侧模板荷载强度验

35、算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别计算得 50.994 kN/m2、18.0

36、00 kN/m2，取较小值18.000 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算三、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞（内龙骨）的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm)1.1.强度计算强度计算跨中弯矩计算公式如下: 其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 151.81.8/6=8.1cm3； M - 面板的最大弯距(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式

37、计算面板跨中弯矩： 其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括: 新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.15180.9=2.92kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.40.1520.9=0.38kN/m；q = q1+q2 = 2.916+0.378 = 3.294 kN/m；计算跨度(内楞间距): l = 216.67mm；面板的最大弯距 M= 0.13.294216.6672 = 1.55104Nmm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 1.55104 / 8.10103=1.909N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值面板的

38、受弯应力计算值 =1.909N/mm=1.909N/mm2 2 小于小于 面板的抗弯强度设计值面板的抗弯强度设计值 ff=13N/mm=13N/mm2 2，满足要求！，满足要求！ 2.2.挠度验算挠度验算 q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 180.15 = 2.7N/mm； l-计算跨度(内楞间距): l = 216.67mm； E-面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 151.81.81.8/12=7.29cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.6772.7216.674/(10095007.29104) = 0.058 mm；面板

39、的最大容许挠度值: = l/250 =216.667/250 = 0.867mm；面板的最大挠度计算值面板的最大挠度计算值 =0.058mm=0.058mm 小于小于 面板的最大容许挠度值面板的最大容许挠度值 =0.867mm=0.867mm，满足要求！，满足要求！四、梁侧模板内外楞的计算四、梁侧模板内外楞的计算1.1.内楞计算内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度60mm，截面高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 6821/6 = 64cm3；I = 6831/12 = 256cm4； 内楞计算简图

40、（1 1）. .内楞强度验算内楞强度验算强度验算计算公式如下: 其中， - 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 内楞的最大弯距(Nmm)； W - 内楞的净截面抵抗矩； f - 内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩： 其中，作用在内楞的荷载，q = (1.2180.9+1.420.9)0.217=4.76kN/m； 内楞计算跨度(外楞间距): l = 300mm； 内楞的最大弯距: M=0.14.76300.002= 4.28104Nmm； 最大支座力:R=1.14.7580.3=1.57 kN；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 = 4.28104/6.401

41、04 = 0.669 N/mm2； 内楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；内楞最大受弯应力计算值内楞最大受弯应力计算值 = = 0.6690.669 N/mmN/mm2 2 小于小于 内楞的抗弯强度设计内楞的抗弯强度设计值值 f=17N/mmf=17N/mm2 2，满足要求！，满足要求！（2 2）. .内楞的挠度验算内楞的挠度验算 其中 l-计算跨度(外楞间距)：l = 300mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q =18.000.22= 3.90 N/mm； E - 内楞的弹性模量： 10000N/mm2； I - 内楞的截面惯性矩：I = 2.56106mm4；内楞的

42、最大挠度计算值: = 0.6773.93004/(100100002.56106) = 0.008 mm；内楞的最大容许挠度值: = 300/250=1.2mm；内楞的最大挠度计算值内楞的最大挠度计算值 =0.008mm=0.008mm 小于小于 内楞的最大容许挠度值内楞的最大容许挠度值 =1.2mm=1.2mm，满足要求！，满足要求！2.2.外楞计算外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力1.57kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用1根木楞，截面宽度50mm，截面高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 5821/6 = 53.3

43、3cm3；I = 5831/12 = 213.33cm4； 外楞计算简图 外楞弯矩图(kNm) 外楞剪力图(kN) 外楞变形图(mm)（1 1）. .外楞抗弯强度验算外楞抗弯强度验算 其中 - 外楞受弯应力计算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距(Nmm)； W - 外楞的净截面抵抗矩； f -外楞的强度设计值(N/mm2)。根据连续梁程序求得最大的弯矩为M= 0.484 kNm斜撑对梁顶侧支撑的最大支座力R=5.103kN； 外楞最大计算跨度: l = 350mm；经计算得到，外楞的受弯应力计算值: = 4.84105/5.33104 = 9.077 N/mm2； 外楞的抗弯强度设计值:

44、 f = 17N/mm2；外楞的受弯应力计算值外楞的受弯应力计算值 =9.077N/mm=9.077N/mm2 2 小于小于 外楞的抗弯强度设计值外楞的抗弯强度设计值 ff=17N/mm=17N/mm2 2，满足要求！，满足要求！（2 2）. .外楞的挠度验算外楞的挠度验算根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为1.386 mm外楞的最大容许挠度值: = 350/250=1.4mm；外楞的最大挠度计算值外楞的最大挠度计算值 =1.386mm=1.386mm 小于小于 外楞的最大容许挠度值外楞的最大容许挠度值 =1.4mm=1.4mm，满足要求！，满足要求！3.3.斜撑斜撑( (轴力轴力) )计算计算

45、: :斜撑的轴力Rx按下式计算： RxR/sin其中 R -斜撑对梁顶侧支撑的支座反力，取；R =N =5.103kN； Rx -斜撑的轴力； -斜撑与梁侧面板的夹角；sin = sin arctan0.15/0.3 = 0.447；斜撑的轴力：Rx=R/sin=5.103/0.447=11.411kN4.4.斜撑稳定性验算斜撑稳定性验算: :稳定性计算公式如下： 其中，N - 作用在斜撑的轴力,11.411kN -斜撑受压应力计算值； fc -斜撑抗压强度设计值；11.411N/mm2 A0 -斜撑截面的计算面积； A0 =4.89cm2 -轴心受压构件的稳定系数,由长细比=l0/i结果确定

46、；轴心受压构件稳定系数按下式计算： i -斜撑的回转半径;i =1.58cm；l0- 斜撑的计算长度，l0 =0.32+0.1520.5=0.34m； = l0/i =21.23； 由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数=0.94经计算得到： = N/(A) =11.41103/(0.943.89102)=12.72N/mm2；斜撑受压应力计算值为12.72N/mm2，小于斜撑抗压强度设计值13N/mm2，满足要求！五、梁底模板计算五、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算

47、要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 10001818/6 = 5.40104mm3； I = 1000181818/12 = 4.86105mm4； 1.1.抗弯强度验算抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中， - 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 计算的最大弯矩 (kNm)； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =58.33mm； q - 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载

48、设计值：q1: 1.2（24.00+1.50）1.000.800.90=22.03kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.20.351.000.90=0.38kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1.42.001.000.90=2.52kN/m；q = q1 + q2 + q3=22.03+0.38+2.52=24.93kN/m；跨中弯矩计算公式如下: Mmax = 0.1024.930.0582=0.008kNm； =0.008106/5.40104=0.157N/mm2；梁底模面板计算应力梁底模面板计算应力 =0.157=0.157 N/mmN/mm2 2 小于小于 梁底模面板的抗

49、压强度设计梁底模面板的抗压强度设计值值 f=13N/mmf=13N/mm2 2，满足要求！，满足要求！2.2.挠度验算挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的压力线荷载: q =（(24.0+1.50)0.800+0.35）1.00= 20.75KN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =58.33mm； E-面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =58.33/250 = 0.233mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67720.7558.34/(10095004.86

50、105)=0mm；面板的最大挠度计算值面板的最大挠度计算值: : =0mm=0mm 小于小于 面板的最大允许挠度值面板的最大允许挠度值: = = 58.358.3 / / 250250 = = 0.233mm0.233mm，满足要求！，满足要求！六、梁底支撑的计算六、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.1.荷载的计算：荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = (24+1.5)0.80.058=1.19 kN/m；(2)模

51、板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.350.058(20.8+0.35)/ 0.35=0.114 kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 P1= (2.5+2)0.058=0.262 kN/m；2.2.方木的支撑力验算方木的支撑力验算静荷载设计值 q = 1.21.19+1.20.114=1.564 kN/m；活荷载设计值 P = 1.40.262=0.367 kN/m； 方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。 本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=588/6 = 53.33 cm3； I=5888/12 =

52、213.33 cm4；方木强度验算方木强度验算: :最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:线荷载设计值 q = 1.564+0.367=1.932 kN/m；最大弯距 M =0.1ql2= 0.11.93211= 0.193 kN.m；最大应力 = M / W = 0.193106/53333.3 = 3.622 N/mm2；抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；方木的最大应力计算值方木的最大应力计算值 3.6223.622 N/mmN/mm2 2 小于小于 方木抗弯强度设计值方木抗弯强度设计值 1313 N/mmN/mm2 2, ,满满足要求足要求! !方木抗

53、剪验算：方木抗剪验算：截面抗剪强度必须满足: 其中最大剪力: V = 0.61.9321 = 1.159 kN； 方木受剪应力计算值 = 31159.2/(25080) = 0.435 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪应力计算值方木的受剪应力计算值 0.4350.435 N/mmN/mm2 2 小于小于 方木抗剪强度设计值方木抗剪强度设计值 1.71.7 N/mmN/mm2 2, ,满足要求满足要求! !方木挠度验算方木挠度验算: :最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: q = 1.190 + 0.114 = 1.304 kN

54、/m；方木最大挠度计算值 = 0.6771.30410004 /(10010000213.333104)=0.414mm；方木的最大允许挠度 =1.0001000/250=4.000 mm；方木的最大挠度计算值方木的最大挠度计算值 = 0.4140.414 mmmm 小于小于 方木的最大允许挠度方木的最大允许挠度 =4=4 mmmm，满足要求！，满足要求！3.3.支撑钢管的强度验算支撑钢管的强度验算支撑钢管按照简支梁的计算如下荷载计算公式如下：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1 = (24.000+1.500)0.800= 20.400 kN/m2；(2)模板的自重(kN/m2)：q2

55、 = 0.350 kN/m2；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2)：q3= (2.500+2.000)=4.500 kN/m2；q = 1.2(20.400 + 0.350 )+ 1.44.500 = 31.200 kN/m2；梁底支撑根数为 n，立杆梁跨度方向间距为a， 梁宽为b，梁高为h,梁底支撑传递给钢管的集中力为P，梁侧模板传给钢管的集中力为N 。当n=2时： 当n2时： 计算简图(kN) 变形图(mm) 弯矩图(kNm)经过连续梁的计算得到：支座反力 RA = RB=0.022 kN，中间支座最大反力Rmax=3.488；最大弯矩 Mmax=0.044

56、kN.m；最大挠度计算值 Vmax=0.005 mm；最大应力 =0.044106/5080=178.744 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值支撑钢管的最大应力计算值 178.744178.744 N/mmN/mm2 2 小于小于 支撑钢管的抗弯设计强支撑钢管的抗弯设计强度度 205205 N/mmN/mm2 2, ,满足要求满足要求! !八、立杆的稳定性计算八、立杆的稳定性计算: :立杆的稳定性计算公式 1.梁两侧立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 水平钢管的最大支座反力： N1 =0.022 kN ； 脚手架钢管的自重

57、： N2 = 1.20.1293=0.465 kN； 楼板的混凝土模板的自重： N3=1.2(2.00/2+(1.20-0.35)/2)1.000.35=0.598 kN； 楼板钢筋混凝土自重荷载: N4=1.2(2.00/2+(1.20-0.35)/2)1.000.150(1.50+24.00)=6.541 kN； N =0.022+0.465+0.598+6.541=7.626 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩(

58、cm3)：W = 5.08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)； lo = k1uh k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1551.71.5 = 2.945 m；Lo/i = 2945.25 / 15.8 = 186 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.207 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=7625.54/(0.207489

59、) = 75.334 N/mm2；钢管立杆稳定性计算钢管立杆稳定性计算 = = 75.33475.334 N/mmN/mm2 2 小于小于 钢管立杆抗压强度的设计钢管立杆抗压强度的设计值值 ff = = 205205 N/mmN/mm2 2，满足要求！，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 梁底支撑最大支座反力： N1 =3.488 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.129(3-0.8)=0.465 kN； N =3.488+0.465=3.829 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i -

60、 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；按下式计算 lo = k1uh k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1551.71.5 = 2.945 m；Lo/i = 2945.25 / 15.8