40t龙门吊轨道梁计算书(哈西地铁三标)

1、目录1 工程概况 12 龙门吊计算参数 22.1 最不利垂直动荷载 22.2 最不利水平动荷载 3（1）纵向水平动荷载 3（2）横向水平动荷载 43 轨道梁设计 43.1 车站结构围轨道梁 4（1）最不利正弯矩 5（2）最不利负弯矩 5（ 3）最不利剪力 5（4）梁截面下部配筋计算 6（5）梁截面上部配筋计算 8（6）梁斜截面承载力验算 9（7）梁挠度验算 103.2 轨道梁立柱 11（1）正截面受压承载力计算 11（2）立柱斜截面承载力验算 12（3）立柱纵向抗弯验算 12（4）立柱横向抗弯验算 133.3 立柱下基础梁 14（1）纵向抗倾覆性能 16（2）横向抗倾覆性能 16（3）基底最大

2、压力 17（4）基础纵向配筋计算 17（5）基础横向配筋计算 18（6）其它措施 1940t龙门吊轨道梁设计计算书1工程概况哈西大街站作为学府四道街站哈西大街站区间盾构始发站，为配合盾构施工，需要设置一台龙门吊，主要用于渣土及管片的吊运，须施做轨道梁供龙门吊行走。龙门吊为中铁一局建工机械产 SMQ4516双梁箱型门式起重机（以下简称门吊）， 额定起吊重量为40t，跨度为16m双侧悬臂8m起重机总重量为120t，其中天车 20t。龙门吊主要由门架、电动葫芦（装有起升机构和小车运行机构） 、大车运行机 构、操纵室及电气设备等组成，见下图。龙门吊立面图（一）龙门吊立面图（一）2龙门吊计算参数2.1最

3、不利垂直动荷载龙门吊自重：1200KN行走天车自重：200KN额定起重重量：400KN额定荷载下，天车只能行走至单侧轨道正上方，此时单侧荷载为最不利情况,其单轮最大荷载：N =( 1200-200)/4+( 400+200)/2 = 550KN*8000 叫规翎賈.；D：J8000 .结构受力示意图2.2最不利水平动荷载(1) 纵向水平动荷载根据建筑结构荷载规(GB50002001) 条的相关规定，吊车纵向水平荷载标准值为作用在一边轨道上所有刹车轮的最大轮压之和的10%，则纵向水平制动力：F1 = N X 2X 10% = 550 X 2X 0.1 = 110 KN纵向水平风荷载:.2W=B

4、z 卩 sy zW0 =3.15 X 1.3 X 0.74 X 0.55=1.67 KN/ m式中Wk风荷载标准值(KN/m);B z高度z处的风振系数；卩s风荷载体型系数;卩z风压高度变化系数;0基本风压(KN/m)；其中:二=1 + 2.181 0.73 J/z0.74式中脉动增大系数;脉动影响系数； 振型系数； 风压高度变化系数；纵向水平风力：F2 = WkX S1 十 2 = 1.67 X( 39.3+13.8+12.2 X 2+4+13.6)- 2 = 79.5 KN 纵向水平最不利动荷载：F3 = F1 + F2 = 110+79.5 = 189.5 KN( 2)横向水平动荷载根据

5、建筑结构荷载规(GB50002001) 条的相关规定，吊车横向水 平荷载标准值为横向小车重量与额定起吊重量之和的10%剩以重力加速度，则单轮横向水平制动力：F4 =(200+400)X 0.1 十 2-2 = 15 KN单轮横向水平风力：F5 = WkX S2- 2-2 = 1.67 X( 106.2-48 )- 4 = 24.3 KN 单轮横向水平最不利动荷载：F6 = F4 + F5 = 15+24.3 = 39.3 KN3 轨道梁设计3.1 车站结构围轨道梁梁宽600伽，高700伽，混凝土强度等级C30;在车站结构围为6等跨连续梁，跨 度为 3.45m。梁自重产生的均布静荷载：q仁0.6

6、 X 0.7 X 25=10.5KN/m龙门吊产生的集中动荷载：q2= q3=550KN当集中荷载置于第6跨跨中时，可计算出该处最不利正、负弯矩及最不利剪力：(1)最不利正弯矩2 2梁自重产生的正弯矩： M仁呦1 =0.08 X 10.5 X 3.45 =10 KN*m龙门吊集中动荷载产生的正弯矩：M2=KFI=0.213 X 550X 3.45=404 KN*m则跨中最不利正弯矩： M3= 1.2 X M1+1.4X M2 = 1.2 X 10+1.4 X 404 =578 KN*m(2) 最不利负弯矩梁自重产生的支座处负弯矩： M4=Kql2=-0.125 X 10.5 X 3.45 2=

7、-15.6 KN*m 龙门吊集中动荷载产生的支座处负弯矩：M5=KFI=-0.188 X 550X 3.45=356.7KN*m则最不利支座处负弯矩： M6=1.2 X M4+1.4X M5 = 1.2 X 15.6+1.4 X 356.7 =518KN*m(3) 最不利剪力梁自重产生的剪力：V仁Kql=0.625 X 10.5 X 3.45=22.6 KN龙门吊集中动荷载产生的剪力：V2=KF =0.688 X 550=378.4 KN则最不利剪力：V3= 1.2 X V1+1.4X V2 = 1.2 X 22.6+1.4 X 378.4 =557 KN最不利力荷载分布示意图（4）梁截面下部

8、配筋计算矩形截面受弯构件正截面受弯承载力计算:Mifcb （h。-） fyAs（h。as） （ pofpy）Ap（h。ap）混凝土受压区高度按下式确定：1fcbfpy)A混凝土受压区高度还应符合下列条件:bho2a'式中：M弯矩设计值；1系数；fc 混凝土轴心抗压强度设计值;As、As 受拉区、受压区纵向普通钢筋的截面面积；Ap、Ap 受拉区、受压区纵向预应力钢筋的截面面积;P。一一受拉区纵向预应力筋合力点处混凝土法向应力等于零时的预应力筋应力；b矩形截面的宽度；ho 截面有效高度;as、ap 受压区纵向普通钢筋合力点、预应力筋合力点至截面受 压边缘的距离；a'受压区全部纵向钢

9、筋合力点至截面受压边缘的距离；由于没有设置预应力钢筋，同时考虑钢筋及混凝土的抗疲劳强度，则受压区高 度为：c pbfyAsfyAs1.0 14.3 0.68 600300 4310.6 300 2945.470.2mmbh00.565 (70040 12.5)365.8mm1 JE s cu0.8-300152 105 0.00360.565cu0.00332a' 2(fcu,k 50) 10 50.0033(40 12.5)105mm(20.1 50) 100.0036因受压区高度不满足要求，故采用下列公式进行计算:fpyAp(hap as)fyAs(ha$)p0f py )Ap (

10、a pas)式中：as、ap受拉区纵向普通钢筋合力点、预应力筋至受拉边缘的距离MfyAs(h as as)578 106300 As (700(14 40)(40 12.5)梁下部受拉区配筋面积：As 3246 mm因纵向受力钢筋最小配筋百分率min取0.20 %和ft/f y=1.43/300=0.48 %中较大 值，则 min =bhft/f y=600X 700X 0.48 % =2016伽梁下部实际配筋采用728的二级钢筋，钢筋面积为：2 2As4310.6mm3246mm ，配筋满足要求。(5) 梁截面上部配筋计算p0fpy)Ap(h0a p )矩形截面受弯构件正截面受弯承载力计算:

11、M 1feb( h0 I)fyAs(h0 as)(混凝土受压区高度按下式确定:JebfyAsf y Asf py Ap( p0fpy)Ap混凝土受压区高度还应符合下列条件:bh02a'由于没有设置预应力钢筋，同时考虑钢筋及混凝土的抗疲劳强度，则受压区高 度为:e pbfyAsfyAs1.014.3 0.68 600300 29454 300 4310.670.2mmbh。0.565 (70040 12.5)365.8mm0.5650.8y人"3001 1 Es eu 2 105 0.0036cu0.0033 (feu,k 50) 10 50.0033 (20.1 50) 10

12、 50.00362a' 2 (40 14) 108mm因受压区高度不满足要求，故采用下列公式进行计算：Mf py A(p hapas')fyAs(hasas')('p0fp'y)A'p(a'pas' )式中： as、 ap 受拉区纵向普通钢筋合力点、 预应力筋至受拉边缘的距离。 Mf yAs(h as as' )518 106 300 As (700 (14 40)(40 12.5)2 梁上部受拉区配筋面积： As2909.3mm 2因纵向受力钢筋最小配筋百分率min取0.20 %和ft/f y=1.43/300=0.48

13、 %中较大值，贝U min =bhft/f y=600X 700X 0.48 % =2016伽2梁上部实际配筋采用625的二级钢筋，钢筋面积为：22As2945.4mm 2 2909.3mm 2 ，配筋满足要求。(6) 梁斜截面承载力验算当hw/b=700/600=1.17 <4时，采用下式进行计算：V 0.25 cf cbh0式中：V构件斜截面上的最大剪力设计值；c 混凝土强度影响系数，取1.0 ;b 矩形截面的宽度；h0截面的有效高度；计算中考虑混凝土的抗疲劳强度，贝V 557KN 0.25 cf c pbh0 0.25 1 14.3 0.68 600 646 942.2KN截面抗剪

14、强度满足规要求(7) 梁挠度验算轨道梁挠度限值为：10/600=3450/600=5.75伽梁自重产生的挠度:Kw100EI0.677410.5 1.2 34504T0100 1.3 101.715 100.054mm其中惯性矩：I丄bh3丄 600 7003 1.715 1010mm412 12龙门吊集中动荷载产生的挠度:K Fl3K M100EI33550 101.4 34504100 1.3 104 1.715 10102.3mm则跨中最不利挠度:3=1+ 2 = 0.054+2.3 =2.4mmv l 0/600=5.75 mm挠度验算满足规要求(8) 构造配筋梁每侧配置318构造分布

15、筋，间距不大于200m；设置10150四肢箍筋、10300拉筋，拉筋梅花型布设。60257028轨道梁结构配筋图3.2轨道梁立柱轨道梁立柱宽600伽，长700伽，净高4220伽，全高5520mm,混凝土强度等级C400上部轨道梁自重产生的静荷载：Q1 = ql = 10.5 X 3.45 = 36.2 KN立柱自重产生的静荷载：Q2 = 0.6 X 0.7 X 4.22 X 25 = 44.3 KN龙门吊产生的集中动荷载：Q3=550KN当集中荷载置于立柱正上方时，可计算出该处最不利结构应力：N=1.2X( Q1+ Q2 +1.4 X Q3=1.2X( 36.2+ 44.3 ) +1.4 X

16、550=866.6 KN(1)正截面受压承载力计算该立柱按轴心受压构件进行验算：N 0.9(fcA fyA)计算中考虑混凝土的抗疲劳强度，则N 0.9(fc pA fyA)866.6KN 0.9 0.(8 14.3 0.68 600 700 300 As') '2As'9601mm 2故只考虑轴心受压时，立柱只需设置构造配筋即可。(2)立柱斜截面承载力验算当hw/b=700/600=1.17 <4时，采用下式进行计算：V 0.25 cf cbh0纵向水平荷载 单侧纵向水平最不利动荷载为龙门吊行车制动及风荷载组合：V1 =1.4 ( F1 + F2 ) = 1.4

17、X( 110+79.5 ) = 265.3 KN 因沿纵向轨道梁将 7 根立柱连成整体，则分解到各立柱的纵向水平力为：V2=V1/7 =265.3/7= 37.9KN横向水平动荷载 单轮处横向水平最不利动荷载为龙门吊天车制动及风荷载组合：V3 =1.4( F4 + F5 ) = 1.4 X(15+24.3)= 55KN虽然纵向轨道梁将 7 根立柱连成整体，但考虑荷载叠加影响，横向水平荷载由 相邻两根立柱承担为：V4=V3/2 =55/2= 27.5KN由于V2 = 37.9KN >V4= 27.5KN,故立柱截面验算时以 V2 = 37.9KN进行考虑： 计算中考虑混凝土的抗疲劳强度，则

18、V 37.9KN 0.25 cf c pbh0 0.25 1 19.1 0.68 600 646 1258.5KN 截面抗剪强度满足规要求。( 3)立柱纵向抗弯验算纵向水平力在立柱底板产生的弯矩为：M1=QL=37.9X (4.22+0.7 )=186.5 KN*mM f y As (h as as' )186.5 106 300 As (700 (14 40) 2)2受拉区配筋面积： As 1050.1mm 2因纵向受力钢筋最小配筋百分率min取0.20 %和ft/f y=1.71/300=0.57 %中较大值，贝U min =bhft/f y=600X 700X 0.57 % =2

19、394伽实际配筋采用628的二级钢筋，钢筋面积为：22As 3694.8mm 2 2394 mm 2 ，配筋满足要求。(4)立柱横向抗弯验算 横向水平力在立柱底板产生的弯矩为：M2=QL=27.X( 4.22+0.7 ) =135.3 KN*mM f y As (h as as' )135.3 106 300 As (600 (14 40) 2)2受拉区配筋面积： As 916.7mm 2因纵向受力钢筋最小配筋百分率min取0.20 %和ft/f y=1.71/300=0.57 %中较大值，贝U min =bhft/f y=600X 700X 0.57 % =2394伽2实际配筋采用7

20、28的二级钢筋，钢筋面积为：22As 4310.6mm 2 2394 mm 2 ，配筋满足要求。( 5)构造配筋沿柱高方向双向设置 10150四肢箍筋。22 28$103150轨道梁立柱结构配筋图3.3立柱下基础梁为了将立柱所产生的集中荷载分散开来，同时满足立柱抗倾覆的要求，在立柱F方设置一道宽1500mm、高600伽的通长基础梁，混凝土强度等级 C30b轨道梁结构剖面图根据建筑地基基础设计规（GB50007-2002的要求，柱下基础梁的高度宜为 柱距的1/41/8=3450/43450/8=431.25862.5伽，取值600伽满足规要求。考虑冲切破坏45°角度的应力扩散，计算时按

21、此扩散围的结构进行计算，即为 宽150CtomX长1900mmX高700伽柱下独立扩展基础，如下图所示：柱下独立基础横剖面图柱下独立基础纵剖面图由于基础梁设置于车站结构顶板上，故不需要验算地基承载力及基础抗冲切能力，只需验算抗弯性能。(1) 纵向抗倾覆性能上部吊车荷载：N=550/2=275KN上部结构自重荷载：G=(3.45 X 0.6 X 0.7+4.22 X 0.6 X 0.7+1.5 X 0.6 X 1.9 ) X 25=123.3KN上部荷载及结构自重所产生的纵向抗倾覆弯矩为：M1 = ( N+G L= (275+123.3)X 1.9/2=378.4KN*m上部纵向水平荷载产生的倾

22、覆弯矩：M2=VH=37.X 5.52=209.2KN*m纵向抗倾覆性：M1/ M2=378.4/209.2=1.81，满足要求。(2) 横向抗倾覆性能上部吊车荷载：N=550/2=275KN上部结构自重荷载：G=(3.45 X 0.6 X 0.7+4.22 X 0.6 X 0.7+1.5 X 0.6 X 1.9 ) X25=123.3KN上部荷载及结构自重所产生的横向抗倾覆弯矩为： M1=（N+G）L=（275+123.3）X 1.5/2=298.7KN*m上部纵向水平荷载产生的倾覆弯矩：M2=VH=27.X 5.52=151.8KN*m纵向抗倾覆性： M1/ M2=298.7/151.8=1.97 ，满足要求。（3）基底最大压力立柱下部最大压力为：P1=（N+G）/S=（550+（3.45X0.6X0.7+4.22 X0.6X0.7）X25）/（0.6X0.7）=1501.3 Kpa=1.5Mpa立柱下增设基础梁后，基底最大压力为：P2=（N+G）/S=（550+123.3）/（1.5X1.9）=236.2 Kpa 将上部