基坑支护结构支护计算软件FRWS

1、深基坑支挡结构设计计算软件FRWS2006技术手册 1 土压力计算1.1 建筑基坑支护技术规程（JGJ 120-99）1.1.1 主动土压力 支护结构水平荷载标准值eajk应按当地可靠经验确定，当无经验时可按下列规定计算(图3.4.1)：图3.4.1 水平荷载标准值计算简图1.对于碎石土及砂土：1)当计算点位于地下水位以上时： (3.4.1-1)2)当计算点位于地下水位以下时： (3.4.1-2)式中Kai第i层的主动土压力系数，可按本规程第条规定计算；ajk作用于深度zj处的竖向应力标准值，可按本规程第条规定计算；cik三轴试验(当有可靠经验时可采用直接剪切试验)确定的第i层土固结不排水(快

2、)剪粘聚力标准值；zj计算点深度；mj计算参数，当zjh时，取zj，当zjh时，取h；hwa基坑外侧水位深度；wa计算系数，当hwah时，取1，当hwah时，取零；w水的重度。2.对于粉土及粘性土：eajk=ajkKai-2cik(Kai)1/2 (3.4.1-3)3.当按以上规定计算的基坑开挖面以上水平荷载标准值小于零时，应取零。 基坑外侧竖向应力标准值ajk可按下列规定计算：ajk=rk+0k+1k (3.4.2-1)1.计算点深度zj处自重竖向应力rk1）计算点位于基坑开挖面以上时：rk=mjzj (3.4.2-2)式中 mj深度zj以上土的加权平均天然重度。2)计算点位于基坑开挖面以下

3、时：rk=mhh (3.4.2-3)式中mh开挖面以上土的加权平均天然重度。2.当支护结构外侧地面作用满布附加荷载q0时(图3.4.2-1)，基坑外侧任意深度附加竖向应力标准值0k可按下式确定：0k=q0 (3.4.2-4)图3.4.2-1 地面均布荷载时基坑外侧附加竖向应力计算简图3.当距支护结构b1外侧，地表作用有宽度为b0的条形附加荷载q1时(图3.4.2-2)，基坑外侧深度CD范围内的附加竖向应力标准值1k可按下式确定：1k=q1b0/(b0+2b1) (3.4.2-5)图3.4.2-2 局部荷载作用时基坑外侧附加竖向应力计算简图4.上述基坑外侧附加荷载作用于地表以下一定深度时，将计算

4、点深度相应下移，其竖向应力也可按上述规定确定。 第i层土的主动土压力系数Kai应按下式计算：Kai=tg2(45-ik/2) (3.4.3)式中ik三轴试验(当有可靠经验时可采用直接剪切试验)确定的第i层土固结不排水(快)剪内摩擦角标准值。补充1 当邻近条形附加荷载不在地表，依旧按342第3条计算。2 放坡对主动土压力的影响采用广州地区建筑基坑支护技术规定(GJB 02-98)方法，即等效为荷载叠加于式(342-1)。计算简图：上部有放坡时产生的竖向应力计算坡脚处放坡引起的土自重压力 放坡情况下，基坑外侧任意深度产生的竖向应力标准值0k当Zia时 当aZia+b时 当Zia+b时 式中：0k放

5、坡情况下，基坑外侧任意深度产生的竖向应力标准值（kPa）；q0放坡坡脚标高处由于放坡引起的土自重压力（kPa）；放坡土体重度（kN/m3）；h0放坡坡高（m）；a放坡等效荷载作用位置距离基坑边缘距离（m）；b放坡等效荷载作用宽度（m）；Zi计算深度（m）。当为多级放坡时，每一级放坡按上述原则单独考虑，不考虑放坡之间的相互影响。且放坡等效荷载的作用位置及范围按各级放坡的实际位置处理。3.砾砂、粗砂、中砂、细砂、粉砂、漂石、块石、卵石、碎石、圆砾、角砾、素填土、杂填土采用水土分算; 压实填土、冲填土、淤泥、淤泥质土、粘性土、红粘土、膨胀土、粉土、湿陷性土采用水土合算。1.1.2 被动土压力 基坑内

6、侧水平抗力标准值epjk，宜按下列规定计算(图3.5.1)：1.对于砂土及碎石土，基坑内侧抗力标准值按下列规定计算：epjk=pjkKpi+2cik(Kpi)1/2+(zj-hwp)(1-Kpi)w (3.5.1-1)式中pjk作用于基坑底面以下深度zj处的竖向应力标准值，按本规程第条规定计算；Kpi第i层土的被动土压力系数，应按本规程第条规定计算。2.对粉土及粘性土，基坑内侧水平抗力标准值宜按下式计算：epjk=pjkKpi+2cik(Kpi)1/2 (3.5.1-2)图3.5.1 水平抗力标准值计算图 作用于基坑底面以下深度zj处的竖向应力标准值pjk可按下式计算：pjk=mjzj (3.

7、5.2)式中mj深度zj以上土的加权平均天然重度。 第i层土的被动土压力系数应按下式计算：Kpi=tg2(45+ik/2) (3.5.3)1.2上海市基坑工程设计规程（DBJ 08-61-97）主动土压力1.2.1.1 朗肯主动土压力 按水土分算原则计算土压力时，可采用总应力抗剪强度指标，按(5.3.1-1)式计算主动土压力和(5.3.1-2)式计算被动土压力。pa=(q+ihi)Ka-2c(Ka)1/2 (5.3.1-1)式中pa计算点处的主动土压力强度(kPa)，pa0时，取pa=0；i计算点以上各土层的重度(kN/m3)，地下水位以上取天然重度，地下水位以下取水下重度；hi各土层的厚度(

8、m)；Ka计算点处土的主动土压力系数，Ka=tg2(45-/2)；c，计算点处土的总应力抗剪强度指标。按三轴固结不排水试验或直剪固结快剪试验峰值强度指标取用。 土压力分布模式可按表，根据支护结构的类型、入土深度和侧向变位条件选用。土压力分布模式 表土压力分布图式型型适用条件围护结构水泥土或悬臂板式围护结构有支撑板式围护结构侧向变位条件整体水干位移或绕A点转动或两者的组合顶底端位移小，近开挖面附近位移大5.3.3 按水土分算原则计算水压力时，应按有无产生地下水的渗流情况，采用不同的水压力分布模式。5.3.3.1 地下水无渗流时，作用于围护墙上主动土压力侧的水压力，在基坑内地下水位以上按静水压力三

9、角形分布计算；在基坑内地下水位以下水压力按矩形分布计算(水压力为常量)，并不计作用于围护墙被动土压力侧的水压力，见图。图5.3.3.1 地下水无渗流时的水压力分布模式5.3.3.2 地下水有稳定渗流时，作用于围护墙上主动土压力侧的水压力分布可按以下近似方法计算：7.1.13.2 作用在围护墙上的水压力计算，见图。AB之间按静水压力直线分布，确定B、C、D、E各点的水压力按的渗径直线比例法确定。图7.1.13.2 作用于围护墙上的水压力计算简图补充：1.采用水土合算原则计算土压力时，公式(5.3.1-1)中i始终取天然重度。2.特殊荷载情况：1）条形附加荷载相邻基础荷载引起的条形附加荷载的侧向土

10、压力，换算为作用于中心的集中荷载，计算简图：当m0.4当m0.4式中pH附加侧向土压力（kPa）；QL相邻基础底面处的线均布荷载（kN/m）；Hs相邻基础底面以下的围护墙体高度（m）；m、n分别为a/Hs、Z/Hs的比值；a荷载距支护结构距离（m）；Z相邻基础底面至计算点的深度（）。2）放坡同建筑基坑支护技术规程(JGJ 120-99 )计算方法。1.2.1.2 经验主动土压力5.4.2 主动土压力按水土合算原则计算时，可用经验的主动土压力系数a按(5.4.2)式计算。pa=a(q+ihi) (5.4.2)式中i各土层的天然重度(kN/m3)；hi各土层的厚度(m)；a土的经验主动土压力系数。

11、5.4.2.1 经验土压力系数a可根据工程经验在0.550.75的范围内选用；5.4.2.2 当缺乏经验时，对粘性土和淤泥质粘性土，可根据土的天然孔隙比eo，按表估算：经验主动土压力系数a 表土层经验主动土压力系数a粘性土(褐黄色)淤泥质粘性土a=0.37+0.26eoa=0.50+0.15eo1.3 建筑基坑支护技术规程（JGJ 120-2009）(报批稿)1.3.1 主/被动土压力采用朗肯土压力方法 时，作用在支护结构外侧任意深度 z 处第 i 层土的主动土压力强度的标准值 eak ， i 与作用在支护结构内侧任意深度 z 处第 i 层土的被动土压力强度标准值 epk ， i ，应按下列公

12、式计算 ( 图 3.4.5) ：1采用水土合算时（ 3.4.5 -1 ）( 3.4.5 -2)（ 3.4.5 -3 ）( 3.4.5 -4)式中 eak ， i 支护结构外侧任意深度 z 处第 i 层土的主动土压力强度的标准值；k 由 支护结构外侧建筑物的基底压力、施工材料与设备的重量、车辆的重量等附加荷载引起的 深度 z 处的附加竖向应力标准值，按本规程第 3.4.6 条的规定计算；j第 j 层土的天然重度；hj 第 j 层土的厚度；对第 i 土层，其厚度由该层土的顶面取至计算点深度 z 处；计算被动土压力强度 epk， i 时，基坑面所在的第 n2 层土的厚度从基坑面向下算起；Ka ， i

13、 第 i 层土的主动土压力系数；ci 第 i 层土的粘聚力；按本规程第 3.1.13 条的规定取值；ji 第 i 层土的内摩擦角，按本规程第 3.1.13 条的规定取值；epk ， i 支护结构外侧任意深度 z 处第 i 层土的主动土压力强度的标准值；n2 基坑底面所在的土层数；Kp ， i 第 i 层土的被动土压力系数。注：土层数从地面开始向下计数，且地面下的土层数取 1 。2采用水土分算时( 3.4.5 -5)( 3.4.7 -6)式中 z计算点距地面的深度；w 地下水的重度，取 w 10kN/m3。hwa ， i 基坑外侧第 i 层土中的地下水水位距地面的深度；hwp ， i 基坑内侧第

14、 i 层土中的地下水水位距地面的深度。 图 3.4.5 土压力计算 当按公式 （ 3.4.5 -1 ）或（ 3.4.5-3 ） 计算的主动土压力强度 eak ， i 0 时，应取 eak ， i 0 。支护结构外侧建筑物的基底压力、地面施工材料与设备的重量、车辆的重量等附加荷载引起的地层中附加竖向应力标准值 k 可按下列规定计算：1当支护结构外侧地面荷载的作用面积较大时，可按均布荷载考虑。此时，支护结构外侧任意深度 z 处的附加 竖向应力标准值 k可按下列公式计算 ( 图 3.4.6 -1 ) ：k q0 ( 3.4.6 -1 )式中 q0 地面均布荷载标准值。2当支护结构外侧地面下深度 d

15、处作用有条形、矩形基础荷载时，支护结构外侧任意深度 z 处的附加 竖向应力标准值k可按下列公式计算（图 3.4.6 -2 ）：1）当 d b1/tgzd(3b1+b)/tg时条形基础（ 3.4.6 -2 ）式中 p 基础下基底压力的 标准值；d 基础埋置深度； 基础底面 以上土的平均天然重度；b 条形基础的宽度 ；a 支护结构至 条形基础的距离 。矩形基础（ 3.4.6 - 3 ）式中 b 与基坑边垂直方向上矩形基础的宽度；l 与基坑边平行方向上 矩形基础的长度。2）当 zd (3b1+b)/tg 时，取 k 0 。3对作用在地面上的条形荷载、矩形荷载，可分别按公式（ 3.4.6 - 1 ）、

16、公式（ 3.4.6 - 2 ）计算附加竖向应力 标准值 k ， 但应 取 d 0 。图 3.4.6 -1 半无限均布地面荷载附加竖向应力计算 (a) (b)图 3.4.6 -2 条形（矩形）均布荷载附加竖向应力计算（ a ）荷载作用面在地面以下； （ b ）荷载作用面在地面上2 排桩、连续墙、SMW工法、搅拌桩内力位移计算2.1建筑基坑支护技术规程（JGJ 120-99）4.2.1 排桩、地下连续墙可根据受力条件分段按平面问题计算，排桩水平荷载计算宽度可取排桩的中心距；地下连续墙可取单位宽度或一个墙段。4.2.2 结构内力与变形计算值、支点力计算值应根据基坑开挖及地下结构施工过程的不同工况按下

17、列规定计算： 1.宜按本规程附录B的弹性支点法计算，支点刚度系数kT及地基土水平抗力系数m应按地区经验取值，当缺乏地区经验时可按本规程附录C确定；4.2.3 结构内力及支点力的设计值应按下列规定计算：1.截面弯矩设计值MM=1.250Mc (4.2.3-1)式中Mc截面弯矩计算值，可按本规程第条规定计算。2.截面剪力设计值VV=1.250Vc (4.2.3-2)式中 Vc截面剪力计算值，可按本规程第条规定计算。3.支点结构第j层支点力设计值Tdj：Tdj=1.250Tcj (4.2.3-3)式中Tcj第j层支点力计算值，可按本规程第条规定计算。附录B 弹性支点法B.0.1 基坑外侧水平荷载标准

18、值eaik宜按本规程第条规定计算(图B.0.1)。图B.0.1 计算简图B.0.2 支护结构的基本挠曲方程应按下式确定(图B.0.1)，支点处的边界条件可按本规程第条确定： (0zhn) (B.0.2-1) (zhn) (B.0.2-2)式中EI支护结构计算宽度的抗弯刚度；m地基土水平抗力系数的比例系数；b0抗力计算宽度，地下连续墙和水泥土墙取单位宽度，排桩结构按本规程第条规定计算；z支护结构顶部至计算点的距离；h第n工况基坑开挖深度；y计算点水平变形；b荷载计算宽度，排桩可取桩中心距，地下连续墙和水泥土墙可取单位宽度。B.0.3 排桩结构抗力计算宽度宜按下列规定计算：1.圆形桩按下式计算：b

19、0=0.9(1.5d+0.5) (B.0.3-1)式中d桩身直径。2.方形桩按下式计算：b0=1.5b+0.5 (B.0.3-2)式中b方桩边长。3.按式(B.0.3-1)或(B.0.3-2)确定的抗力计算宽度大于排桩间距时应取排桩间距。B.0.4 第j层支点边界条件宜按下式确定：T=kTj(yj-y0j)+T0j (B.0.4)式中kTj第j层支点水平刚度系数；可按本规程附录C确定；yj按本规程第条计算的第j层支点水平位移值；y0j按本规程第条计算的在支点设置前的水平位移值；T0j第j层支点预加力。当支点有预加力T0j且按式(B.0.4)确定的支点力TjT0j时，第j层支点力Tj应按该层支点

20、位移为y0j的边界条件确定。B.0.5 支护结构内力计算值可按下列规定计算(图B.0.5)：1.悬臂式支护结构弯矩计算值Mc及剪力计算值Vc可按下式计算：Mc=hmzEmz-hazEaz (B.0.5-1)Vc=Emz-Eaz (B.0.5-2)式中Emz计算截面以上根据本规程第条确定的基坑内侧各土层弹性抗力值mb0(z-hn)y的合力之和；hmz合力Emz作用点至计算截面的距离；Eaz计算截面以上根据本规程第条确定的基坑外侧各土层水平荷载标准值eaikbs的合力之和；haz合力Eaz作用点至计算截面的距离。 (a) (b)图B.0.5 内力计算简图2.支点支护结构弯矩计算值Mc及剪力计算值V

21、c可按下式计算：Mc=Tj(hj+hc)+hmzEmz-hazEaz (B.0.5-3)Vc=Tj+Emz-Eaz (B.0.5-4)式中hj支点力Tj至基坑底的距离；hc基坑底面至计算截面的距离，当计算截面在基坑底面以上时取负值。附录C 支点水平刚度系数kT及地基土水平抗力比例系数mC.1 锚杆水平刚度系数C.1.1 锚杆水平刚度系数kT应按本规程附录E的锚杆基本试验确定，当无试验资料时，可按下式计算：kT=(3AEsEcAccos2)/(3lfEcAc+EsAla) (C.1.1)式中A杆体截面面积；Es杆体弹性模量；Ec锚固体组合弹性模量，可按本规程第条确定；Ac锚固体截面面积；lf锚杆

22、自由段长度；la锚杆锚固段长度；锚杆水平倾角。C.1.2 锚杆体组合弹性模量可按下式确定：Ec=AEs+(Ac-A)Em/Ac (C.1.2)式中Em锚固体中注浆体弹性模量。C.2 支撑体系水平刚度系数C.2.1 支撑体系(含具有一定刚度的冠梁)或其与锚杆混合的支撑体系水平刚度系数kT应按支撑体系与排桩、地下连续墙的空间作用协同分析方法确定；亦可根据空间作用协同分析方法直接确定支撑体系及排桩或地下连续墙的内力与变形。C.2.2 当基坑周边支护结构荷载相同、支撑体系采用对撑并沿具有较大刚度的腰梁或冠梁等间距布置时，水平刚度系数kT可按下式计算：kT=2EAsa/(Ls) (C.2.2)式中 kT

23、支撑结构水平刚度系数； 与支撑松驰有关的系数，取0.81.0； E支撑构件材料的弹性模量； A支撑构件断面面积； L支撑构件的受压计算长度； s支撑的水平间距； sa根据本规程第条确定的计算宽度。C.3 土的水平抗力系数的比例系数mC.3.2 当无试验或缺少当地经验时，第i土层水平抗力系数的比例系数mi可按下列经验公式计算：mi=(0.2ik2-ik+cik)/ (C.3.2)式中ik第i层土的固结不排水(快)剪内摩擦角标准值()；cik第i层土的固结不排水(快)剪粘聚力标准值(kPa)；基坑底面处位移量(mm)，按地区经验取值，无经验时可取10。2.2上海市基坑工程设计规程（DBJ 08-6

24、1-97）7.1.15 板式支护体系中，围护墙结构的内力和变形宜采用竖向弹性地基梁的基床系数法计算。计算时应考虑支撑或锚碇点的位移、施工工况及支撑刚度等对结构内力与变形的影响。7.1.15.1 围护墙结构采用竖向弹性地基梁基床系数法的计算图式见图7.1.15.1 。坑内开挖面以上的内支撑点，以弹性支座模拟。坑内开挖面以下作用在围护墙面的弹性抗力，根据地基土的性质和施工措施等条件确定，并以均布的水平弹簧支座模拟。弹性抗力的分布通常取开挖面处为零，开挖面以下一定深度内三角形分布，其下按矩形分布。有工程实践经验时，弹性抗力的分布也可取梯形或阶梯形等其它 分布形式。围护墙底以垂直弹簧支座模拟；图7.1

25、.15.1 板式围护墙计算简图 7.1.15.2 基坑内支撑点弹性支座的压缩弹簧系数KB，应根据支撑体系的布置和支撑构件的材质与轴向刚度等条件，按(7.1.15.2)式确定：KB=2EA/(lS) (7.1.15.2)式中KB内支撑的压缩弹簧系数(kN/m/m)；与支撑松弛有关的折减系数，一般取0.51.0；混凝土支撑或钢支撑施加预压力时，取=1.0；E支撑结构材料的弹性模量(kN/m2)；A支撑构件的截面积(m2)；l支撑的计算长度(m)；S支撑的水平间距(m)。 7.1.15.3 基坑开挖面以下，水平弹簧支座和垂直弹簧支座的压缩弹簧刚度KH和Kv，可按(7.1.15.3-1)和(7.1.1

26、5.3-2)式计算：KH=kHbh (7.1.15.3-1)Kv=kvbh (7.1.15.3-2)式中KH、Kv分别为水平向和垂直向压缩弹簧刚度(kN/m)；kH、kv分别为地基土的水平向和垂直向基床系数 (kN/m3)，宜由现场试验确定，或参照类似工程的经验确定。当无条件进行现场试验时，可根据地基土的性质，按表和表选用。开挖面以下三角形分布区的水平向基床系数kH=mz，m为水平向基床系数沿深度增大的比例系数，可根据地基土的性质，按表选用。z为影响深度，一般取开挖面以下35m。坑底地基土软弱或受扰动较大时取大值，反之取小值；b、h分别为弹簧的水平向和垂直向计算间距(m)。水平向基床系数kH

27、表地基土分类kH(kN/m3)流塑的粘性土300015000软扫的粘性土和松散的粉性土1500030000可塑的粘性土和稍密中密粉性土30000150000硬塑的粘性土和密实的粉性土150000以上松散的砂土300015000稍密的砂土1500030000中密的砂土30000100000密实的砂土100000以上水泥土搅拌桩加固置换率25%水泥掺量12%2000025000垂直向基床系数kv 表地基土分类kv(kN/m3)流塑的粘性土500010000软塑的粘性土和松散的粉性土1000020000可塑的粘性土和稍密中密的粉性土2000040000硬塑的粘性土和密实的粉性土40000100000

28、松散的砂土(不含新填砂)1000015000稍密的砂土1500020000中密的砂土2000025000密实的砂土2500040000比例系数m 表地基土分类m(kN/m4)流塑的的粘性土l0002000软塑的的粘性土、松散的粉砂性土和砂土20004000可塑的粘性土、稍密中密的粉性土和砂土40006000坚硬的粘性土、密实的粉性土、砂土600Ol0000水泥土搅拌桩加固，置换率25%水泥掺量12%400060007.1.15.4 板式围护墙结构的坑外侧压力，包括土压力、水压力和渗流压力等。主动侧土压力的计算，与支护结构及地基土的位移，以及所采取的施工措施等有关，应根据土压力的发挥状态，分别按

29、极限主动土压力(5.3.1.1)式和静止土压力(5.2.1)式计算。水压力的计算，按规定执行。7.1.16 板式围护墙结构坑外地面均布荷载，通常取20kPa计算。当坑外地面非水平面，或者有邻近建构筑物荷载、施工荷载以及车辆荷载等其他类型荷载时，应按实际情况取值。由上述荷载引起作用于围护墙的侧向压力按5.6的有关规定计算。2.3建筑基坑支护技术规程（JGJ 120-2009）(报批稿)采用平面结构弹性支点法计算排桩、地下连续墙等竖向挡土构件时，宜采用图 4.2.4 的结构模型。此时，支护结构计算宽度应按本规程第 4.2.5 条的规定确定；嵌固段土对排桩、地下连续墙的反作用力应按本规程第 4.2.

30、6 条规定，采用等效弹簧进行模拟；锚杆、支撑对排桩、地下连续墙等挡土构件的支点反力应按本规程第 4.2.7 条规定的边界条件确定。支护结构计算宽度应按下列规定选取： 1排桩取单桩计算时，桩侧主动土压力的计算宽度 b e 取排桩的中心间距 s x ，桩的嵌固段侧向土抗力的计算宽度 b 0 按下列规定计算（图 4.2.5 ）：圆形桩( 4.2.5 -1)式中 b 0 桩嵌固段侧向土抗力的计算宽度；d桩的直径。矩形桩( 4.2.5 -2)式中 b矩形桩宽度。当按公式 ( 4.2.5 -1) 或公式 (4.2.5-2) 计算的桩侧土抗力计算宽度大于排桩的中心间距 s x 时，取土抗力计算宽度 b 0

31、s x 。2地下连续墙取地下连续墙单位宽度计算时，墙侧主动土压力的计算宽度 b e 、墙侧土抗力的计算宽度 b 0 均取相同的单位宽度。地下连续墙的计算宽度也可取包括接头的地下连续墙分幅宽度。(a) (b)图 4.2.4 弹性支点 图 4.2.5 排桩计算宽度1 挡土构件； 2 土体弹性支座； （ a ）圆形桩； （ b ）矩形或工字型桩3 锚杆或支撑弹性支座 1 排桩的对称中心线 排桩、地下连续墙等竖向挡土构件嵌固段上，单位面积的侧向土抗力可按下列公式计算：（ 4.2.6 -1 ）式中 p s ， i 深度 z 处第 i 层土的土 抗力；k s ， z 深度 z 处第 i 层土的 水平抗力系

32、数；y z 深度 z 处 挡土构件的水平位移；b 0 排桩、地下连续墙 嵌固段上的土抗力计算宽度；p s0 ， i 深度 z 处第 i 层土 的土抗力初始值 。当按公式 ( 4.2.6 -1) 计算的土抗力 p s ， z e pk ， i 时，应取 p s ， z e pk ， i ，此处， e pk ， i 为被动土压力，按本规程第 3.4.5 条确定。土的 水平抗力系数可按下列公式计算：( 4.2.6 -2)式中 m i 深度 z 处的第 i 层土的水平抗力系数的比例系数；z 计算点距地面的深度；h 计算工况下的基坑开挖深度。当缺少试验资料和当地经验时，水平抗力系数的比例系数 m i可按

33、下列经验公式计算：( 4.2.6 -3)式中 j i第 i 层土的内摩擦角 ( ) ，按本规程第 3.1.13 条的规定确定；c i第 i 层土的粘聚力 (kPa) ，按本规程第 3.1.13 条的规定确定； 基坑底面处水平位移量 (mm) ，按地区经验取值，无地区经验时可取 10 。土抗力的初始值可按下列公式计算：（ 4.2.6 -4 ）式中 j第 j 层土的天然重度； h j 第 j 层土的厚度；对第 i 土层，其厚度由该层土的顶面取至计算点深度 z 处；K a ， i 第 i 层土的主动土压力系数；l基坑底面所在的土层数。锚杆、支撑对排桩、地下连续墙等挡土构件的约束应按弹性支座考虑，各弹

34、性支点 的边界约束条件宜按下列公式确定：（ 4.2.7 -1 ）( 4.2.7 -2)式中 Ne 计算宽度下支点的轴向拉力值或轴向压力值；N锚杆的轴向拉力值或支撑的轴向压力值；b e 排桩、地下连续墙的计算宽度；s 锚杆或支撑的水平间距；对支撑，当支撑与两侧相邻支撑的间距不同时，取 s （ s1+s2 ） /2, 此处， s1 、 s2 分别为支撑与两侧相邻支撑的间距；kN 弹性支点的轴向刚度系数；对锚杆，可按本规程第 4.2.8 条的规定确定；对支撑，可按本规程第 4.2.9 条的规定确定；y支点的水平位移值；y0 该支点设置时，支点的初始水平位移值；锚杆或支撑的轴线与水平面的夹角；对水平支

35、撑，取 0 ；N0 支点的预加轴向力值，对锚杆，为轴向拉力的锁定值，应按本规程第 4.8.6 条的规定取值；对支撑，为预加轴向压力值，应按本规程第 4.10.8 条的规定取值；当采用不预加轴向压力的支撑时，取 N0 0 。采用锚杆时，各弹性支点的轴向刚度系数 kT 应通过锚杆抗拔力试验确定。当无试验资料时，对钢绞线锚杆或钢筋锚杆可按下列公式计算：( 4.2.8 -1)( 4.2.8 -2)式中 kN 支点的轴向刚度系数；Es 锚杆杆体的弹性模量；Ec 锚杆的组合弹性模量；As 锚杆杆体的截面面积；A锚杆固结体的截面面积；lf 锚杆的自由段长度；la 锚杆的锚固段长度；锚杆的倾角。Em 锚杆固结

36、体的弹性模量。采用支撑时，各弹性支点的轴向刚度系数 kT 应按下列规定取值：1宜根据支撑体系的结构布置型式，按采用线弹性分析方法对支撑体系整体进行结构分析的支点力与水平位移的关系确定各支点的水平刚度系数；2对对撑或正交矩形格构支撑形式，支点的轴向刚度系数 kT 可按下列公式计算：( 4.2.9 )式中 支撑不动点调整系数：支撑两对边的地层性质、基坑深度、基坑周边荷载等条件相近，且分层对称开挖时，取 0.5 ；支撑两对边的地层性质、基坑深度、基坑周边荷载等条件有差异时，对土压力较大或先开挖的一侧，取 0 ，对土压力较小或后开挖的一侧，取 1 0 ；根据两侧的土压力差异的程度或先开挖的一侧，取 0

37、 0.5 1.0, ，当土压力或开挖的差异大时取大值，反之取小值。 支撑松弛系数，对混凝土支撑或预加支撑轴向压力的钢支撑，取 1.0 ，对不预加支撑轴向压力的钢支撑，取 0.8 1.0 ；E支撑材料的弹性模量；A支撑的截面面积；l 0受压支撑构件的长度。补充各类围护墙体计算宽度及截面惯性矩计算围护形式坑外侧土压力计算宽度坑内侧土抗力计算宽度截面抗弯刚度注释jgj120-99dbj08-61-97灌注桩smin0.9（1.5d+0.5），sdEd4/64E混凝土弹性模量d灌注桩直径s灌注桩间距地下连续墙1m1m1mEt3/12E混凝土弹性模量t墙体厚度钢筋混凝土板桩smin1.5b+0.5，sb

38、Ebt3/12E混凝土弹性模量b板桩宽度t板桩厚度钢板桩smin0.9（1.5b+0.5），sbEIE钢材弹性模量I型钢绕墙方向的惯性矩SMW工法1m1m1mEI/s+EcIcEc水泥土弹性模量Ic每沿米水泥土墙惯性矩(扣除桩体占据部分)EI型钢或灌注桩绕墙方向的抗弯刚度水泥土抗弯刚度发挥系数s型钢或灌注桩间距搅拌桩1m1m1mEt3/12E水泥土弹性模量t墙厚墙底土体对墙底端转动约束的考虑将墙底土体也等效为一组弹簧，则各点的弹簧刚度为（其中， 墙底土体的侧向基床比例系数，kN/m4）。在墙体的倾斜变形下，墙底将产生梯形分布的基底反力（图第六章 -9），可分解为矩形分布力abcd和三角形分布力

39、aaobb。矩形分布力的合力与重力成为竖向平衡力系，三角形分布力将对墙底产生力偶，其值为：式中 墙底截面惯性矩，m4； 墙体宽度，m。3地表沉降计算3.1 Peck简化方法地表最大沉降：式中Sw 支挡结构侧移面积；H 基坑开挖深度；D 基坑开挖面以下支挡结构的长度；j 支挡结构所穿越土层的平均内摩擦角。墙后各点的沉降：3.2 同济三角形模式地表沉降范围：式中H 基坑开挖深度；D 基坑开挖面以下支挡结构的长度；j 支挡结构所穿越土层的平均内摩擦角。地表最大沉降：式中Sw 支挡结构侧移面积。3.3 同济抛物线模式地表沉降范围x0与三角形模式相同。各点的沉降：式中dw1 支挡结构顶端位移；dw2 支

40、挡结构底端位移；Sw 支挡结构侧移面积。4圆形截面受弯配筋计算4.1混凝土结构设计规范（GB50010-2002）7.3.8 沿周边均匀配置纵向钢筋的圆形截面钢筋混凝土偏心受压构件(图7.3.8)，其正截面受压承载力宜符合下列规定：图7.3.8 沿周边均匀配筋的圆形截面N1fcA1-sin(2)/(2)+(-t)fyAs (7.3.8-1)Nei21fcArsin3()/(3)+fyAsrssin()+sin(t)/ (7.3.8-2)t=1.25-2 (7.3.8-3)ei=e0+ea (7.3.8-4)式中A圆形截面面积；As全部纵向钢筋的截面面积；r圆形截面的半径；rs纵向钢筋重心所在圆

41、周的半径；e0轴向压力对截面重心的偏心距；ea附加偏心距，按本规范第条确定；对应于受压区混凝土截面面积的圆心角(rad)与2的比值；t纵向受拉钢筋截面面积与全部纵向钢筋截面面积的比值，当0.625时，取at=0。注： 本条适用于截面内纵向钢筋数量不少于6根的情况。补充：1. 用内力变形计算中计算的最大弯矩设计值代替Nei，N取0，让两不等式变为方程式，求解出和As。5矩形截面受弯配筋计算5.1混凝土结构设计规范（GB50010-2002）7.2.1 矩形截面或翼缘位于受拉边的倒T形截面受弯构件，其正截面受弯承载力应符合下列规定(图7.2.1)：图7.2.1 矩形截面受弯构件正截面受弯承载力计算

42、M1fcbx(h0-x/2)+fyAs(h0-as)-(p0-fpy)Ap(h0-ap) (7.2.1-1)混凝土受压区高度应按下列公式确定：1fcbx=fyAs-fyAs+fpyAp+(p0-fpy)Ap (7.2.1-2) 混凝土受压区高度尚应符合下列条件：xbh0 (7.2.1-3)x2a (7.2.1-4)式中M弯矩设计值；l系数，按本规范第条的规定计算；fc混凝土轴心抗压强度设计值，按本规范表采用；As、As受拉区、受压区纵向普通钢筋的截面面积；Ap、Ap受拉区、受压区纵向预应力钢筋的截面面积；p0受压区纵向预应力钢筋合力点处混凝土法向应力等于零时的预应力钢筋应力；b矩形截面的宽度或

43、倒T形截面的腹板宽度；h0截面有效高度；as、ap受压区纵向普通钢筋合力点、预应力钢筋合力点至截面受压边缘的距离；a受压区全部纵向钢筋合力点至截面受压边缘的距离，当受压区未配置纵向预应力钢筋或受压区纵向预应力钢筋应力(p0-fpy)为拉应力时，公式(7.2.1-4)中的a用as代替。6隆起计算6.1上海市基坑工程设计规程（DBJ 08-61-97）7.1.9 基坑底部土体的抗隆起稳定性验算应包括下列内容：7.1.9.1 按(7.1.9.1)式验算围护墙底地基承载力。计算图式见图：图7.1.9.1 围护墙底地基承载力验算图式Kwz=(2DNq+cNc)/1(ho+D)+q (7.1.9.1)式中

44、1坑外地表至围护墙底，各土层天然重度的加权平均值(kN/m3)；2坑内开挖面以下至围护墙底，各土层天然重度的加权平均值(kN/m3)；ho基坑开挖深度(m)；D围护墙在基坑开挖面以下的入土深度(m)；q坑外地面荷载(kPa)；Nq、Nc地基土的承载力系数。根据围护墙底的地基土特性计算：Nq=tg2(45+/2)Nc=(Nq-1)/tgc、分别为围护墙底地基土粘聚力(kPa)和内摩擦角()；Kwz围护墙底地基承载力安全系数。一级基坑工程取2.5；二级墓坑工程取2.0；三级基坑工程取1.7。7.1.9.2 按(7.1.9.2)式验算基坑底部土体的抗隆起稳定性：图7.1.9.2 基坑底抗隆起计算简图

45、KL=MRL/MSL (7.1.9.2)式中KL抗隆起稳定性安全系数。一级基坑工程取2.5；二级基坑工程取2.0；三级基坑工程取1.7。MRL、MSL抗隆起力矩和隆起力矩(kNm/m)，定义如下其中积分点处土体自重应力和地面超载之和；c、积分点处土体的内聚力和内摩擦角；Ka积分点处土体的主动土压力系数；积分点处弧切线和水平面夹角。条文说明7.1.8.2 坑底隆起与回弹估算：(1) 在模型试验的基础上，以（7）式的经验公式估算坑底隆起量 （7）式中h 换算深度，h=h0+q/；h0基坑开挖深度（m）；q坑外地面荷载（t/m2）；坑底以上地基土的天然重度（t/m3）；D维护墙体在坑底以下的入土深度

46、（m）；c、坑底以下地基土的凝聚力（kg/cm2）和内摩擦角（）；坑底隆起量（cm）。7抗倾覆验算7.1建筑基坑支护技术规程（JGJ 120-99）4.1.1 排桩、地下连续墙嵌固深度设计值宜按下列规定确定：1.悬臂式支护结构嵌固深度设计值hd宜按下式确定(图4.1.1-1)： 图4.1.1-1 悬臂式支护结构嵌固深度计算简图hpEpj-1.20haEai0 (4.1.1-1)式中Epj桩、墙底以上根据本规程第3.5节确定的基坑内侧各土层水平抗力标准值epjk的合力之和； hp合力Epj作用点至桩、墙底的距离；Eai桩、墙底以上根据本规程第3.4节确定的基坑外侧各土层水平荷载标准值eaik的合

47、力之和； ha合力Eai作用点至桩、墙底的距离。7.2上海市基坑工程设计规程（DBJ 08-61-97）7.1.13 抗倾覆稳定性验算时，围护墙的坑内、外土压力、水压力，分别按下列方法计算:7.1.13.1 地面水平、墙面垂直时，坑外极限主动土压力，按5.3的规定计算。坑内极限被动土压力强度按(7.1.13.1)式计算。pp=ihiKp+2c(Kph)1/2 (7.1.13.1)式中pp计算点处的被动土压力强度(kPa)；i计算点以上各层土的天然重度(kN/m3)，地下水位以下取水下重度；hi计算点以上各层土的厚度(m)；Kp、Kph计算点处的被动土压力系数，Kp=cos2/1-sin(+)s

48、in/cos1/22Kph=cos2cos2/1-sin(+)2c、计算点处土的粘聚力(kPa)和内摩擦角()；计算点处地基与墙面间的摩擦角()，取=(2/33/4)。地基土较差时(如淤泥质粘土)，取大值反之取小值，且20。无坑内降水措施时取=0。7.1.13.2 作用在围护墙上的水压力计算，见图。AB之间按静水压力直线分布，确定B、C、D、E各点的水压力按的渗径直线比例法确定。图7.1.13.2 作用于围护墙上的水压力计算简图8抗渗流稳定验算8.1建筑基坑支护技术规程（JGJ 120-99）4.1.3 当基坑底为碎石土及砂土、基坑内排水且作用有渗透水压力时，侧向截水的排桩、地下连续墙除应满足

49、本章上述规定外，嵌固深度设计值尚应满足式(4.1.3)抗渗透稳定条件(图4.1.3):图4.1.3 渗透稳定计算简图hd1.20(h-hwa) (4.1.3)8.2上海市基坑工程设计规程（DBJ 08-61-97）7.1.10 围护墙底部土体的抗渗流或抗管涌稳定性，可按(7.1.10)式验算。图7.1.10 坑底土体渗流计算简图Ks=ic/i (7.1.10)式中ic坑底土体的临界水力坡度，根据坑底土的特性计算:ic=(Gs-1)/(1+e)；Gs坑底土的比重；e坑底土的天然孔隙比；i坑底土的渗流水力坡度，i=hw/L；hw基坑内外土体的渗流水头(m)，取坑内外地下水位差，见图；L最短渗径流线

50、总长度(m)，L=Lh+mLv；Lh渗径水平段总长度(m)；Lv渗径垂直段总长度(m)；m渗径垂直段换算成水平段的换算系数，单排帷幕墙时，取m=1.50；多排帷幕墙时，取m=2.0；Ks抗渗流或抗管涌稳定性安全系数，取1.52.0。基坑底土为砂性土、砂质粉土或粘性土与粉性土中有明显薄层粉砂夹层时取大值。补充：1.m始终取1.5。9抗突涌验算9.1上海市基坑工程设计规程（DBJ 08-61-97）7.1.11 基坑开挖面以下有承压水层时，应按(7.1.11)式验算基坑底部土的抗承压水头的稳定性，见图所示。图7.1.11 坑底抗承压水示意图Ky=pcz/pwy (7.1.11)式中pcz基坑开挖面以下至承压水层顶板间复盖土的自重压力(kN/m2)；pwy承压水层的水头压力(kN/m2)；Ky抗承压水头的稳定性安全系数，取1.05。10整体稳定性验算10.1建筑基坑支护技术规程（JGJ 120-99）附录A 圆弧滑动简单条分法A.0.1 水泥土墙、多层支点排桩及多层支点地下连续墙嵌固深度计算值h0宜按整体稳定条件采用圆弧滑动简单条分法确定(图A.0.1):图A.0.1 嵌固深度计算简图cikli+(q0bi+wi)cositgik-k(q0bi+wi)sini0 (A.0.1)式中cik、ik最危险滑动面上第i土条滑动面上土的固结不排水(快