某工程模板方案

1、中豪万博城市广场模板方案编制人：审核人：批准人：目 录一、编制依据3二、工程概况4三、模板工程概况4四、支撑体系选择4五、模板方案选择5六、楼板模板计算86.1 板面模板计算86.2 板底次龙骨计算96.3 板底主龙骨计算10七、梁模板计算127.1梁底模板计算127.2梁侧模板计算137.3梁侧竖楞、双钢管横挡及对拉螺杆计算157.4梁底小楞计算177.5梁底大楞计算197.6立杆验算20八、柱模板计算218.1柱模侧压力计算218.2方柱模板计算228.3方柱背楞验算238.4方柱柱箍验算25九、墙模板计算269.1墙模板验算279.2墙背楞验算289.3墙柱箍验算309.4墙对拉螺杆验算

2、31十、楼梯模板支设方法31十一、模板工程施工方法3211.1支模前的准备工作3211.2柱模板安装3311.3梁板模3311.4墙模板安装3511.5 模板的拆除35十二、模板工程质量控制3512.1相关制度3512.2模板安装3512.3模板拆除37十三、模板工程安全措施3813.1模板支撑体系安全技术3813.2模板安装、拆除安全要求3813.2模板安装、拆除安全要求38模板施工方案一、编制依据1、连云港市鸿洋岩土勘察设计院有限公司提供的中豪万博城市广场岩土工程勘察报告2、本工程的总平面图、桩位图及地下室结构平面图、基坑支护设计图。3、有关施工质量、安全、文明施工的规范、法规。4、国家现

3、行施工及验收规范：1）建筑基坑支护技术规范（JGJ120-99）2）建筑边坡工程技术规定（GB50330-2002）3）钢筋焊接及验收规范（JGJ18-2003）4）建筑基坑工程技术规范（YG9258-97）5）建筑机械使用安全技术规范（JGJ33-2001）6）施工现场临时用电安全技术规范（JGJ46-2005）7）建筑施工安全检查标准（JGJ59-99）8）建筑地基基础工程施工质量验收规范（GB50204-2002）；其它有关设计计算规范及规程。二、工程概况建设单位：连云港中豪房地产开发有限公司勘察单位：连云港市鸿洋岩土勘察设计有限公司设计单位：连云港规划市政设计研究院有限责任公司监理单位

4、：杭州容庆工程监理咨询有限公司施工单位：江苏登壹建设工程有限公司三、模板工程概况本工程地下主体工程要求达到清水混凝土的标准，该工程全部采用新模板。并按清水混凝土质量要求进行模板设计，在模板满足强度和刚度要求前提下，尽可能提高表面光洁度。四、支撑体系选择1、支撑体系采用满堂扣件式钢管脚手架，钢管规格为48×3.5mm。2、钢管脚手架搭设方案部 位层高（m）立杆间距（纵距×横距）（m）横杆间距（m）剪刀撑间距（m）楼板2.80.9×0.91.24梁5.00. 8×0.81.24五、模板方案选择、计算参数部位模板方案承台侧壁采用120mm240厚砖胎模,MU1

5、0混凝土砌块,M7.5水泥砂浆砌筑。基础底板外侧、底板有高差处侧壁采用120mm240厚砖胎模,MU10混凝土砌块,M7.5水泥砂浆砌筑。集水井、电梯井坑侧壁采用240mm厚砖胎模,MU10混凝土砌块,M7.5水泥砂浆砌筑。柱底部1/3采用18mm厚木胶合板，龙骨为50×80 mm 300mm方木，48×3.5mm400双钢管作柱箍，边长h670mm时,采用M12400×400mm(横向间距×竖向间距)的穿墙对拉螺栓加固。其他采用18mm厚木胶合板，龙骨为50×80 mm 300mm方木，48×3.5mm500双钢管作柱箍，边长h67

6、0mm时,采用M12500×500mm(横向间距×竖向间距)的穿墙对拉螺栓加固。主、次梁采用18mm厚木胶合板；主龙骨为48×3.5mm钢管,次龙骨为50×80250mm方木；梁高h700mm时，采用M14500×500mm (横向间距×竖向间距)的对拉螺栓,外加PVC套管。梁侧竖楞为50×80 mm 250mm方木。梁宽大于300mm时,在梁底加一道大楞,立杆顶撑.楼板采用18mm厚木胶合板，50×80 mm 300mm方木作背楞，48×3.5mm钢管主龙骨。剪力墙（含电梯井、地下室外墙）底部1/3采用

7、18mm厚优质木胶合板，龙骨为80×80 mm 250mm方木，48×3.5mm500双钢管，另用M12500×500mm(横向间距×竖向间距)的对拉螺栓加固。（外墙采用止水螺杆）其他采用18mm厚优质木胶合板，龙骨为80×100300mm方木，48×3.5mm600 mm双钢管，另用M14600×600mm(横向间距×竖向间距)的对拉螺栓加固。（外墙采用止水螺杆）模板计算参数根据本工程特点,选取典型梁板进行验算：矩形框架梁截面尺寸为350×650mm，柱均为同墙厚暗柱；地下室顶板厚180mm。 计算参数

8、列表如下： 材料名称规格弹性模量E（N/mm2）抗弯强度fm（N/mm2）抗剪强度fv（N/mm2）允许拉力F（KN ）横截面积A（mm2）木胶合板1830×915×18mm5.0×103111.4松木方2000×80×80mm1.0×104171.6钢管48×3.5mm2.06×105205125489螺栓M1212.9螺栓M1417.8（1） 梁模板支撑示意图如下：梁模板支设示意图（2） 楼板模板支撑示意图如下：楼板模板支设示意图六、楼板模板计算6.1 板面模板计算模板采用18mm厚胶合板；板底木龙骨间距300

9、mm，即L=300 mm；板跨约b=7000,板宽约B=4500mm；弹性模量E=5.0×103N/mm2 模板承受荷载：(查建筑施工手册表8-65得，模板及支架自重标准值为0.30KN/m3)底模板自重力 g1= 0.3×0.018 ×（7.00-0.15）/2=0.018KN/m混凝土重力 g2=24×0.18×（7.00-0.15）/2 =14.8KN/m钢筋重力 g3=1.1×0.18×（7.00-0.15）/2=0.68KN/m施工人员及设备荷载标准值 g4= 2.5×（7.00-0.15）/2=8.6

10、KN /m振动荷载 g5=2.0×（7.00-0.15）/2=6.85 KN/m荷载组合：A、计算承载力荷载q1=（g1g2g3）×1.2+g4×1.4=28.19KN/mB、验算刚度荷载 q2=（g1g2g3）×1.2=18.6 KN/m板面模板受力模型如下图：1、强度验算Mmax=0.1 q1L2=0.1×28.19×0.32=0.254KN·m Wn= Mmax/fm=254000/11=23091mm3模板截面抵抗矩W=1/6bh2=1/6×900×182=48600Wn，满足要求。Vmax=0.

11、6 q1L=0.6×28.19×0.3=5.07KNmax= Vmax Smax/Ib （S表示面积矩） = Vmax×1/8bh2/( bh3×b/12) =3 Vmax/2bh=3×5.07×103/(2×1200×18) =0.35N/mm2fv=1.4N/mm2，满足要求。2、刚度验算=300/250=1.2mmn=0.677 q2L4/(100EI) = 0.677×53.35×3004/(100×5.0×103×1/12×1200×1

12、83)=0.35mm，满足要求。6.2 板底次龙骨计算次龙骨承受荷载：(查建筑施工手册表8-65得，模板及支架自重标准值为0.30KN/m3,模板及木方总体积/板面积=0.06m；)底模板自重力 g1= 0.3×0.06 ×0.3=0.0054KN/m混凝土重力 g2= 24×0.18×0.3=1.30KN/m钢筋重力 g3=1.1×0.18×0.3=0.06KN/m施工人员及设备荷载标准值 g4= 2.5×0.3=0.75KN/m振动荷载 g5= 2.0×0.3=0.6KN/m荷载组合：A、计算承载力荷载q1=（

13、g1g2g3）×1.2+g4×1.4=2.48KN/mB、验算刚度荷载 q2=（g1g2g3）×1.2=1.64 KN/m板底次龙骨受力模型如下图：1、强度验算Mmax=1/8 q1L2=0.125×2.48×0.92=0.2511KN·m Wn= Mmax/fm=251100/17=14771mm3 木方截面抵抗矩W=1/6bh2=1/6×50×802=53333Wn，满足要求。Vmax=1/2 q1L=0.5×2.48×0.9=1.12KNmax= Vmax Smax/Ib （S表示面积矩）

14、 = Vmax×1/8bh2/( bh3×b/12) =3Vmax/2bh=3×1.12×103/(2×50×80)=0.42 N/mm2fv=1.6N/mm2，满足要求。2、刚度验算=900/250=3.6mmn= 5 q2L4/(384EI) = 5×1.64×9004/(384×1.0×104×50×803/12) =0.66mm，满足要求。6.3 板底主龙骨计算次龙骨传力于主龙骨得集中力F=1/2qL,转化为五等跨梁P=1.25F板底主龙骨受力模型如下图：荷载组合：A

15、、计算承载力荷载P1=1.25F1=0.625q1L=0.625×2.48KN/m×0.9=1.40KN/mB、验算刚度荷载 P2=1.25F2=0.625q2L=0.625×1.64 KN/m×0.9=0.92 KN/m1、强度验算Mmax=0.24P1L=0.24×1.40×0.9=0.30KN·m Wn= Mmax/fm=300000/205=1463mm3 钢管截面抵抗矩W=5078mm3Wn，满足要求。Vmax=1.281P1=1.281×1.4=1.79KNmax= Vmax/A =1.79×

16、103/489=1790/489=3.67N/mm2fv=125N/mm2，满足要求。2、刚度验算=900/250=3.6mmn= 1.795P2L3/(100EI) = 1.795×0.92×103×9003/(100×206×103×12.19×104) =0.48 mm，满足要求。七、梁模板计算7.1梁底模板计算本工程最大梁截面为350×650mm,现以此梁进行验算:底模板承受荷载：底模板自重力 g1=0.35×0.018×0.3=0.0019KN/m混凝土重力 g2=24×0.

17、65×0.35=5.46KN/m钢筋重力 g3=1.5×0.65×0.35=0.34KN/m施工人员及设备荷载标准值 g4= 2.5×0.5=1.25KN/m振动荷载 g5=2.0×0.5=1.0KN/m荷载组合：A、计算承载力荷载q1=（g1g2g3）×1.2+g5×1.4=8.09KN/mB、验算刚度荷载 q2=（g1g2g3）×1.2=6.96 KN/m连续板跨L=250mm，梁底板宽b=350mm。梁底模板受力模型如下图： 1、强度验算：Mmax=0.1q1L2=0.1×8.09×0.2

18、52=0.051KN·m Wn= Mmax/fm=51000/11=4636mm3模板截面抵抗矩为W=1/6bh2=1/6×350×182=113400mm3Wn，满足要求。Vmax=0.6 q1L=0.6×8.09×0.25=1.21KNmax= Vmax Smax/Ib （S表示面积矩） = Vmax×1/8bh2/( bh3×b/12) =3Vmax/2bh =3×1.21×103/(2×350×18)=0.29 N/mm2fv=1.4N/mm2，满足要求。2、刚度计算=250/

19、250=1mmn=0.677q2L4/(100EI) =0.677×6.96×2504/(100×5.0×10 3×350×183/12)=0.22，满足要求。7.2梁侧模板计算采用12500×500(横向间距×竖向间距)的对拉螺栓,外加PVC套管。一、荷载设计值a、砼侧压力计算砼侧压力标准值：已知T=400C，V=2.5m/h，1=1.2，2=1.15 F1=0.22·c·t·1·2·V1/2 其中c砼重力密度、新浇筑砼的初凝时间t=200/（T+15）、1外加剂

20、修正系数、2砼坍落度影响系数 =0.22×24×200/（40+15）×1.2×1.15×2.51/2=41.9KN/m2F2=c·H=24×1.6=38.4KN/m2取两者中小值F2=38.4KN/m2计算。砼侧压力设计值：F= F2×分项系数×折减系数 =38.4×1.2×0.9=41.47KN/m2振捣混凝土时产生的荷载查施工手册得4KN/m2荷载设计值为Q=4×1.4×0.9=5.04 KN/m2荷载组合：A、计算承载力荷载FA=F+Q=46.51KN/m2

21、B、验算刚度荷载 FB=F=41.47KN/m2二、验算梁侧模板受力图如下：1、按强度要求计算竖挡间距为250mm，设模板按连续梁计算，梁侧模板厚18mm，则侧压力化为线分布荷载qA=FA×0.5=23.26KN/mMmax=0.1qAL2=0.1×23.26×0.252=0.145KN·m Wn= Mmax/fm=145000/11=13182mm3截面抵抗矩为 W=1/6×650×182=35100mm3Wn，可满足要求。Vmax=0.6qAL=0.6×23.26×0.25=3.489KNmax= Vmax S

22、max/Ib （S表示面积矩） = Vmax×1/8bh2/( bh3×b/12) =3Vmax/2bh =3×3.489×103/(2×650×18) =0.45N/mm2fv=1.4N/mm2，满足要求。2、按刚度计算=250/250=1.0qB= FB×0.5=41.47×0.5=20.735KN/mn=0.677qBL4/(100EI)=0.677×20.735×2504/(100×5.0×103×650×183/12)=0.347 =1.0，满足

23、要求。7.3梁侧竖楞、双钢管横挡及对拉螺杆计算1、梁侧竖楞验算梁侧竖楞间距250mm，横截面尺寸50×80mm。将侧压力化为线荷载如下荷载组合：A、计算承载力荷载：q1=1.1qA×0.25/0.5=12.79KN/mB、验算刚度荷载：q2=1.1qB×0.25/0.5=11.40KN/m 梁侧竖楞受力图如下：、强度验算：Mmax=0.125q1L2=0.125×12.79×0.502=0.40KN·m Wn= Mmax/fm=400000/17=23529mm3竖楞截面抵抗矩为W=1/6×50×802=53333

24、mm3Wn，满足要求。 Vmax=0.625q1L=0.625×12.79×0.50=4.0KNmax= Vmax Smax/Ib （S表示面积矩） = Vmax×1/8bh2/( bh3×b/12) =3Vmax/2bh =3×4.0×103/(2×50×80) =1.5N/mm2fv=1.7N/mm2，满足要求。、刚度计算=500/250=2n=0.521q2L4/(100EI)=0.521×11.40×5004/(100×1.0×104×50×803

25、/12)=1.74=2，满足要求。2、双钢管48×3.5mm横挡验算 竖楞传给横挡的集中力F=1.25qL荷载组合：A、计算承载力荷载FA=1.25q1L =7.99KN/m2B、验算刚度荷载 FB=1.25q2L =7.125KN/m2横挡受力示意图如下：强度验算Mmax=0.175FAL =0.175×7.99×0.5=0.699KN·m Wn= Mmax/fm=699000/205=3410mm32×5078=10156 mm3，可满足要求。Vmax=0.65 FA=0.65×7.99=5.19KNmax= Vmax/A=5.1

26、9×103/489=10.6N/mm2fv=125N/mm2，满足要求。刚度计算=500/250=2n=1.883FBL3/(100EI)=1.883×7.125×103×5003/(100×206000×2×12.19×104)=0.334 =2，满足要求。3、对拉螺杆强度验算螺杆所受拉力N=（1.15+1）FA=2.15×7.99=17.2KNF14=17.8KN, 满足要求。7.4梁底小楞计算梁底小楞间距250mm，横截面尺寸80×80mm。将梁底模压力化为均布荷载荷载组合：A、计算承载力

27、荷载qA=1.1q1×0.25/0.5=4.45KN/mB、验算刚度荷载 qB= 1.1q2×0.25/0.5=3.83KN/m1、强度验算：Mmax= qAbaa+ba/（2aL）/L=4.45×0.35×0.225×0.225+0.35×0.225/（2×0.225×0.8）/0.8=0.194KN·m Wn= Mmax/fm=194000/17=11412mm3小楞截面抵抗矩为W=1/6×50×802=53333mm3Wn，满足要求。 Vmax= qAb/2=4.45×

28、0.35×0.5=0.78 KNmax= Vmax Smax/Ib （S表示面积矩） = Vmax×1/8bh2/( bh3×b/12) =3Vmax/2bh =3×0.78×103/(2×50×80) =0.3N/mm2fv=1.6N/mm2，满足要求。2、刚度计算=800/250=3.2mmn= qBb (8L34b2L+ b4)/ (384EI) =3.83×350×(8×80034×3502×800+3504)/ (384×104×50×

29、803/12)=3.83×(8×512004×12.25×8001500625)/819200000)=0.009<满足要求。7.5梁底大楞计算将小楞压力化为集中荷载- F = q×0.25/2荷载组合：A、计算承载力荷载FA=qA×0.5/2=1.1125KNB、验算刚度荷载 FB=qB×0.5/2=0.96KN大楞受力图如下：（按照等弯矩简化，集中力间距由250mm变为267mm）集中力转化为PA=（350+50）FA/267=1.67KN,PB=（350+50）FB/267=1.44KN1、强度验算：Mmax=0

30、.333PAL=0.333×1.67×0.8=0.445KN·mWn= Mmax/fm=445000/17=26176mm3大楞截面抵抗矩为W=1/6×50×802=53333mm3Wn，满足要求。Vmax=1.333PA=1.333×1.67=2.23 KNmax= Vmax Smax/Ib （S表示面积矩） = Vmax×1/8bh2/( bh3×b/12) =3Vmax/2bh =3×2.23×103/(2×50×80) =0.84N/mm2fv=1.6N/mm2，满足

31、要求。2、刚度计算=800/250=3.2mmn= 1.466PBL3/(100EI) =1.466×1.44×103×8003/(100×104×50×803/12)=0.51 mm= 3.2mm，满足要求。7.6立杆验算立杆所受压力为N=(2.67+1)P荷载组合：计算承载力荷载NA=(2.67+1)PA=6.13KN1、 强度验算NA=6.13KNPN=81.52KN，满足要求。2、稳定性验算1.333N/Afc受压构件的长细比=l0/i，l0=h=1.5×1.5=2.25m，查5-17 ，回转半径i=15.8mm=l

32、0/i=2.25×103/15.8=142查表5-18有，稳定系数=0.341.333N/A=1.333×6.13×103/（0.34×489）=49.1N/mm2fc=205N/mm2满足要求。八、柱模板计算墙、柱高为2200mm 。浇筑时混凝土温度取T=400C，每节模板高1.83m，每节浇筑高度为2.2m。方柱截面尺寸为400mm×400mm；墙厚350 mm。8.1柱模侧压力计算墙柱模受到的混凝土侧压力为F1=0.22·c·t·1·2·V0.5 其中t=200/（T+15） =0.22&

33、#215;24×200/（40+15）×1.2×1.15×2.51/2=41.9KN/m2F2=c·H=24×2.2=52.8KN/m2取二式中较小值，F2=41.9KN/m2砼侧压力设计值：F= F2×分项系数×折减系数=41.9×1.2×0.9=45.25KN/m2倾倒混凝土时产生的荷载查施工手册得4KN/m2荷载设计值为Q=4×1.4×0.9=5.04 KN/m2荷载组合：A、计算承载力荷载FA=F+Q=50.29KN/m2B、验算刚度荷载 FB=F=45.25KN/m

34、28.2方柱模板计算方柱支模示意如图:方柱模板示意图柱模板采用1830×915×18mm胶合板。抗弯强度fm=11N/mm2弹性模量E=5×103N/mm2 将砼侧压力化为线荷载：qA=63.97s=50.29×0.5=25.15KN/m木方间距200mm,则模板受力为两跨连系梁。模板受力如下图1、强度验算： Mmax=0.1qAL2=0.1×25.15×0.22=0.1006 KN·m模板截面抵抗矩 ：W=1/6bh2 = 1/6×500×182=27000 mm3= Mmax/ W=0.1006

35、15;106/27000=3.73fm=11N/mm2 满足要求Vmax=0.6qAL=0.6×25.15×0.20=3.018 KNmax= Vmax Smax/Ib （S表示面积矩） = Vmax×1/4bh2/( bh3×b/12) =3Vmax/2bh =3×3.018×103/(2×500×18) =0.503N/mm2fv=1.4N/mm2，满足要求。2、刚度验算：qB= FBs=45.25×0.5=22.6 KN/m=1500/500=3.0mmmax=0.677 qBL4/（100EI）

36、=0.677×22.6×2004/（100×5×103×500×183/12） =0.2m=1.4mm 满足要求8.3方柱背楞验算 矩形柱采用18厚胶合板拼制，模板背楞为50×80mm木方，间距250 mm1、方柱背楞受力示意图如下：1、将模板传来的作用力化为均布荷载：q1=1.1q×250500荷载组合：A、计算承载力荷载q1=1.1qA×2005001.1×25.15×20050011.066 KN/m，B、验算刚度荷载 q2=1.1qB×2005001.1×2

37、2.6×2005009.944 KN/m,2、强度验算：(按3跨连系梁计算) Mmax=0.1q1L2=0.1×11.066×0.52=0.277KN·m木方截面抵抗矩 ：W=1/6bh2 = 1/6 ×50×802=53333 mm3= Mmax/ W=0.277×106/53333=5.19N/mm2fm=17N/mm2 满足要求Vmax=0.6 q1L=0.6×11.066×0.5=3.32KNmax= Vmax Smax/Ib （S表示面积矩） = Vmax×1/8bh2/( bh3&#

38、215;b/12) =3Vmax/2bh =3×3.32×103/(2×50×80) =1.25N/mm2fv=1.6N/mm2，满足要求。3、刚度验算：=500/500=1mmmax=0.677 q2L4/（100EI） =0.677×9.944×5004/（100×1.0×104×50×803/12） =0.20 mm=1mm满足要求。8.4方柱柱箍验算矩形柱采用48×3.5 mm双钢管抱箍间距s=500；双钢管用M14螺栓和3形卡拉结。钢管弹性模量E=206 KN/mm2、截面抵

39、抗矩W=5078 mm3、惯性矩I=12.19×104mm4抗弯强度fm =205N/mm2 ，抗剪强度fv=125N/mm2。1、 方柱（墙）柱箍（双钢管）受力示意图如下：荷载组合：A、计算承载力荷载FA=1.1q1 b1.1×11.066×0.56.09 KNB、验算刚度荷载 FB=1.1q2 b1.1×9.944×0.55.47 KN2、强度验算： Mmax=0.333FAL=0.333×6.09×0.4=0.81KN·m双钢管截面抵抗矩 ：W=2×5078 = 10156mm3= Mmax/ W=

40、0.81×106/10156=79.8N /mm2fm=205N/mm2 满足要求 Vmax=2.33FA=2.33×6.09=14.19KNmax= Vmax/A=14.19×103/489 =29.02N/mm2fv=125N/mm2，满足要求。3、刚度验算：= 500/500=1.0mmmax=0.035 FBL3/(EI) =0.035×5.47×103×5003/（206×103×2×12.19×104） =0.48mm=1.0mm，满足要求。3、螺栓强度验算作用在两端M12螺杆的拉力

41、为P=1.31FA=1.31×7.61=9.97KN查施工手册表8-4有,M12螺杆净面积76mm2,容许拉力F= 12.9KN。F=9.97KNF= 12.9KN，满足要求。九、墙模板计算地下室外墙厚350mm，模板采用1830×915×18厚胶合板拼制，模板竖向背楞为50×80mm木方，间距250 mm；48×3.5 mm双钢管抱箍间距s=500，墙中M12500×500固定于双钢管。如图:墙模板示意图 墙模板示意图 则侧压力的线分布荷载：q=F×s 荷载组合：A、计算承载力荷载qA=FAs=50.29×0.5

42、=25.15KN/mB、验算刚度荷载 qB= FBs=45.25×0.5=22.63KN/m9.1墙模板验算1、墙侧模受力示意图如下：2、强度验算：Mmax=0.105qAL2=0.105×25.15×0.252=0.165 KN·m模板截面抵抗矩 ：W=1/6bh2 =1/6×500×182=27000mm3= Mmax/ W=0.165×106/27000=6.11 N/mm2fm=11N/mm2满足要求Vmax=0.606qL=0.606×25.15×0.25=3.81 KNmax= Vmax Sm

43、ax/Ib （S表示面积矩）= Vmax×1/8bh2/( bh3×b/12)=3Vmax/2bh=3×3.81×103/(500×18)=0.65N/mm2fv=1.4N/mm2，满足要求。3、刚度验算：=250/250=1mmmax=0.644 qBL4/（100EI) =0.677×22.63×2504/（100×5×103×500×183/12） =0.5mm=1mm，满足要求。9.2墙背楞验算 墙长边背楞受力示意图如下：1、将模板传来的作用力化为均布荷载：q1=1.1q

44、15;200500荷载组合：A、计算承载力荷载q1= 1.1qA×250500=1.1×25.15×0.5=13.8KN/mB、验算刚度荷载 q2=1.1qB×250500=1.1×22.63×0.5=12.45KN/m2、强度验算：(按3跨连系梁计算) Mmax=0.1q1L2=0.1×13.8×0.52=0.345KN·m木方截面抵抗矩 ：W=1/6bh2 = 1/6 ×50×802=53333 mm3= Mmax/ W=0.345×106/53333=6.47N/mm2

45、fm=17N/mm2 满足要求Vmax=0.6q1L=0.6×13.8×0.5=4.14 KNmax= Vmax Smax/Ib （S表示面积矩） = Vmax×1/8bh2/( bh3×b/12) =3Vmax/2bh =3×4.14×103/(2×50×80) =1.5N/mm2fv=1.6N/mm2，满足要求。3、刚度验算：=500/500=1mmmax=0.677 q2L4/（100EI） =0.677×12.45×5004/（100×1.0×104×50&

46、#215;803/12）=0.25 mm=1mm9.3墙柱箍验算1、 墙箍（双钢管）长边受力示意图如下：集中力F=1.1q1b荷载组合：A、计算承载力荷载FA= 1.1q1×0.5=1.1×13.8×0.5=7.6KN/mB、验算刚度荷载 FB=1.1q2×0.5=1.1×12.45×0.5=6.85KN/m2、强度验算： Mmax=0.175FAL=0.175×7.6×0.5=0.665KN·m双钢管截面抵抗矩 ：W=2×5078 = 10156mm3= Mmax/ W=0.665×

47、106/10156=65.5N /mm2fm=205N/mm2 满足要求 Vmax=1.15FA=1.15×7.6=8.74 KNmax= Vmax/A = 8.74×103/489 =17.8N/mm2fv=125N/mm2，满足要求。3、刚度验算：=500/500=1mmmax=1.466 FBL3/（100EI) =1.146×6.85×103×5003/（100×206×103×2×12.19×104） =0.2mm=1mm，满足要求。9.4墙对拉螺杆验算 由上述柱箍计算可得中间支座反力

48、R=2.15FA=2.15×7.6=16.34KN即中间穿墙对拉螺杆所受拉力为F=16.34KN, 边支座反力R=（0.35+1）FA=1.35×7.6=10.26KNM14对拉螺杆容许拉力F14=17.8KN, M12对拉螺杆容许拉力F16=12.9 KN故中间穿柱(墙)对拉螺杆采用M14对拉螺杆,两边采用M12对拉螺杆。 F边=10.26KNF12=12.9 KN、F中=16.34KNF14=17.8 KN。 满足要求。十、楼梯模板支设方法本工程的楼梯模板采用封闭式模板。如下图示：十一、模板工程施工方法11.1支模前的准备工作(1) 做好定位基准工作1) 根据控制轴线用

49、墨斗在结构板面上弹出柱、墙结构尺寸线及梁的中轴线。2) 在柱墙竖向钢筋上部50cm标注高程控制点，用以控制梁板模标高。3) 设置模板定位基准：根据构件断面尺寸切割一定长度的钢筋，点焊在主筋上（以勿烧主筋断面为准），并按二排主筋的中心位置分档，以保证钢筋与模板位置的准确。(2) 按施工需用的模板及配件对其规格、数量逐项清点检查，未经修复的部件不得使用。(3) 经检查合格的模板，应按照安装程序进行堆放。重叠平放时，每层之间加垫木，模板与垫木上下对齐，底层模板离地面大于10cm。(4) 模板安装前，向施工班组、操作工人进行技术交底；在模板表面涂刷不污染砼的脱模剂，严禁在模板上涂刷废机油。(5) 做好

50、施工机具及辅助材料的保养及进购等准备工作。11.2柱模板安装(1) 按图纸尺寸在地面先将柱模分片拼装好后,根据柱模控制线钉好压脚板,由塔吊直接吊到位,用钢管临时固定,吊线校正垂直度及柱顶对角线，最后紧固柱箍和对拉螺栓。其工艺流程：安装前检查模板安装检查对角线长度差安装柱箍全面检查校正整体固定柱头找补验收收11.3梁板模(1) 根据楼面弹出的轴线在柱子上弹出梁位置和水平线.(2) 按设计标高调整支架的标高，安装梁底模板并拉线找平，当梁跨度4m时，跨中梁底处按设计要求起拱，如设计无要求时，起拱高度一般为梁跨的1-3。(3) 梁板模板安装工艺流程：复核轴线底标高及轴线位置复核轴线底标高及轴线位置复核

51、轴线底标高及轴线位置核轴线底标高及轴线位置支梁底模（按规范规定起拱）支梁侧模支板模绑扎梁钢筋支梁另一侧模复核梁模尺寸及位置与相邻梁板连接固定检查验收11.4墙模板安装墙模板安装工艺流程：支模前检查支一侧模钢筋绑扎支另一侧模校正模板位置紧固支撑固定全面检查11.5 模板的拆除(1) 模板的拆除顺序为：柱墙模板楼板模板梁侧模梁底模。(2) 拆模时混凝土强度应达到以下要求：不承重的模板（柱、墙模板），其混凝土强度应在其表面及棱角不致因拆模而受到损害时方可拆除且不早于二天；承重模板应在混凝土强度达到施工规范所规定的强度时拆模，所指混凝土强度应根据同条件养护试块的强度决定。虽然达到了拆模强度，但强度尚不

52、能承受上部施工荷载时应保留部分支撑；楼梯间模板与支撑在其强度达到100%时方可拆除。十二、模板工程质量控制12.1相关制度1、贯彻执行技术交底制度。2、制定模板工程专项质量管理制度及相关奖罚制度3、过程控制：由专业工长及质检员对模板施工过程进行全程监控。4、在浇筑混凝土之前，对模板工程进行验收，采取三检制度（自检互检交接检）。12.2模板安装1、模板的接缝严密，在模板拼缝处粘贴防水胶带，柱模底部不平处采用水泥砂浆抹平，以保证不漏浆；在浇筑混凝土前，对模板浇水湿润，但不致积水。2、在模板与混凝土的接触面涂刷不影响结构性能或妨碍装饰工程施工的隔离剂(严禁刷废机油)。3、在浇筑混凝土前，将模板内的杂

53、物清理干净；每个柱模底部都留置清扫口，便于将垃圾清除。4、对跨度不小于4米的现浇钢筋混凝土梁、板。其模板按照设计要求起拱；起供高度为跨度的3/2000。5、混凝土浇筑前认真复核模板位置，柱墙模板垂直度和梁板标高，准确检查预留孔洞位置及尺寸是否准确无误，模板支撑是否牢靠，接缝是否严密。6、固定在模板上的预埋件、预留孔和预留洞均不得遗漏，且安装牢固，验收标准按下表执行。预埋件和预留孔洞的允许偏差项 目允许偏差（mm）预埋钢管中心线位置3预埋管、预留孔中心线位置3插 筋中心线位置5外露长度+10，0预埋螺栓中心线位置2外露长度+10，0预 留 洞中心线位置10尺寸+10，0注：检查中心线位置时，应沿纵、横两个方向量测，并取