地下室顶板上_电梯基础施工方2案

1、上实.森林海F区 施工电梯基础支撑加固方案 上实.森林海一期F区施工升降机基础支撑加固方案编制单位：浙江中成建工集团有限公司 审批人： 目 录一、编制依据2二、工程概况2三、施工升降机的选型3四、施工电梯位置选择的原则3五、计算书3六、注意事项10一、编制依据1、施工现场平面图2、本工程施工图纸3、SC型施工升降机使用手册4、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范二、工程概况1、基本概况项目名称：上实·森林海一期F区项目施工总承包工程建设单位：湖南浅水湾湘雅温泉花园有限公司设计单位：广州市景森工程设计顾问有限公司监理单位：上海联合工程监理造价咨询有限公司施工单位：浙江中成建工集团有限公

2、司工程地址：长沙市望城区高塘岭镇雷锋大道西侧本项目总占地面积249800平方米，拟建总建筑面积75533.86平方米，其中地上总建筑面积64043.47平方米，地下建筑面积11490平方米。地上部分：住宅建筑面积56846.74平方米（其他91.04平方米），商业建筑面积7196.73平方米，地下室建筑面积11490平方米。主要建筑：住宅、配套公建各建筑概况见下表：单位工程名称建筑用途层数（地上/地下）建筑高度(m)建筑面积(m2)1#楼住宅18层55.407256.872#楼住宅18层55.406352.133#楼住宅18层55.406293.304#楼住宅18层55.407288.665#

3、楼住宅18层54.806312.386#楼住宅11层33.202632.127#楼住宅11层33.305189.808#楼住宅11层33.305189.809#楼住宅11层33.106122.9710#楼住宅11层33.305189.80S-1#楼商业2层10.05864.88S-2#楼商业2层（局部3层）13.905347.77地下室停车库地下1层/11490.39三、施工升降机的选型根据项目高层住宅工程砌筑结构和装修装饰工程量，该工程选择10台SC200型200×200施工电梯，部署在地下车库顶板上。具体位置详见施工电梯平面布置图。施工升降机基础作用在地下室顶板上，施工升降机基础

4、所在地下室顶板下部需要用脚手架加固，其脚手架搭设的间距、步距均由计算确定。施工电梯基础与地下室顶板之间做好防水及保护层。四、施工电梯位置选择的原则满足使用功能及砌筑阶段装修阶段工程量。满足施工电梯的各种性能，确保施工电梯安装和拆除方便。降低费用，使施工电梯安装和拆除费用尽量降低。五、计算书1基础受力计算基础受压计算基础为轴心受压，计算简图如下：基础自重：w=4.0×5.8×0.3×25=174KN则静荷载：W=174KN×1.2/（4.0×5.8）=9KN/m2基础压力设计值设为P，电梯架设高度约为54.8m。则：P（吊笼重+外笼重+导轨架总重

5、量+对重重+载重量）×1.4根据SC型施工电梯使用手册查的施工电梯的各种参数：吊笼重1200×22400kg；外笼重1480kg；配重重1200×22400 kg；载重量2000×24000 kg；导轨架总重：标准节长度：1508mm；标准节重量：150kg；电梯安装高度：135.6m；标准节数量：54.8÷1.50836.33；取37节标准节总重量150×375550kgP（2400+1480+2400+4000+5550）×1.413430×1.418802kg1kg9.8N18802kg184.26KN地基净

6、反力pn=P/A=184.26÷（4.0×5.80）7.94KN/m2则地基总静反力为W+pn16.94 KN/m2基础验算：基础砼强度等级为C30，轴心抗压强度fc=14.3N/mm2,轴心抗拉强度ft=1.43 N/mm2,底面积S=4.0×5.8=23.2m2。考虑动载、自重误差及风载对基础的影响，取基础承载系数n=2。基础承载P=G×2=285.10×2=570.2KN基础底面积验算，轴心受压基础基底面积应满足S(PF)/fc=(570.2174)/(14.3×103)=0.052m2(满足要求)基础受弯计算基础底板在地基净反

7、力作用下，在纵横两个方向都将产生弯矩，计算两个方向的弯矩时，把基础视为固定在标准节周边的四面挑出的悬臂板。基础受弯计算简图如下：沿基础长边方向，标准节边截面I-I处的弯矩M=pnl（b-hc）2/8=21.29×4.0×（5.80-1.1）2/8=235.15KN·m=2.35×108N·mm沿基础短边方向，标准节边截面-处的弯矩M=pnb（l-bc）2/8=21.29×5.80×（4.0-0.6）2/8=178.47KN·m=1.78×108N·mm配筋面积计算,公式如下: 依据混凝土结构设计

8、规范GB 50010-2002 式中 1系数，混凝土强度不超过C50时，1取为1.0，混凝土强度为C80时，1取为0.94,期间按线性内插法确定；fc混凝土抗压强度设计值，取14.3kpa；h0基础的计算高度，取保护层厚度为20mm，考虑钢筋直径为20mm，故h0=270。经过计算得：s=1.78×108/(1.00×14.3×4.0×103×2702)=0.034=1-(1-2×0.034)0.5=0.0346s=1-0.0346/2=0.983As=1.78×108/(0.983×270×300.00

9、)=2235.53mm2。配筋率为=0.17%。=0.17%min=0.21%Asmin=2520mm2取基础钢筋取12，则n=2520/153.86=16.4（根），取18根。间距为（3600-50）/17=208.82mm，取200mm。受冲切承载力验算依据建筑地基基础设计规范GB 50007-2002第8.2.7条。验算公式如下: 式中 hp受冲切承载力截面高度影响系数，取 hp=1.00；ft混凝土轴心抗拉强度设计值，取 ft=1.43kPa；am冲切破坏锥体最不利一侧计算长度： am=0.6+(0.7 +2×0.2)/2=0.85m；h0基础的有效高度，取 h0=0.27m

10、；Pj最大压力设计值，取 Pj=21.29kPa；Fl实际冲切承载力： Fl=21.29×5.80+（0.7+0.20×2）×（4.0-0.6）/2/2=124.8666kN。或Fl=21.29×4.0+0.6×5.80-（0.7+0.20×2）/2/2=115.07kN。允许冲切力：0.7×1.00×1.43×850×270=229.73kN实际冲切力不大于允许冲切力设计值，所以能满足要求！（二）、地下室顶板结构验算 验算时不考虑地下室顶板下的钢管的支承作用，施工升降机的全部荷载由混凝土板来承

11、担。根据板的边界条件不同，选择最不利的板进行验算 楼板长宽比：Lx/Ly=3.8/8.4=0.45 1、荷载计算 取板中1m板宽进行验算 q1=647.98×1/(5.8×4)=27.93kN/m 2、混凝土顶板配筋验算 板中最大弯矩：Mxmax=q1×Lx2/24=27.93×3.82/24=16.8 支座最大弯矩：M0x=-q1×Lx2/12=-27.93×3.82/12=-33.61 板中底部短向配筋： s=|M|/(1fcbh02)=16.80×106/(1.00×16.70×1.00×

12、103×425.002)=0.006； =1-(1-2×s)1/2=1-(1-2×0.006)0.5=0.006； s=1-/2=1-0.006/2=0.997； As=|M|/(sfyh0)=16.80×106/(0.997×360.00×425.00)=110.14mm2。 实际配筋：1526.81 mm2 > 110.14 mm2 板中底部短向配筋满足要求！ 板边上部短向配筋： s=|M|/(1fcbh02)=33.61×106/(1.00×16.70×1.00×103×4

13、25.002)=0.011； =1-(1-2×s)1/2=1-(1-2×0.011)0.5=0.011； s=1-/2=1-0.011/2=0.994； As=|M|/(sfyh0)=33.61×106/(0.994×360.00×425.00)=220.90mm2。 实际配筋：1526.81 mm2 > 220.9 mm2 板边上部短向配筋满足要求！ 3、混凝土顶板挠度验算 楼板惯性矩：I=1×0.453/12=0.00760m4 挠度：max=q1Lx4/(384EI)=27.93×3.84/(384×3

14、.15×107×0)= 1 / 15785<1/250 板配筋和挠度变形完全满足支承施工升降机荷重要求。 4、混凝土梁配筋验算 由于施工升降机自重主要通过中央立柱传递给大梁，所以可以看作一个集中荷载。 楼板自重传来荷载 0.45×3.8×25=42.75kN/m 梁自重 1×0.5×25=12.5kN/m 静载 42.75+12.5=55.25kN/m 活载 2×8.4=16.8kN/m 作用于梁上的均布荷载：q=55.25×1.2+16.8×1.4=89.82kN/m 作用于梁上的集中荷载：p=2

15、43.8×1.2/2=146.28kN M=ql2/12+pl/4=89.82×8.42/12+146.28×8.4/4=835.33kN·m 梁截面积：b×h=0.5×1=0.5m2 h0=h-25=1000-25=975mm s=|M|/(1fcbh02)=835.33×106/(1.00×16.70×0.50×103×975.002)=0.105； =1-(1-2×s)1/2=1-(1-2×0.105)0.5=0.111； s=1-/2=1-0.111/2=0

16、.944； As=|M|/(sfyh0)=835.33×106/(0.944×360.00×975.00)=2520.29mm2。 实际配筋：2945.24 mm2 > 2520.29 mm2； 梁截面底部纵筋满足要求！ 5、混凝土梁抗剪验算 梁所受最大剪力：Q=p/2+ql/2=146.28/2+89.82×8.4/2=450.38kN； Asv1=(Q-0.7ftbh0)/(1.25fyvh0)×s/n=(450.38×103-0.7×1.57×500×975)/(1.25×270&#

17、215;975)×150/4=-9.73mm2； 梁箍筋满足要求！（三）升降机基础加固措施计算为了保证结构的安全，采用钢管支撑加固的方法，由钢管支撑承担升降机、基础的全部荷载，通过钢管支撑将荷载传至基础底板。防水层的混凝土厚度为40mm，加上防水卷材及粘结剂，按50mm混凝土层考虑计算荷载。w2=6×7.8×0.05×25=58.5KNW2=58.5×1.2/（6×7.8）=1.5 KN/m2荷载计算N12.29+9+1.5 22.79KN/m2底部加固脚手架构造要求立杆间距700，横杆步距1500。脚手架立杆稳定性验算按地下室顶板没

18、有承载力计算：每根立杆承受的上部荷载22.79×0.7×0.711.17KN脚手架自重产生的荷载N2 =0.149×3.65×1.20.653KN（脚手架搭设高度按从地下底板顶面至地下室顶板板底计算）立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值： N = 11.17+0.653=11.823kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.58 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.89 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 5.08 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 l0 = kuh (