保定市南刘各庄新民居(2010-137‘ 2011-137)

1、一、 前言（一） 勘察任务及工程概况保定市南刘各庄村委会拟建新民居小区，委托保定华北工程勘测设计研究院进行详细勘察工作，要求对建筑场地做出岩土工程分析与评价，为设计施工部门提供所需的岩土技术参数及相关的地质资料。此次勘察工作包括1#、2#、3#、5#、6#楼、裙房及地下车库，各单体建筑物情况如下表1。楼号长度(m)宽度（m）地上层数地下层数结构类型基础形式基础埋置深度（m）荷载效应标准组合值（kPa）沉降控制值（mm）1#49.817.9272剪力墙筏板7.3400702#54.416.4111剪力墙筏板4.2220703#54.316.4111剪力墙筏板4.2220705#55.616.53

2、02剪力墙筏板7.3480706#55.616.5332剪力墙筏板7.350070裙房2框架独立柱基1.5车库1建筑物情况一览表 表1（二）勘察目的及工作依据1、勘察目的查明拟建场地地基土分布规律及工程地质特征；提供地基土的岩土工程技术参数；查明场地内有无不良地质作用及其对拟建工程的影响；查明地下水的埋藏情况、地下水类型及对混凝土的腐蚀性；评价地基均匀性，提供承载力及变形设计参数；查明场地的地震效应以及有无古沟槽、墓穴等对工程不利的埋藏物；分析论证地基基础方案；对基坑边坡稳定性进行分析，并提供有关参数。2、勘察工作依据建设单位提供的任务委托书（附件1）；岩土工程勘察规范（GB50021-200

3、1 2009版）；建筑地基基础设计规范（GB50007-2002）；建筑抗震设计规范（GB50011-2001 2008版）；高层建筑岩土工程勘察规程（JGJ72-2004 J366-2004）；建筑地基处理技术规范（JGJ79-2002 J220-2002）；河北省建筑地基承载力技术规程（试行）（DB13（J）/T48-2005）；土工试验方法标准（GB/50123-1999） 等。（三）勘察方法和工作量布置根据工程情况及邻近场地地质资料分析，场地等级为二级，地基等级为二级，6#建筑物等级为一级，其余建筑物等级为二级。6#楼工程重要性等级为一级，其它主楼工程重要性等级为二级，裙房工程重要性等

4、级为三级；所以6#楼岩土工程勘察等级为甲级，其余拟建建筑物岩土工程勘察等级为乙级。6#楼地基基础设计等级为甲级，其余拟建建筑物地基基础设计等级为乙级。按拟建建筑物周边、角点布置钻孔，共布设勘探钻孔59个，钻孔间距为12.95m-28.83m。对高层建筑物，按规范要求，以应力比法确定孔深，控制孔深超过地基变形计算深度，经计算为30.0m-60.0m，一般性钻孔深度为25.0m-50.0m，取样孔占钻孔总数的1/3以上，布设波速测试孔5个；对于裙房及地下车库，钻孔孔深为15.0m-18.0m。由于拟建场地北侧开挖的基坑及南侧堆土的影响，部分钻孔位置有移动，移动最大距离约8.0m-10.0m。外业钻

5、探采用SH30型钻机和GK-150型钻机进行施工。裙房及地下车库用SH-30型钻机锤击钻进；高层建筑物地下水位以上采用锤击钻进，地下水位以下采用泥浆护壁回转钻进，岩芯采取率砂层为75%以上，土层为100%。取样工作在主要受力层内取样间距1.002.00m，大于0.50m的夹层需取土样或做原位测试，以下可根据土层变化情况适当加大距离。锤击钻进时取样方法采用重锤少击法，泥浆护壁回转钻进时取样方法采用静压法，并按规定进行密封、防护和运送。原位测试采用标准贯入试验和波速试验测试两种方式。标准贯入试验间距同取样要求；波速测试采用单孔法，分别在钻孔ZK6、ZK16、ZK29、ZK42、ZK52内进行，振源

6、距孔口的距离为1.0m，在孔内以1m为间距布置观测点，始测深度为2.0m，使用仪器为RSM-24FD型浮点工程动测仪，CDJ-10型井下三分量检波器，在地面用锤击作振源，分别激发正向及反向的剪切波，用井下三分量波速测试探头接收正反向剪切波，通过分析剪切波的初至时，计算地层不同深度的剪切波波速。土工试验各项工作均依据土工试验方法标准（GB/T50123-1999）有关条文进行。原状土样进行常规试验；基底以下的土样固结试验的最大压力值超过土的自重压力与附加压力之和，最大压力按2400kPa考虑，并提供e-p压缩曲线，高压固结试验还要提供e-logp压缩曲线和回弹模量值；部分土样进行快剪或三轴试验（

7、UU法），并提供摩尔圆及其强度包线；对粉土选取部分土样测定其粘粒含量；对砂样及部分粉土样进行筛分试验。各项试验工作。勘探点的座标采用保定市独立座标系，高程采用1985年国家高程基准（详见附表1），引测点为朝阳南大街与太行路交叉口DI1235（标高为18.687m x=37187.978m，y=38876.907m）。我院工程队于2010年5月18日进场施工，于6月3日结束野外工作，野外工作与室内土工试验同步进行。实验室于6月7日完成本报告。完成的勘察工作量详见下表2。二、 场地岩土工程条件（一）场地位置、地形、地貌拟建场地位于保定市朝阳南大街与水源路交叉口西南角，交通较便利。勘探工作量一览表

8、表2项 目单 位数 量钻探进尺米高层进尺：1300m，多层进尺：505m原状土工试验样件355扰动土工试验样件18标准贯入试验次328常规试验件373粘粒含量件17静三轴剪(uu)试验件40中压试验（800kPa）件149高压试验（3200kPa）件19钻孔定位与高程测量点59场地所处地貌单元为太行山东麓山前冲洪积平原，原为耕地，场地东南角堆有土堆，地势略高，场地北侧有开挖的两个废弃基槽，其它地段地势基本平坦，经实测各勘探孔孔口标高为18.60m-19.59m，最大高差相差约0.99m。（详见附图1和附表1）（二）气象条件 保定市属暖温带大陆季风性气候区，多年平均气温12.0,一月份气温最低，

9、平均为-4，七月份气温最高，平均为2627，年平均降水量570mm，无霜期200天，冻结期由11月上旬至翌年3月下旬，属季节性冻土，标准冻结深度0.55m。（三）地层结构在最大钻探深度60.0m范围内，地基土共分14层，地表覆盖耕土，第-层为第四系全新统冲洪积（Q4aL+pL）成因地层，其余地层为第四系上更新统冲洪积成因（Q3aL+pL）地层，现将岩性特征分述如下：第层耕土：褐色，稍湿，稍密，以粉质粘土、粉土为主，含植物根。在钻孔ZK11、ZK14处为杂填土，杂色，稍湿，松散，以碎砖为主，在ZK34、ZK48、ZK49、ZK52处为素填土，褐黄色，稍湿，稍密，粉质粘土为主，偶见碎砖。层厚0.4

10、0m-1.00m，层底标高17.70m-18.88m，埋深0.40m-1.00m。第层粉质粘土：褐-黄褐色，可塑-硬塑，含姜石，具氧化铁染色。层厚0.70m-2.40mm，埋深1.20m-3.00m。第层粉土：褐黄色，稍湿-湿，密实，具氧化铁染色，含姜石、云母。局部中上部夹粉质粘土薄层，黄褐色，可塑。层厚1.50m-3.00m，层底标高为13.82m-14.94m，埋深3.80m-5.40m。第层粉质粘土：黄褐色，可塑-软塑，具氧化铁染色。层厚0.90m-2.40m，层底标高12.14m-13.25m，埋深5.40m-7.00m。第层粉质粘土：黄褐色，可塑-硬塑，具氧化铁染色。此层顶部间或覆盖

11、1粉土层。层厚0.40m-3.50mm，埋深6.50m-11.00m。第1粉土：褐黄色，稍湿，密实，含姜石，具氧化铁染色，存在于第层粉质粘土顶部，分布不均匀。详见剖面图。层厚0.80m-2.40m ，层底标高10.43m-12.26m，埋深6.50m-8.50m。第层粉土：褐黄色，稍湿-湿，密实，具氧化铁染色，含姜石。层厚0.30m-3.20m ，层底标高7.39m-10.45m，埋深8.30m-12.20m。第层粉质粘土：黄褐色，可塑，局部硬塑，具氧化铁染色，含姜石，含砂粒，底部含砂量增高。局部缺失此层。详见剖面图。层厚0.40m-3.10m，层底标高6.39m- 9.24m，埋深9.50m

12、-12.60m。第层细砂：灰白色，饱和，中密-密实，主要矿物成分为长石、石英、云母等。全场地均有分布。层厚3.40m-7.10m，层底标高1.20m- 3.80m，埋深14.90m-17.60m。第层粉土：褐黄色，稍湿-湿，密实，具氧化铁染色，含姜石。顶部间或覆盖1粉质粘土层。层厚0.20m-2.80m ，层底标高-0.40m-2.75m，埋深16.00m-19.20m。第1粉质粘土：黄褐色，可塑-硬塑，含姜石，具氧化铁染色，分布于第层顶部，层厚、分布不均匀。详见剖面图。层厚0.70m-1.80m，层底标高1.37m- 2.54m，埋深16.20m-17.30m。第层粉质粘土：黄褐色，可塑-硬

13、塑，含姜石，具氧化铁染色,底部含砂粒。层厚0.30m-6.90m，层底标高-5.11m- 0.78m，埋深18.00m-24.70m。第层细砂：灰白色，饱和，密实，主要矿物成分为长石、石英、云母等。厚度不均匀。在6#楼位置夹粉质粘土层。层厚1.00m-5.00m，层底标高-7.32m- -4.78m，埋深23.50m-26.00m。第1粉质粘土：黄褐色，可塑，含姜石，具氧化铁染色。分布于6#楼位置。层厚2.30m-2.80m，层底标高-4.58m- -3.53m，埋深22.20m-23.80m。第层粉质粘土：黄褐色，可塑-硬塑，含姜石，具氧化铁染色。此层厚度较大，分布均匀。在6#楼位置夹1细砂

14、层。层厚4.00m-25.20m，层底标高-33.23m- -11.20m，埋深30.0 0m-52.20m。第1层细砂：灰白色，饱和，密实，主要矿物成分为长石、石英、云母等。分布于6#楼位置。层厚1.90m-2.30m，层底标高-21.12m- -20.83m，埋深39.500m-40.60m。第层细砂：灰白色，饱和，中密-密实，主要矿物成分为长石、石英、云母等。层厚1.00m-2.70m，层底标高-34.33m- -33.61m，埋深52.30m-53.50m。第层粉质粘土：黄褐色，可塑-硬塑，具氧化铁染色，含姜石。揭示最大层厚7.70m，揭示最深标高-40.41m，揭示最大埋深60.0m

15、。（四）水文地质条件本次勘察60.0m深度内见地下水出露，初见水位埋深22.50m-22.70m，初见水位标高-4.00m- -2.91m，稳定水位埋深21.94m-22.97m，稳定水位标高为-3.27m。地下水附存于第层细砂及其下地层，地下水埋藏较深，属潜水类型。地下水补给以大气降水、地表渗漏及侧向径流为主要形式，地下水排泄以人工开采为主要形式。分析近几年附近多处勘察报告中地下水位观测资料，此层地下水年变幅在1.0-2.0m。由钻孔ZK1、ZK19中所取水样分析结果得知，Cl-含量为41.3-55.1mg/l，SO42-含量为295.7-317.9mg/l，地下水对混凝土结构具微腐蚀性，对

16、钢筋混凝土结构中钢筋具微腐蚀性。水质分析结果详见附件2。根据周围建筑经验能确认本场地土历史上未受污染，因此不再取土样进行腐蚀性试验，可以确定场地土对钢筋混凝土结构具微腐蚀性。三、 地震效应 根据建筑抗震设计规范（GB50011-2001 2008版）附录A，场地抗震设防烈度为7度，设计基本地震加速度为0.10g，属设计地震第一组。根据钻孔ZK6、ZK16、ZK29、ZK42、ZK52的波速测试结果，其0-20.0m深度的等效剪切波速值分别为241m/s、246m/s、243m/s、245m/s、244m/s，等效剪切波速的平均值为245m/s。根据区域勘察资料，场地覆盖层厚度大于50m，判定该

17、工程场地土属于中软土（Vse<250m/s），场地类别为类。波速试验见附件3。依据建筑抗震设计规范（GB50011-2001 2008版）表-2，特征周期值为0.45s。本场地属可进行建设的一般场地。本场地含水层第层细砂及其下地层均属第四系上更新统（Q3aL+pL）地层，根据建筑抗震设计规范（GB50011-2001）第4.3.3条第1款初判，为不液化土层。四、地基土的岩土参数分析统计与选用（一）原位测试、土工试验的有关岩土参数统计与分析根据外业鉴别、现场原位测试及室内土工试验结果分析，对地基土的物理力学指标均作了分层数理统计，其结果见附表2、附表3、附表4。其物理力学性质评价如下：第层

18、耕土：结构松散，工程力学性质较差。第层粉质粘土：孔隙比平均值e=0.667，最大值0.788，液性指数平均值IL=0.22,压缩系数平均值a1-2=0.24 MPa-1，抗剪强度(直剪)指标标准值Ck=43.2kPa，k=13.5º，压缩模量值平均值Es1-2=7.15MPa，最小值4.45MPa，为中压缩性土，标贯试验实测击数平均值N=10.4击。第层粉土：天然含水量平均值W=18.9%，孔隙比平均值e=0.620，压缩系数平均值a1-2=0.20MPa-1，抗剪强度（三轴）指标标准值Ck=27kPa，k=22.3º，压缩模量平均值Es1-2=8.36MPa，为中压缩性土

19、，粘粒含量值c大于10%，标贯试验实测击数平均值为N=10.5击。第层粉质粘土：孔隙比平均值e=0.713，液性指数平均值IL=0.54,最大值0.77,压缩系数平均值a1-2=0.37MPa-1，最大值0.54 MPa-1，抗剪强度(三轴)指标标准值Ck=27kPa，k=7.1º，压缩模量平均值Es1-2=4.73MPa，为中高-高压缩性土，标贯试验实测击数平均值N=4.7击。第层粉质粘土：孔隙比平均值e=0.634，液性指数平均值IL=0.24,压缩系数平均值a1-2=0.28kPa-1，抗剪强度(三轴)指标标准值Ck=35kPa，k=9.9º，压缩模量平均值Es1-2

20、=6.30MPa，为中压缩性土，标贯试验实测击数平均值N=12.6击。第1层粉土:天然含水量平均值W=17.3%，孔隙比平均值e=0.601，压缩系数平均值a1-2= 0.18MPa-1，抗剪强度（三轴）指标平均值C=25kPa，k = 25.7º，压缩模量平均值Es1-2=9.33MPa，为中压缩性土，粘粒含量值c大于10%，标贯试验实测击数平均值为N=18.0击。第层粉土：天然含水量平均值W=19.2%，孔隙比平均值e=0.588，压缩系数平均值a1-2= 0.19MPa-1，抗剪强度（直剪）指标标准值Ck=23.4kPa，k=25.8º，压缩模量平均值Es1-2=8.

21、86MPa，最小值5.26MPa，为中压缩性土，粘粒含量值c大于10%，标贯试验实测击数平均值为N=16.7击。第层粉质粘土：孔隙比平均值e=0.664，液性指数平均值IL=0.33,压缩系数平均值a1-2=0.26MPa-1，抗剪强度(直剪)指标标准值Ck=42.1kPa，k=13.6º，压缩模量平均值Es1-2=6.66MPa，为中压缩性土，标贯试验实测击数平均值N=12.4击。第层细砂：标贯试验实测击数平均值N=30.2击，呈密实状态。第层粉土：天然含水量平均值W=19.6%，孔隙比平均值e=0.635，压缩系数平均值a1-2= 0.24MPa-1，抗剪强度（直剪）指标标准值C

22、k=26.7kPa，k=26.1º，压缩模量平均值Es1-2=7.69MPa，最小值3.61MPa，为高-中高压缩性土，标贯试验实测击数平均值为N=16.7击。第1粉质粘土：孔隙比平均值e=0.603，液性指数平均值IL=0.17,压缩系数平均值a1-2=0.23Pa-1，压缩模量平均值Es1-2=8.05MPa，为中压缩性土。第层粉质粘土:孔隙比平均值e=0.638,最大值0.869，液性指数平均值IL=0.26，最大值0.52，压缩系数平均值a1-2=0.27MPa-1, 最大值0.42MPa-1，压缩模量平均值Es1-2=6.27MPa，最小值4.04MPa，为中压缩性土，标贯

23、试验实测击数平均值为N=13.1击。第层细砂：标贯试验实测击数平均值N=35.8击，呈密实状态。第1层粉质粘土：孔隙比平均值e=0.685，液性指数平均值IL=0.44,压缩系数平均值a1-2=0.32Pa-1，压缩模量平均值Es1-2=5.64MPa，为中压缩性土，标贯试验实测击数值为N=13.0击。第层粉质粘土：孔隙比平均值e=0.683，液性指数平均值IL=0.34,压缩系数平均值a1-2=0.25Pa-1，压缩模量平均值Es1-2=7.28MPa，为中压缩性土，标贯试验实测击数平均值为N=15.6击。第1层细砂：标贯试验实测击数平均值N=40.8击，呈密实状态。第层细砂：标贯试验实测击

24、数平均值N=41.5击，呈密实状态。第层粉质粘土：孔隙比平均值e=0.783，液性指数平均值IL=0.43,压缩系数平均值a1-2=0.19Pa-1，压缩模量平均值Es1-2=10.0MPa，为中压缩性土，标贯试验实测击数平均值为N=18.3击。 综上所述，粉土层呈稍湿，密实状态，属中等压缩性土，粉质粘土层除第层呈高-中高压缩性状态外，其余的均呈可塑-硬塑状，属中等压缩性土。（二）各层土承载力及变形设计参数的确定根据室内试验结果及原位测试数据，综合评价各层土的承载力及变形设计参数见下表3。五、岩土工程分析与评价（一）场地稳定性及适宜性评价场地地形基本平坦，地貌单一，地层结构简单，无其它不良地质

25、作用及地质灾害，属于稳定场地，适宜建筑。（二）地基均匀性评价根据委托任务书，1#、5#、6#楼基础埋置深度为7.30m，2#、3#楼基础埋置深度为4.2m。从以下四个方面对地基均匀性进行评价：岩土工程技术参数 表3地层编号岩性名称层厚范围值层厚平均值(m)不同压力段下压缩模量平均值（MPa）建议承载力特征值fak(kPa)Es1-2Es2-3Es3-4Es4-6Es6-8耕土0.40-1.000.53粉质粘土0.70-2.401.637.15130粉土1.50-3.002.038.369.3113.0514.7920.73145粉质粘土0.90-2.401.804.737.198.7711.2

26、215.07120粉质粘土0.40-3.501.806.308.5211.0213.3517.371401粉土0.80-2.401.589.3312.1414.7518.8722.03145粉土0.30-3.201.518.8612.3215.4819.1424.89160粉质粘土0.40-3.101.596.668.9811.1713.0816.97160细砂4.5720.0*200粉土0.20-2.801.687.6910.3012.0214.5517.191701粉质粘土0.70-1.801.098.0510.1411.4515.6818.40170粉质粘土0.30-6.903.276.

27、278.7510.6013.3917.61180细砂3.6222.0*2201粉质粘土2.30-2.802.575.649.4611.7113.3517.98190粉质粘土4.00-25.2017.617.289.1610.5212.3915.711901细砂2.1322.5*260细砂2.1923.0*280粉质粘土揭示最大层厚7.70m10.0012.7315.1815.2417.43200注：表中带“*”者为参考值除1#楼外，2#、3#、5#、6#楼地基持力层属同一工程地质单元；由剖面图可以看出，地基持力层层底坡度均小于10%；地基持力层和下卧层在基础宽度方向上的厚度差值均小于0.05b

28、(b为基础宽度m)；在计算各钻孔地基变形计算深度范围内当量模量的基础上，根据当量模量最大值Esmax和当量模量最小值Esmin的比值来判定地基均匀性；见下表4通过以上四个方面的综合分析，1#楼地基为不均匀地基，其余2#、3#、5#、6#楼的地基为均匀地基。（三）地基强度评价1、各土层工程特性分析根据地基土的压缩性评价地基均匀性一览表 表4楼号EsmaxEsminEsmax / Esmin压缩模量当量平均值Es不均匀系数界限值K结 论2#12.5711.381.10511.861.6751.105<1.6753#12.5710.101.24511.471.6591.245<1.659

29、5#14.4813.671.05913.981.7591.059<1.7596#13.6312.281.11013.051.7221.110<1.722第层耕土结构松散；第、层物理力学性质比较均匀，属中等压缩性土，fak=130kPa、145kPa；第层粉质粘土属高-中高等压缩性，强度较差，fak=120kPa，为场地内软弱层；其余地层力学性质均匀，强度较高，无软弱土层，fak=140-280kPa，所以第-层均为工程性质良好的地基受力层。2、对地基持力层进行承载力的验算根据建筑地基基础设计规范（GB50007-2002）5.2.4公式对地基承载力特征值进行深宽修正 公式fa=fa

30、k+b(b-3)+dm(d-0.5)考虑到拟建建筑物周边存在地下车库，开挖面积、深度均较大，2#、3#、6#楼的d值取2.0m 1#楼 fak=140kPa b=0.3 d=1.6 b=6m =19.7KN/m3 d=7.3mm=19.4KN/m3 fa=368kPa 小于高层建筑物的荷载效应的标准组合值400kPa2#、3#楼 fak=120kPa b=0.3 d=1.6 b=6m =19.4KN/m3 d=2.0mm=19.4KN/m3 fa=184kPa 小于高层建筑物的荷载效应的标准组合值220kPa5#楼 fak=160kPa b=0.3 d=1.5 b=6m =19.9KN/m3

31、d=7.3mm=19.4KN/m3 fa=389kPa 小于高层建筑物的荷载效应的标准组合值480kPa6#楼 fak=140kPa b=0.3 d=1.6 b=6m =19.7KN/m3 d=2.0mm=19.4KN/m3 fa=204kPa 小于高层建筑物的荷载效应的标准组合值500kPa可以确定天然地基承载力不能满足高层建筑物承载力的要求。（四）地基基础方案1、高层建筑物由于天然地基不能满足建筑物承载力的要求，所以拟建建筑物不能采用天然地基。对于6#楼可采用桩筏基础，以第层粉质粘土做桩端持力层，假设桩径600mm，桩长18.0m，单桩竖向极限承载力标准值可取1800KN。另外设计人员可依

32、据建筑桩基技术规范（JGJ94-2008）相关规定进行桩体的设计和变形验算。相关的桩基设计参数见表5。对6#楼亦可可采用CFG桩复合地基，筏板基础，以第层粉质粘土做桩端持力层，桩间土承载力取140kPa，桩径400mm，其它设计参数见表6，复合地基承载力特 桩基设计参数一览表 表5 项 目岩层编号桩的极限侧阻力标准值qsik(kPa)桩的极限端阻力标准值qpk(kPa)3440500141500446004456481485060900541000 各单体高层建筑物CFG桩或夯实水泥土桩复合地基设计参数 表6楼号桩长（m）置换率m（%）单桩竖向承载力特征值Ra（KN）值1#155.549027

33、0/1402#510.690195/1203#510.690195/1205#156.0470350/1606#187.9570471/140征值达471kPa，经深度修正后可达到500kPa。对1#楼、5#楼可采用CFG桩复合地基，筏板基础，以第层细砂做桩端持力层，桩间土分别取承载力140kPa、160kPa，桩径400mm，其它设计参数见表6，复合地基承载力特征值分别达270kPa、350kPa，经深度修正后可分别达到400kPa、480kPa。2#、3#楼可采用夯实水泥土桩复合地基，以第层粉土做桩端持力层，桩间土承载力取120kPa，桩径350mm，其它设计参数见表6，复合地基承载力特征

34、值达195kPa，经深度修正后可达到220kPa。2、裙楼及地下车库裙楼采用天然地基，独立柱基，以第层粉质粘土做地基持力层，fak=130kPa。地下车库采用天然地基，独立柱基，以第层粉土做地基持力层，fak=160kPa。3、同时设计人员在设计过程中应适当加强上部结构和基础的整体刚度与强度，以保证建筑物的安全。（五）CFG桩复合地基变形分析根据建筑地基基础设计规范（GB50007-2002），用分层总和法来计算地基变形量。计算中仅考虑了由地层差异引起的变形，按矩形面积、均布荷载进行简化计算。荷载效应准永久组合值参考标准组合值。CFG桩复合地基的桩长、桩径等设计参数见地基基础方案。相关的桩基设

35、计参数见表5、表6。利用角点法计算楼角的沉降量、中心点沉降量。地基沉降变形计算结果见表7表11。计算公式：S =s S/ = s P0 (Zii - Zi-1i-1)/Esi Sc=c Pc (Zii - Zi-1i-1)/Eci1#楼 CFG复合地基附加沉降变形计算结果一览表 表7 孔 号项 目ZK1（西北角）ZK6（西南角）ZK3（东北角）ZK8（东南角）角 点S(mm)23.9 21.426.717.1倾斜（）0.140.54中心点S(mm)52.72#楼夯实水泥土桩复合地基附加沉降变形计算结果一览表 表8 孔 号项 目ZK27（西北角）ZK30（西南角）ZK29（东北角）ZK32（东南

36、角）角 点S(mm)18.1 19.920.621.7倾斜（）0.110.067中心点S(mm)62.13#楼 夯实水泥土桩复合地基附加沉降变形计算结果一览表 表9 孔 号项 目ZK40（西北角）ZK43（西南角）ZK42（东北角）ZK45（东南角）角 点S(mm)20.4 17.424.621.8倾斜（）0.180.17中心点S(mm)68.45#楼 CFG复合地基附加沉降变形计算结果一览表 表10 孔 号项 目ZK14（西北角）ZK17（西南角）ZK16（东北角）ZK19（东南角）角 点S(mm)31.8 29.633.229.2倾斜（）0.130.24中心点S(mm)68.96#楼 CF

37、G复合地基附加沉降变形计算结果一览表 表11 孔 号项 目ZK47（西北角）ZK50（西南角）ZK49（东北角）ZK52（东南角）角 点S(mm)26.0 26.424.326.3倾斜（）0.0240.12中心点S(mm)59.7由表7表11计算结果可以看出，倾斜值和最终沉降量值均未超过地基变形允许值。注：以上结论是在特定假设条件下进行计算的，设计人员不能机械照搬数据，应综合考虑地基和荷载的变化对拟建建筑物重新进行变形计算与分析。通过以上初步估算复合地基承载力变形分析，CFG桩复合地基能满足拟建建筑物的强度和规范要求的变形分析。但依据高层建筑岩土工程勘察规程（JGJ72-2004 J366-2

38、004）8.4条要求，对勘察等级为甲级的高层建筑拟采用复合地基方案时，须进行专门研究，并经充分论证。所以对于6#楼应依据高层规范-9.1.7进行设计参数检测、现场检验和监测，宜选择代表性地段进行设计参数检测复合地基载荷试验，以确定复合地基承载力特征值和变形模量等有关参数，根据设计参数检测结果优化、修改设计方案后，再进行施工。 部分土层回弹模量平均值一览表 表12土层编号回弹模量平均值Ee(MPa)135.5625.20228.19235.43735.92636.98337.52六、基坑边坡的分析1、本场地原属耕地，场地较宽阔，距离已有建筑物较远，周边环境条件较简单，2#、3#楼基础埋置深度为4

39、.2m，1#、5#、6#基础埋置深度为7.3m；工程地质条件较简单，稳定水位标高埋深-3.27m，水位相对较低，条件简单，对基坑施工无影响。综合考虑基坑工程安全等级为二级。2、对边坡可采用土钉墙的方法来进行支护。基坑边坡设计相关岩土参数见下表13。3、在边坡周围严禁超量堆载，严格做好给排水管道的安装与维护工作，以防管道渗漏造成边坡坍塌，同时保证边坡土层不受水的浸润，避免土层强度降低，出现失稳现象。4、施工中由测量人员对边坡进行监测工作，随时对比数据，对基坑边坡发现问题应及时解决。5、施工开挖前，一定要事先进行环境状况的调查，查明地下管道及其它有碍施工的情况，从而在设计、施工中有针对性地采取有效保护措施。七、 结论与建议1、经过对本场地进行岩土工程勘察、分析、评价后，认为场地稳定，适宜建筑。基坑边坡设计参数建议值 表13 参数地层天然重度平均值r(kN/m3)三轴剪切试验标准值（uu法）内聚力c(kPa)内摩擦角(º)19.443.2(直剪)13.5（直剪）19.42722.319.4277.1119.425（平均值）25.7（平均值）18.2359.918.023.4（直剪）25.8（直剪）18.442.1（直剪）13.6（直剪）20.00*30*18.926.7（直剪）26.1（直剪）19.938.0（直剪）13.2(直剪)注：表中带“*”号者为