盾构过空推段施工组织设计

1、第一章编制说明及编制原则一、编制依据盾构法隧道施工与验收规范（ GB50446-2008 ）；地下铁道工程施工及验收规范（ GB 50299-2003 ）；复合地层中的盾构施工技术竺维彬鞠世建著；深圳地铁盾构隧道技术研究与实践刘建国 著；西平站 蛤地站区间隧道纵断面及特殊地段处理措施西平站 蛤地站区间地质勘察报告二、编制原则 坚持科学、先进、经济、合理与实用相结合的原则。 强化组织指挥，加强管理，保工期、保质量、保安全。 优化资源配置，实行动态管理。 采用监控措施和信息反馈及超前预报系统指导施工。 安全质量、文明施工、环境保护满足政府与业主的要求。第二章工程概况一、标段位置及范围东莞市快速轨道

2、交通R2 线 2307 标段位于东莞市南城区， 线路自东莞大道与西平二路口的西平站，沿东莞大道从东北往西南方向前进，过西平三路口、穿环城路高架桥、宏北路口后到达东莞大道与宏三路口的蛤地站。标段位置见图2-1 所示。标段工程全长2262.808m ，由一站一区间（西平站、西平站蛤地站区间）组成。西平站采用明挖顺作法施工，西平站蛤地站区间隧道为两条单线隧道，地面条件为双向八车道主干道，中央绿化带较宽阔，两侧各设有一条辅道。区间采用盾构法施工，对中间硬岩段（左线367m 、右线 260m ）则采用矿山法开挖，盾构空载推进衬砌。设风机房兼矿山法施工竖井1 座、联络通道兼废水泵房1 处、单独联络通道 2

3、 处。标段工程范围见图2-2 所示。1东莞地铁R2 线 2307 标西蛤区间盾构过矿山法区间隧道施工方案西平站蛤地站图 2-1标段工程位置图420.2719程480+.里990程16点程0K28.里D+终0 里4点Z9程72点程程981间.点6终0程.里K0.起里里99D区7起803里6点Z39井房 点.点.8+法3程03点+终9+风机起5终967山9房里6程1起1间道11间风 法+法9+K道K矿K机道 点 096里0间D区通DD中风间 山1山.2Y通YZ间通终.K2点K络中中矿0D矿3D 区络络段4Z1起Z联6+联联法+0间#921#1K23山 KD 区DZ西平站矿 Y蛤地站左线 1528.

4、732m左线 232.976m左线 513.399m右线 1500.108m右线 222.976m右线 492.699m盾构段矿山段盾构段图 2-2标段工程范围图二、设计概况根据隧道所处的环境条件、地质条件、断面大小及埋深情况，隧道洞身大部分穿越中微风化花岗片麻岩，最大岩石饱和单轴抗压强度值为117Mpa ，且部分地段上软下硬，盾构机掘进困难，故采用矿山法完成隧道开挖、初支，盾构通过拼装管片。左右线隧道均利用中间风井作为施工竖井进洞开挖。矿山法隧道内净空尺寸为直径6400mm ，在盾构机外径6280mm 的基础上考虑120mm 的盾构机工作空间；在矿山法隧道底部60 范围内设有半径 3150m

5、m ，厚150mm 的混凝土导向平台，用于引导盾构机按正确路线参数推进。2东莞地铁R2 线 2307 标西蛤区间盾构过矿山法区间隧道施工方案矿山法隧道左右线总长度484.526 米，共有 A 型、 B 型、 C 型三种断面形式，矿山法隧道按锚喷构筑法进行施工，根据地质条件情况，盾构空推初支段分为A、B、 C 型衬砌类型进行施工。A 型衬砌适用隧道全部处于中、微风化地层且顶板岩层较厚段， 采用台阶法进行开挖；B 型衬砌适用于隧道拱部范围处于强风化地层段，采用短台阶法进行开挖；C 型衬砌适用于隧道拱部处于土层及全风化地段，采用环形台阶法进行开挖。其断面形式如图2-3 、 2-4 、2-5 所示。表

6、 2-1 复合式衬砌设计支护参数表衬砌初期支护参数辅助施工措施施工预留类型系统锚杆钢筋网喷射砼格栅钢架洞内42 注浆小导管方法变形量全断面注浆22 砂浆锚杆， L=2 。8 钢筋网C20 网喷早强台阶法单线， 1.2m 1。2m0.25m 0.25m/30 mm5m砼，厚 0.20mA 型边墙布置全环单层布置 32 注浆锚管，8 钢筋网C20 网喷早强L=3.50.3*2.4m ，短单线0.2m 0.2m间距 0.8m/40mmL=3.0m,1 。0m 0.8m砼，厚 0.25m拱部 120 布置台阶法B 型边墙布置全环单层布置 32 注浆锚管，8 钢筋网C20 网喷早强上半断面深孔预注L=3

7、.50.3*1 。8m ，环形台阶单线0.15m 15m间距 0.6m50mmL=3.5m,0 。8m 0.6m砼，厚 0.3m浆拱部 120 布置法C 型边墙布置全环单层布置图 2-3单线 A 型隧道衬砌断面图3东莞地铁R2 线 2307 标西蛤区间盾构过矿山法区间隧道施工方案图 2-4单线 B 型隧道衬砌断面图图 2-5 单线 C 型隧道衬砌断面图4东莞地铁R2 线 2307 标西蛤区间盾构过矿山法区间隧道施工方案矿山法隧道开挖半径 6.9 米，初支后隧道为圆形隧道，半径 6.4 米，盾构机刀盘直径 6.28 米，故盾构机与初支面之间有 60mm 间隙。同外径为 6 米的管片之间有 200

8、mm 间隙，用豆粒石及同步注浆填充密实。图 2-6矿山法区间初支后断面图图 2-7盾构空推后管片拼装完毕断面图三、工程地质与水文地质本区间地形稍有起伏，属冲积平原地貌区，地面高程11.2 24.5m 。现多为交通道路及低矮住宅区。矿山法空推段隧道埋深1213.8 米，从大里程方向向小里程方向（盾构掘进方向）均为3 的下坡。区间范围上覆地层主要为第四系全新统人工填筑土，全新统冲洪积粉质粘土、砂土，第四系残积砂质粘性土，下伏基岩为燕山期花岗闪长岩、震旦系大绀山组混合片麻岩。隧道洞身主要从残积砂质粘性土及混合片麻岩全、强风化层中穿过，遇水极易软化、崩解，稳定性差；部分段落洞顶紧邻砂层，易产生涌砂、流

9、砂等问题；局部地段隧道洞身穿越中微风化混合片麻岩，中微风化岩面附近岩体节理裂隙发育，同一开挖断面上存在上下、左右软硬不均的普遍现象。洞身YDK17+861 DK19+387 、YDK19+635YDK20+134段穿越残积土及全、强风化混合片麻岩，局部隧道底部穿越中、微风化混合片麻岩。YDK19+387 +635 段穿越中微风化混合片麻岩。此段场地条件较好。地下水对混凝土结构具微腐蚀性，对钢筋混凝土结构中的钢筋具微腐蚀性。对混凝土结构具酸性侵蚀性，环境作用等级为H1 ， CO()(2) 侵蚀性环5东莞地铁R2 线 2307 标西蛤区间盾构过矿山法区间隧道施工方案境作用等级为 H1，建议环境作用

10、等级按 H1 考虑。根据室内易溶盐试验结果， 按照岩土工程勘察规范（ GB50021-2001 ）（ 2009 年版），按 III 类环境类型及 B类地层渗透性判定，本次勘察区间范围内地下水位以上土层对混凝土结构具微腐蚀性。在A类环境下，对钢筋混凝土结构中的钢筋具微腐蚀性。对钢结构具微腐蚀性。总体而言，隧道掘进条件差。第三章施工重难点一、导台施工精确度控制在盾构机空推前，已经施工完毕混凝土导台，混凝土导台的施工质量直接影响到盾构机能否保持良好的推进姿态，保证管片拼装质量，达到预期的防水效果，因此导台的精确度是盾构空推段的一个控制难点。二、盾构机到达在盾构机到达矿山法隧道前 25m 施工时，随着

11、刀盘前方岩土逐渐减少， 盾构机对前方岩体及矿山法段与盾构段接口位置的扰动也逐渐增加，设定合适的盾构掘进参数，是保证盾构顺利到达矿山段的关键，这也是本次施工的难点。三、提供盾构机足够的反力盾构机在导台上滑行，遇到的阻力较小，可能使管片之间的挤压力达不到2500KN 的设计要求，从而造成隧道密封性降低，管片环之间容易漏水，因此，在盾构机推进过程中需要在刀盘前堆积适量的豆粒石并不断补充，为盾构空推提供足够的反力。四、注浆量控制注浆量过大，会造成水泥砂浆反窜到刀盘前方，固结豆粒石堆积体，在刀盘转动时造成盾构机整体翻转。注浆量过少，则起不到背后注浆的效果，不能及时稳定管片。6东莞地铁R2 线 2307

12、标西蛤区间盾构过矿山法区间隧道施工方案第四章盾构过矿山法区间施工方法一、方案一施工工艺流程针对本标段特点，盾构空推过矿山法隧道拟采用两种方法为盾构机提供反力，即从大里程到中间风井（左线：ZDK19+650417.024，右线： YDK19+640413.4）为方案一，从中间风井到小里程（YDK19+395.0370）为方案二。方案一：考虑到可以从中间风井下料及喷浆机向管片后吹填豆粒石，故采用回填豆粒石来为盾构机提供反力，工艺流程如图4-1 所示。图 4-1盾构机过矿山法区间方案一流程图图 4-2盾构机过矿山法段方案一喷射豆粒石纵剖示意图a 、盾构机出洞，进入矿山法区间，盾构机步进安装管片，如正

13、常掘进相同每步进 1.5 米拼装一环管片，在盾构机步进的过程中在盾构机前方堆积豆粒石或渣土以提供反力，以确保管片拼装质量，增强管片防水效果。7东莞地铁R2 线 2307 标西蛤区间盾构过矿山法区间隧道施工方案b 、管片拼装完成后要及时进行管片与矿山法隧道初支面间的回填，背衬回填时每隔 4.5 米在盾构机切口四周用沙袋做成围堰，防止浆液外漏、豆粒石从刀盘前面流出，然后用混凝土喷射机从刀盘前方向盾构机后方吹入粒径为510mm 的豆粒石骨料，由于区间隧道开挖不规整，豆粒石喷填方量不完全固定。c 、在豆粒石回填后，进行注浆作业，由于盾构机前面是敞开的，同步注浆效果不是很理想，在管片拼装10 环后从吊装

14、孔检查注浆效果，若效果不好，可通过注浆孔进行二次注浆。d、在空推过程中，盾构机前方豆粒石会有损失，所需补充的豆粒石从竖井吊装并运输至掌子面。方案二：从中间风井到小里程（YDK19+395.0370）段由于盾构进洞后操作人员及喷浆机具进入刀盘前方比较困难，故选用方案二，施工示意图如图4-3 所示。图 4-3盾构机过矿山法区间方案二示意图盾构机推动回填的渣土，渣土在刀盘前逐渐形成密实的土柱，盾构机达到正常推进模式。管片与已开挖成形隧道间由回填土充填，同时开启同步注浆进行止水，提升至要求值后，开启螺旋输送机出土。如果上部渣土不能完全填满隧道，则只开下部同步注浆系统，上部用豆砾石回填及注水泥浆。当发现

15、管片背后填充不满时，从吊装孔向管片与隧道间隙中喷射豆粒石，示意图如图4-4 所示。隧道初衬盾构机掘进方向拼装管片喷射管进气排气盾构机豆砾石盾构机导台图 4-4从隧道内向管片背后喷填豆粒石示意图8东莞地铁R2 线 2307 标西蛤区间盾构过矿山法区间隧道施工方案二、主要的技术控制及措施1.盾构推进控制在整个矿山隧道内推进，关键点在以下的四个方面加以控制。盾构机在未完全进入导台的推进盾构机在进入矿山法隧道内导台前，对接触混凝土导台刀盘刀具进行调整，避免刀具与导台接触。应对盾构各类型千斤顶进行调整，使盾构姿态符合要求。在推进时，推进速度不能过快，控制在10 20mm 范围内，每推进1 环，必须进行盾

16、构轴线的测量，必要时，每0.5 环进行测量，以便使盾构以良好姿态进入导台。在推力方面，考虑到土体对盾构壳摩擦阻力（或裹实），推力控制在50 150T 范围内，当推进速度达到要求，则此推力就为此时的推力。轴线高程坡度改变推进在坡度改变上推进，关键是控制推进千斤顶的行程差及铰接千斤顶行程差，确保矿山法隧道与盾构壳间的间隙。在推进时，每一环必须进行测量工作，根据测量数据，调整千斤顶行程差（区域油压）。盾构机在矿山法隧道未完全进入正常盾构推进土体内在这一阶段推进工作中，由于盾构推力将逐步增大，对矿山法隧道内的管片将产生一定量的位移，因此盾构推力不能过大，一般控制在600 800T 左右，推进速度在 1

17、0 20 范围内，刀盘转速控制在1.0 1.8rpm 范围内，土压控制在0.1 0.15MPa 范围。在盾构进入土体前， 必须在矿山法隧道内的管片进行二次注浆施工，注浆材料为水泥浆，注浆压力控制在0.1 0.3MPa 范围内，注浆顺序为：底部推进方向右方 推进方向左方 顶部。矿山法隧道与盾构隧道的接口处注浆回填由于矿山法隧道与盾构隧道接口处，盾构推进时对周边土体挠动，土体较容易坍塌，因此在该处注浆回填时，在灌注碎石后，马上用双液浆进行压注，使回填材料能在短时间内达到一定的强度，防止水土流失。 双液浆配比如表4-1 所示（ 1M 3 ）：9东莞地铁R2 线 2307 标西蛤区间盾构过矿山法区间隧

18、道施工方案表 4-1注浆配合比A液B液水泥（ Kg ）膨润土（ Kg ）水（ L ）水玻璃（ L）48055720130注：混合率： 11 ，凝固时间8 12 秒。2. 盾构轴线控制根据轴线设计半径计算盾构铰接千斤顶的行程差，推进千斤顶行程差，确保盾构机沿矿山隧道轴线行走，同时在盾构推进前复核矿山隧道与盾构机轴线误差，根据误差调整铰接千斤顶、推进千斤顶行程差，保证盾构与矿山隧道间的间隙。在推进时，盾构推进操作必须严格控制控制推进千斤顶各区域油压差和每推进一环后的行程差。3. 管片拼装管片的拼装使用拼装模式，考虑管片外周与盾尾间隙以及按轴线走向进行排列。主要考虑间隙问题，如无间隙将导致盾构机在推

19、进过程中轴线发生偏离，即盾构机与矿山法隧道的间隙逐渐缩小而与矿山法隧道初衬发生相碰，影响施工安全，因此管片拼装着重于管片的选形及封顶块安装的位置。由于有混凝土导台，所以在推进时，保持上下推进千斤顶油压相等则盾构机将沿导台的导向行走。在轴线高程中推进，同样关键为控制盾构盾尾与管片外围间隙的控制，原理与平面盾构推进，管片拼装模式一样。4. 千斤顶推力的确定（ 1）因为盾构机最大推力 37000KN, 共 30 个顶 , 每个顶的最大推力约为 1233KN, 每个顶的最大压力为 400bar, 为保证盾构机的正常前进及管片止水要求， 选用 40bar的压力，那么每个顶的推力大约是12.23 吨， 3

20、0 个顶大约是367 吨。盾构机前部（刀盘 +前盾 +中盾 +尾盾）大约重为300 吨，而钢与混凝土的摩擦系数大约为0.5 ，其摩擦力为300*0.5=150吨， 30 个顶的推力远大于摩擦力，此时在拼装管片的过程中，盾构机会在推力的作用下向前滑行，而此时就必然会降低顶的推力，甚至出现脱顶的状态，此时就很可能造成：10东莞地铁R2 线 2307 标西蛤区间盾构过矿山法区间隧道施工方案1. 已拼装的管片就会在重力作用下掉下来，危及拼装人员的安全；2. 由于千斤顶的推力下降，管片之间的密封止水条就会失去作用而漏水；5. 管片防水改良及拼装（ 1）由于盾构在矿山法隧道进行推进，其推力可能达不到管片止

21、水带的压密要求，因此为保证管片嵌缝的防水效果，在管片离手孔30mm 处（外侧）沿管片单边增加一道的遇水膨胀止水带，止水带宽度： 30 1 3mm ，根据实际情况，选取止水带的厚度。（ 2）在每安装一片管片后，先用人工将管片连接螺杆进行初步紧固；待安装完一环后，再用高速气扳机对螺栓进行修紧。在安装管片时，推进千斤顶的压力应设定为拼装压力（拼装压力： 4MPa ）。三、盾构空推反力计算为保证盾构机通过空推段时的管片拼装质量， 盾构机前方必须提供足够的反力，以将管片环缝隙挤压密实，在中间风井南侧段矿山法隧道中，采用刀盘前方堆积豆粒石的来提供反力，其堆积方式为隧道半断面堆积，共长6m ，在中间风井北侧

22、右线隧道中，由于隧道较短且盾构一但进洞人员进入到刀盘前方有一定困难的情况下，采用回填水泥土的方法进行提供反力。盾构机空推时反力由混凝土导台与盾构机的摩擦阻力 F1 ，推动到盘前所堆豆粒石收到的摩擦阻力F2，刀盘支承豆粒石所受侧向阻力 F3 ，盾尾刷与管片之间的摩擦阻力F4 和后配套拖车所需牵引力F 5 构成。现以豆粒石堆积长度为6m 计算：推进时混凝土导台与盾构机的摩擦阻力F1=摩*W g=0.3 3410=1023KN其中： 摩 导台与盾构机的摩擦系数；Wg 盾构机主机重量；盾构机推动刀盘前方豆粒石受到的摩擦阻力F2=摩D2/40.5 L 粒 =0.3 （ 3.14 6.4 2 /4 0.5

23、 ）616=489.4KN式中： L 回填豆粒石的长度；11东莞地铁R2 线 2307 标西蛤区间盾构过矿山法区间隧道施工方案粒 豆粒石的重度，取值16kg/m 3刀盘支承豆粒石所受的侧墙阻力F3 =kD2/4 0.5 h粒=0.39 (3.14 6.4 2/40.5 ）6.4/2 0.5 16=160.5KN式中： k 侧压力系数。盾尾刷与管片之间的摩擦阻力（以两环管片作用在盾尾计）F4=摩2W 管 =0.5 2200=200KN式中： W 管 每环管片的重力取200KN后配套拖车的牵引阻力F 5=摩 W 拖 =0.5 1700=850KN因此，根据以上计算，盾构机空推时所能提供给盾构的反作

24、用力总计为：F=F 1 +F 2+F 3+F 4+F 5 =1023+489.4+160.5+200+850=2722.9KNF 止水条达到最小防水挤压力2500KN ，故刀盘前方堆积的豆粒石设计满足管片环间止水效果要求。四、刀盘前方堆土（豆粒石）计算当矿山法隧道初支施做质量较高，隧道几乎不渗漏水时，刀盘前方可堆土（适合于中间风井向西平站方向段矿山法隧道区间），若隧道内渗漏水严重时，所堆渣土与水结合变成稀泥，在盾构空推的时候提供不了有效反力，因此在初支效果不是很理想的情况下， 需要使用豆粒石堆积在刀盘前方，根据盾构空推反力的计算结果，采取半断面堆积豆粒石，堆积长度为6m ，堆积总方量为102.

25、64m 3 ，在竖井处，由于断面扩大，以及豆粒石在盾构空推过程中的消耗，因此，在矿山法隧道内每隔20m堆积 50m 3 ，豆粒石可采取人工配合机械施工，从竖井用井架垂直运输至井下。五、端头墙设计端头墙的周边秘排三榀格栅拱架，玻璃纤维筋格栅水平设置，每个格栅横排有四个玻璃纤维筋，外侧为2 排密排的 28 的玻璃纤维筋，中间和内侧为两排2212东莞地铁R2 线 2307 标西蛤区间盾构过矿山法区间隧道施工方案的玻璃纤维筋，竖向排三排玻璃纤维筋，水平格栅要锚入初支250mm ，全断面设置单层玻璃纤维筋网片，初喷40mm 混凝土后，挂16 玻璃纤维筋网，网片间距300 300 ，喷 800mm 厚 C

26、15 混凝土，保护层厚度40mm ，在混凝土喷射完毕后设置一道混凝土环梁，环梁钢筋与初支拱架钢筋焊接牢固，端头墙加固平面图见图2-6 。六、导台设计混凝土导台位于隧道底部60 o范围内（见图2-5 ），导台表面与盾构机刀盘外轮廓有 10mm 间隙，导台半径3150mm ，采用 HPB235 钢筋、 C30 混凝土，导台厚度 150mm ，矿山法隧道初期支护应尽量保证其设计净空，以确保导台上表面的高程符合设计要求，并能保证混凝土导台的设计厚度，以达到足够的强度隧盾构区间道中线盾构掘进方向玻璃纤维筋格栅三榀钢格栅密排图 4-5矿山法区间隧道导台施工断面图图 4-6端头墙施工平面图第五章质量保证措施

27、一、导台施工导台施工采取分段浇筑，每段1520m ，绑扎钢筋前将隧道初支喷射混凝土表面清理干净，以保证导台厚度及混凝土之间结合紧密，严格控制钢筋保护层，浇筑混凝土时要严格按照设计高程施工，以保证混凝土导台的高程准确，导台浇筑混凝土时要注意振捣到位，保证混凝土的密实性，空推过程中盾构姿态的控制主要依赖13东莞地铁R2 线 2307 标西蛤区间盾构过矿山法区间隧道施工方案于导台的施工质量，所以在导台施工时必须保证导台的轴线与隧道设计轴线重合，且钢筋混凝土导台对称于隧道中线。二、空推段施工质量保证措施1 、调整盾构姿态盾构机进入矿山法区间空推段前50m ，测定管片姿态，人工测量检查盾构机姿态，校正自

28、动导向系统，测定盾构推进姿态偏差，开始纠偏（水平控制偏差为0，垂直偏差为 50mm ）。在此段进行二次注浆，保证二次注浆效果，稳定管片姿态，确保自动导向系统能精确高效的工作，同时复测矿山段断面情况，监测矿山段拱顶沉降及边墙收敛，检查端头墙洞门尺寸，确保净空，保证盾构机能准确安全进入矿山法区间空推段隧道。2 、盾构机步进盾构机直接掘削破除玻璃纤维筋格栅和双液注浆加固过的C15 混凝土墙之后，步进上提前施工完毕的混凝土导台。启动盾构机往前掘进，根据刀盘与导台之间的关系，调整各组推进油缸的行程，使盾构姿态沿着线路方向进行推进。盾构机推动刀盘前方的豆粒石，在刀盘前逐渐形成较为密实的豆粒石堆，管片与已经

29、开挖成型的隧道间靠喷射豆粒石充填，同时进行同步注浆盾构机在矿山法隧道中步进如图2-2 所示。盾构掘进采用敞开式，掘进推力控制在6000KN 以内（主要以掘进速度控制在1025mm/min来控制推力大小），当掘进推力大于6000KN 以后，可以启动螺旋输送机出土，控制出土量，掘进过程中土仓内不加气压和泡沫。当盾构机掘进至横通道前15m 处（ ZDK19+608.624），前方豆粒石以半断面封堵了横通道，此时降低掘进速度和推力，推力控制在5000KN 以内，掘进速度控制在 10mm/min 左右，同时在横通道处加大豆粒石喷入量和注浆量，在保证隧道内豆粒石和浆液不外流的前提下，充分填实管片与横通道之

30、间的空隙。14东莞地铁R2 线 2307 标西蛤区间盾构过矿山法区间隧道施工方案当盾构机穿过中间风井，进入风井向小里程段矿山法隧道，掘进至距离端头墙12m 的位置，在保证推力不小于4500KN 的前提下当土仓内土压力大于0.22MPa时开启螺旋输送机出土，盾构机进入正常掘进程序。3 、管片拼装在管片拼装前进行管片检查，确认管片种类是否正确、质量完好无缺、密封垫粘接无脱落，检查各项标准合格后方允许安装。每环管片安装都必须经过三次紧固，安装时先人工进行初步紧固，待安装好一环后在用风动扳手进行进一步紧固，在该环脱出盾尾后再次拧紧。在掘进过程中出现管片裂缝或其他破损，要及时观察、记录并将信息反馈到盾构

31、主司机引起注意，并选择适当时机进行修补。4 、管片背后回填管片背后回填包括豆粒石、同步注浆和二次注浆三部分。a 、喷射豆粒石根据设计量计算，每环管片背后至少喷射8.9m 3 豆粒石充填缝隙，由于矿山法隧道开挖的不规整，每环豆粒石的用量不尽相同。为防止豆粒石和浆液向盾构机刀盘前方流窜，每隔6m 在盾构机切口四（不小于300 o）周用袋装砂石料围成围堰，利用混凝土喷射机从刀盘前方向盾构后方吹填豆粒石，当盾壳顶部与沙袋顶部形成自然坡度时停止喷射。吹填豆粒石是否密实可以从管片吊装孔进行检查。当豆粒石喷填完毕，从管片吊装孔打入钢钎，钢钎的一端加工成同吊装孔同距的螺丝并固定在螺栓孔内，另一端顶在矿山法隧道

32、初支面上，可以通过调整钢钎的支顶长度来调节管片中心与隧道中心的偏差。每环管片按照3 点、 9 点、12 点位置布设，待管片背后注浆完成后，卸除钢钎，做好防水封堵。b 、同步注浆利用盾构机自身的同步注浆系统压注水泥砂浆，其浆液配合比与正常掘进时同步注浆浆液配合比相同，浆液可填充豆粒石中的缝隙，将豆粒石固结为一体，使得管片与矿山法隧道初支紧密接触，以提高支护效果。控制注浆压力既保证有效填充15东莞地铁R2 线 2307 标西蛤区间盾构过矿山法区间隧道施工方案管片与矿山法隧道初支之间的间隙，又确保管片结构不因注浆产生位移、变形和损坏，同时防止砂浆前窜至刀盘前方，固结刀盘前方的豆粒石堆积体。c、二次注

33、浆盾构空推施工时，由于管片与矿山法隧道初支之间已经填充了豆粒石，有可能导致同步注浆不充分， 因此在空推 10 环以后，间隔 6m 在管片吊装孔处开口检查注浆效果，根据检查结果判定注浆效果，若注浆效果不好，则进行双液回填注浆，注浆压力控制在0.20.3MPa之间。第六章盾构空推注意事项一、防止盾构机翻转在盾构机空推的过程中，由于充填的豆粒石量大，刀盘前方的豆粒石逐渐堆积压实并与注浆回流的浆液混合固结，造成刀盘转动困难，同时盾壳周围填充不是很密实，与四周的摩擦力很小，当刀盘转动时很容易造成盾构机的滚动。预防措施：1 、盾壳周围 45 米一道的沙袋围堰要堆码严密，在喷填管片背后时尽量填满。2 、控制注浆压力，减少浆液反流到刀盘前方固结豆粒石。3 、刀盘扭矩突然变大或发现振动，立即停机检查，处理后再行推进。二、反力不足导致管片掉落或止水条压缩不到位严格计算刀盘前堆土及豆粒石的量，使得堆土能够提供盾构空推时止水条压缩所需要的反力，保证管片拼装质量满足止水要求。三、隧道偏离设计周线盾构管片与矿山法隧道初支之间200mm 的间隙，比在正常掘进时的140mm的间隙大， 当豆粒石充填不饱满、同步注浆不密实时，由于管片没有得到刚性支撑，容易因为盾构机各组千斤顶的推力和伸长量不同而导致管片偏离隧道设计中线