基于LLC的半桥零电压开关谐振变换器

1、    基于LLC的半桥零电压开关谐振变换器        闫子波 时间:2008年07月31日     字 体: 大 中 小        关键词:        摘要：关键词：近代电子设备的发展，对开关电源提出了诸如高频、小型化、低噪声以及高功率密度等方面的要求。谐振型开关电

2、源由于不存在硬开关而具有效率高、EMI小等特点，逐渐成为人们的研究热点。于是，准谐振、谐振开关、全谐振等结构应时而生。在针对减少开关损耗和降低噪声采取的各种方法中，负载参与谐振的全谐振结构是近十年来的研究热点。本文在分析LLC谐振特性的基础上，用Philips公司的TEA1610构建一种基于半桥的LLC负载谐振变换器。1 LLC三元件谐振网络用两个元件组成的谐振拓朴结构主要有两种：并联结构和串联结构，分别如图1(a)和图1(b)所示。串联谐振在轻负载时具有较高的效率，而在满负载时转换效率比较低；并联谐振则反之，在满负载时具有较高的转换效率，而在轻负载时转换效率比较低。而且串联谐振和并联谐振都要

3、求较宽的频率范围1。因此，这种二元的谐振网络在实际应用中都有一定的限制。在二元件谐振网络的基础上，根据不同的应用可构建不同种类的三元件的谐振网络2。三元件谐振网络与二元件谐振网络相比有很多优点，比如在全负载范围内都具有较高的转换效率，而且频率变化范围比较窄等。本文主要介绍和分析由三元件LLC构成的谐振网络，其结构如图2(a)所示。?串联电感Ls、并联电感Lp和谐振电容Cs组成LLC谐振网络，在此必须注意到负载也参与了谐振。对其进行建模，LLC简化模型如图2(b)所示，Ra c为副边的负载折算到原边的等效负载，折算公式见式(1)。因为原边输入电压为方波，电流为近似正弦波，而变压器输出电压也是方波

4、，电流也是正弦波，因此可以推导出其电压传递函数，如式(2)所示。利用Matlab对该模型进行仿真，采用基波进行近似分析，可以初步分析出其工作特性，如图3所示。从图3中可以看到，在整个频率范围内，既有降压的工作区域(M1)，也有升压的工作区域(M1)，因此LLC谐振有着较为广阔的应用范围。在轻负载时，工作频率逐渐升高，工作在降压区域内；而在重负载时，工作频率逐渐降低，工作在升压区域内。众所周知，串联谐振的工作区域是Fs/Fo1，才能工作在ZVS的状态下。从图3中可以看到，在不同负载(即Q不同)下，为获得ZVS的工作条件，只要使之工作在虚线的右侧即可。而LLC谐振不仅仅局限于Fs/Fo1区域，在某

5、些负载下可以工作在Fs/Fo1区域，同样可以获得零电压转换的工作状况。并且与串联谐振相比，在不同负载时的频率变化范围更小3。因此，LLC谐振网络有着其自身独特的优点。通过上面的分析知道，LLC谐振网络需要两个磁性元件Ls和Lp。然而，在实际应用中，考虑到高频变压器实际结构，可以把磁性元件Ls和Lp集成在一个变压器内，利用变压器的漏感作为Ls，利用变压器的磁化电感作为Lp。这样一来，可以大大减少磁性元件数目。在设计时，只要重点设计变压器的漏感与变压器磁化电感即可。因此，为增加漏感，需要在变压器中加入适当的气隙，并且控制变压器原副边的绕线方式，如图4所示。因为变压器的原边绕组与副边绕组是完全分离的

6、，因此无须使用隔离胶带，这样有助于形体的小型化。2 零电压半桥谐振控制器TEA16104。TEA1610内部具有电平抬升电路，可以直接驱动上桥开关管；具有一个电流控制的振荡器，用来产生精确的振荡频率；为精确保证50%占空比，振荡信号是在经过触发器后送到开关管的驱动极；内部具有死区补偿电路，通过外部电路可以控制死区时间；它还有一个关断管脚SD，当该管脚上的电压超过2.33V时，TEA1610进入关机模式，切断开关信号。此时，只能使VDD的电平低于5.3V才能重新启动。因此，可以利用该管脚添加一些保护电路。为消除在启动瞬间的尖锋电流，TEA1610还具有软启动功能。在启动时，VCO输出一个固定电平

7、2.5V，利用该固定电平可以抬高起始振荡频率，从而避免启动瞬间的过电流5。3 用TEA1610构建LLC谐振变换器LLC谐振变换器原理图如图6所示。根据第二节中介绍的方法制作变压器，采用原副边分开绕制的方法增加漏感，利用该漏感作为谐振电感，控制漏感为68H，原边电感量为320H。图中Cr为谐振电容，一般选用聚丙烯类电容，在该电路中选用47nF/1kV。C13和C17为实现开关管零电压关断的吸收电容，在此选用470pF/1kV。C18为振荡电容，需要根据所设定的频率进行调整，在此选用220pF。电阻R11为死区调整电阻，而R16为设定最小工作频率的电阻。R14为设定启动频率的电阻，并且可以在该电

8、阻上并联一个100nF的电容来实现软启动。因为TEA1610内部具有一个电平抬升电路，所以只需要外接一个小电容就可以实现直接驱动开关管Q1。在完成高压启动后，辅助绕组接管TEA1610的VDD，并且利用辅助绕组和TEA1610的SD管脚实现过压检测及其它保护。4 实验结果用TEA1610构建的一个LLC谐振变换器，输出+/-26V，总功率为200W。由无负载状态起至额定负载止的频率控制范围介于80kHz150kHz之间，图7(a)显示了在空载150kHz时的电流三角波波形。副边采用肖特基二极管作为整流二极管时，在满负载的状况下，其效率可以达到90%以上，在半载情况下效率达到88%。这是因为在该

9、变换器中，不存在开关损耗，只有导通损耗，如图7(b)所示。在开关管开通时，电流流过其体二极管，此时开关管上的压降只有1V左右，基本上是零电压开通；在开关管关断时，通过开关管上并联一个电容来实现零电压关断。此时，导通损耗和副边整流二极管成为影响其效率的主要因素，当输入电压较低或输入电流较大时，由于主开关管内所导通的电流增多，会导致其效率的降低。由于变压器的一次侧和二次侧之间由绕线轴架予以隔开，所以变压器的泄漏磁通比较多，电线容易受泄漏磁通及邻近效应的影响而发热，致使效率降低，因此原边的绕组应采用较细线径为好。图7(c)和图7(d)是在200W负载时原边电压和电流波形。从图中可以看到原边电流波形几

10、乎是正弦波，副边电流同样是正弦波。由于在开关管内不存在硬开关，其dV/dt和dI/dt都比较小。因此，该变换器的EMI得到了很大的改善。另外，一般的高频变压器要求一次侧和二次侧具有较好的耦合。这样，一次侧和二次侧间的寄生电容介于50100pF之间。而LLC谐振变压器则采用一次侧和二次侧完全分开的方式，变压器的寄生电容甚小，一般小于10pF。因此其传导干扰会更小。本文分析了LLC谐振网络的工作特性并阐述了LLC谐振网络变换器的变压器的设计方法，同时简单介绍了Philips公司的谐振控制器TEA1610。最后用TEA1610构建了一个200W半桥谐振变换器。实验结果表明，采用基于LLC谐振网络的半

11、桥变换器具有EMI小、效率高等优点，与PWM控制变换器相比有着其独特的应用领域6。参考文献1 Robert L Steigerwald.A Comparison of Half-Bridge Resonant Converter Topologies.IEEE Transactions on Power Electronics,April 1988;3(2)2 Rudy Severns.Topologies for Three Element Resonant Converters.IEEE, 19903 M K Kazimierczuk & D Czarkowski. Resonant Power Converters. Wiler Intersience, 1995, ISBN 0-471-04706-64 TEA1610 Datasheet. Philips Semiconductors, Apr 25 20015 R. Kennis. TEA1610 Application Note. 90W Resonant SMPS with TEA1610