轮机自动化对比题

1、1 有一斯密特电路如图5-10-6所示，当下移电位器P触头时，则（ ）。图5-10-6A上限值URH升高，回差增大 B上限值降低，回差不变C上限值URH升高，回差减小 D下限值升高，回差减小B2 有一斯密特电路如图5-10-6所示，当把电位器P的触头上移时，则（ ）。图5-10-6A提高了发火转速B降低了发火转速C回差增大D回差减小A3有一斯密特电路如图5-10-6所示，若反馈电阻RF烧坏，现调换一个电阻值比原来小的电阻，则可能出现的现象是（ ）。图5-10-6A两次起动时间间隔加长B两次起动时时间隔缩短C提高了发火转速D降低了发火转速A4 AUTOCHIEF型主机遥控的速度限制回路如图5-1

2、0-8所示，当Ui1Ui2时，运算放大器A1、A2的功能是（ ）。图5-10-8A电压跟随器，电压跟随器B电压比较器，电压跟随器C电压比较器，电压比较器D电压跟随器，电压比较器D5 在AUTOCHIEF-型主机遥控系统的程序负荷回路中，程序计数器PE、U/、端状态为0 0 1时，表明主机（ ）。A在港内全速以下加速B在港内全速以下减速C从港内全速向海上全速加速D从海上全速向港内全速减速C6 23 在AUTOCHIEF-型主机遥控系统的程序负荷回路中，程序计数器的PE、U/、端分别为0 1 0，则主机是在（ ）。A港内全速以下加减速B对程序计数器进行预置数C从港内全速向海上全速加速D从海上全速向

3、港内全速减速A7在AUTOCHIEF-型主机遥控系统的程序负荷回路中，程序计数器的PE、U/、端状态为0 1 1时，表明主机（ ）。A从港内全速向海上全速加速过程B从海上全速向港内全速减速过程C已加速到海上全速D减速到港内全速B8 在AUTOCHIEF-型主机遥控系统的程序负荷回路中，程序计数器的PE、U/、端状态为1 1 0时，表明（ ）。A对程序计数是进行预置数B程序计数器作减数计数C程序计数器作加数计数D已减数计数到Q8Q1全为0A9 MAN-B&W-S-MC/MCE主机遥控系统中，集控室与驾驶室遥控在气路上的逻辑关系是（ ）。A非B与C或D都不是C10 MAN-B&W-

4、S-MC/MCE主机操纵系统中，集控室与机旁控制主机在气路上的逻辑关系是（ ）。A非B与C与非D或D11 在Hagenuk电/液伺服器中，力线圈的工作电流为420mA，当力线圈输入电流为4mA时，主机运行很不稳定甚至导致停车，其调整方法是（ ）。A扭紧反馈弹簧B扭松反馈弹簧C扭松调零弹簧D扭紧调零弹簧D12 Hagenuk电/液伺服器，当输入电流为0时，油门处于零开度，当输入电流为20mA时，油门达不到全速开度，则应（ ）。A调节调零弹簧，使其弹力减小B增加反馈弹簧刚度C减小反馈弹簧刚度D增加主泵排出油压力C13 在GS8800e数字调速系统电动执行机构中，安装在伺服电机非负载端的绝对编码器的

5、作用包括（ ）。A电动执行器的编码B电动执行器的电流C电动执行器的电压D电动执行器的位置D14 在GS8800e数字调速系统电动执行机构中，安装在伺服电机非负载端的绝对编码器的作用包括检测（ ）。A电动执行器的角速度B电动执行器的电流C电动执行器的电压D电动执行器的编码A15 在GS8800e数字调速系统电动执行机构中，电动执行器位置反馈的作用是（ ）。A控制伺服电机位置B控制伺服电机转速C控制伺服驱动器角度D控制伺服电机角度A16 在GS8800e数字调速系统电动执行机构中，伺服驱动器内正弦波发生器的任务是（ ）。A产生以转子位置为相位的正弦波B产生以转子位置为速度的正弦波C控制伺服驱动器角

6、度D控制伺服电机角度A17 在电/气转换器中，若转速给定电压信号所转换成的气压信号P0与该P0经P/U转换器转换成的电压信号比相等时，触发器T1和T2的状态是（ ）。A低电平，低电平B低电平，高电平C高电平，低电平D高电平，高电平18 电动转矩限制回路如图5-7-4所示，当设定转速US高于转矩限制开始转速所对应的电压值Ua时，运算放大器A1 和A2 的功能为（ ）。图5-7-4A电压跟随器，电压跟随器B电压比较器，电压跟随器C比例运算器，电压跟随器D比例运算器，电压比较器C19 电动转矩限制回路如图5-7-4所示，当设定转速US高于转矩限制开始转速Ua时，该回路输出（ ）。图5-7-4A与设定

7、转速相对应的最大供油量B设定转速USC开始限制转速UaD保持U0不变A20 电动转矩限制回路如图5-7-4所示，当设定转速US小于Ua时，该回路的输出为（ ）。图5-7-4A设定转速US B保持U0不变C转矩限制开始转速Ua D0C21 电动加速速率限制回路如图5-7-1所示，其中运算放大器A1的功能是（ ）。图5-7-1A电压比较器B电压跟随器C差动输入比例运算器D同相输入比例运算器A22 电动加速速率限制回路如图5-7-1所示，运放器A2的功能是（ ）。图5-7-1A电压比较器B电压跟随器C同相输入比例运算器D差动输入比例运算器D23有一电动增压空气压力限油环节如图5-7-3所示，为使在某

8、个增压空气压力下主机转速能高一些，其调整方法是（ ）。图5-7-3A调整电位器P2使UKM增大 B调整电位器P2使UKM减小C调整电位器P1使其对地电阻减小 D调整电位器P1使其对地电阻增大C24 电动增压空气压力限油环节如图5-7-3所示，在运行中按应急操纵按钮后，运算放大器A1同相和反相端电压信号及A2同相端电压信号分别为（ ）。图5-7-3A10，大于100%额定负荷所对应的增压空气压力B01，大于100%额定负荷所对应的增压空气压力C01，起动供油量所对应的增压空气压力D00，等于70%额定负荷所对应的增压空气压力A25 电动增压空气压力限油环节如图5-7-3所示，在运行中按下应急操纵

9、按钮，非门G1、G2及二极管D3、D4的状态为（ ）。图5-7-3A01，截止，截止B01，截止，导通C10，导通，导通D11，截止，导通C26 电动增压空气压力限油环节如图5-7-3所示，调整P1、P2使其对地电阻值增大，会使增压空气限制特性（ ）。图5-7-3主机最大起动油量限制值增大；主机最大起动油量限制值减小；增压空气的限制作用减弱；增压空气的限制作用增强；特性曲线变陡；特性曲线变平坦。ABCDD27 对于主机遥控系统的增压空气限制环节，正确的认识是（ ）。A随着转速的增加，增压空气限制环节的限制值也增加B随着增压空气压力的增加，允许的供油量限制值增加C随着增压空气压力的增加，主机的供

10、油量增加D随着增压空气压力的增加，允许的供油量限制值减小B28 电动转矩限制回路如图5-7-4所示，设定转速US低于转矩限制的开始转速Ua时，二极管D的状态及运算放大器A1的功能是（ ）。图5-7-4A截止，电压跟随器B导通，电压跟随器C电压比较器D截止，电压比较器D29 在主机遥控系统中有增压空气压力限油及最大转矩限制，它们主要起作用的转速区分别为（ ）。A高转速区，高转速区B低转速区，高转速区C高转速区，低转速区D低转速区，低转速区B30 在主机遥控系统中，用YSC表示起动的准备逻辑条件，用YSL表示起动的鉴别逻辑，当把车钟手柄从全速正车扳到倒车微速挡，且完成换向时刻，则（ ）。AYSC=

11、0，YSL=0 BYSC=0，YSL=1CYSC=1，YSL=0 DYSC=1，YSL=1B31 在采用主、辅起动阀的慢转起动逻辑回路中，在正常起动过程中，起动控制阀VC和慢转起动电磁阀VSL的输出状态为（ ）。A0 0 B0 1C1 0 D1 1D32 电动有触点重复起动逻辑回路如图5-5-4所示，继电器T1线圈断路，则可能出现的故障现象是（ ）。图5-5-4A主机不能起动B主机只能进行一次起动C主机达不到发火转速一直起动D一直进行重复起动C33 在采用限制主起动阀开度的慢转起动回路中，在慢转起动过程中，起动控制阀Va和慢转起动电磁阀VSL的输出状态为（ ）。A0 0 B0 1C1 0 D1

12、 1B34 电动有触点重复起动逻辑回路如图5-5-4所示，若检测发火转速继电器常闭触头烧蚀不能闭合，则可能出现的故障现象是（ ）。图5-5-4A主机不能起动B只能进行一次起动C连续进行起动直到总时间达到D会进行第四次起动B35 重起动的应急起动指令，重复起动信号，倒车起动指令，三者的逻辑关系是（ ）。A与B或C非D或非B36 双座止回阀在逻辑回路中是属于（ ）。A与门B或门C与非门D或非门B37 在主机遥控系统使用的气动阀件中，联动阀的两个输入信号与输出信号之间的逻辑关系为（ ）。A逻辑或非B逻辑或C逻辑与非D逻辑与D38 在开关量报警控制单元的组成中，不包括（ ）。A输入回路B延时环节C逻辑

13、判断环节D比较环节D39 在用热电偶检测温度参数时，为使测量值不受环境温度的影响，常采用冷端补偿电桥电路，当环境温度升高时，热电偶产生的热电势e的变化为（ ），补偿电桥输出Uab的变化为（ ），测量回路的输出U0为（ ）。A增大，减小，增大B减小，增大，不变C减小，增大，减小D增大，增大，不变B40 在用冷端温度补偿电桥的热电偶检测温度的电路中，若检测点温度和环境温度同时降低时，热电势e，补偿电桥的输出Uba及U0的变化分别为（ ）。A降低，增大，降低B降低，降低，降低C降低，降低，不确定D增大，增大，增大A41 热电阻式三线制测温电桥，若热电阻连接电源正端的导线断裂，则表头指针应指（ ）。A最大B最小C中间值D二线制精度差些A42 在采用冷端温度补偿电桥的热电偶检测温度的电路中，若环境温度不变，随着检测点温度升高，其热电势e的变化、补偿电桥输Uba的变化，及U0的变化分别为（