高支模结构d 文档

1、如皋水绘绿源（B地块）工程高支模结构模板施工方案凯翔集团有限公司如皋水绘绿源项目部2010-10-21一、工程概况 工程名称：如皋水绘绿源（B地块）工程 地址：如皋庆余东路 结构类型：框剪结构本工程模板采用90×40方木和九夹板制成，模板支撑体系采用钢管支撑，每块九夹板的规格为1830mm×915mm×18mm，钢管采用48*2.8。楼板及层高：1#楼、2#楼三层楼面标高6.02m，一层局部标高-2.15m，二层局部中空，故局部楼板、墙身高度在8.17m。框架梁：240×450；240×500墙厚： 240二、编制依据建筑施工模板安全技术规范

2、JGJ162-2008 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 JGJ130-2001混凝土结构设计规范 GB50010-2002建筑结构荷载规范 GB 50009-2001钢结构设计规范 GB 50017-2003 设计图纸及公司有关企业标准。三、材料：1、方木45×90 2、模板1830mm×915mm×15mm厚九夹板3、钢管48×2.84、墙螺杆12， 四、模板安装一）柱模板1、柱模的竖楞采用方木，间距为225mm，垂直间距450,柱箍采用双根48钢管,间距450，用12螺杆加固。底部第一道柱箍离地200mm，与排架双向连接。2、在柱模板安装前，先

3、在柱钢筋的底部四周按弹好的柱边线焊定位钢筋，已保证柱的轴线位置的正确。二）墙模板 1、墙模的竖楞采用方木，间距为225mm，外楞采用双钢管，垂直间距450。外墙±0.00以下采用止水螺杆，内墙螺杆用PVC套管，螺杆间距450×450，底部四道采用双螺帽。 2、在墙模板安装前，先在墙板钢筋的底部四周按弹好的墙边线焊定位钢筋，已保证墙体的轴线位置的正确。在墙板钢筋内放置40×40的混凝土撑条，间距1000×1000，已保证墙体的截面尺寸。3、所有排架的水平杆必须与墙模板的水平外楞连接。三）梁、平台模板 1、梁底板、侧板及平台模板均采用九夹板，梁底板下铺设水平

4、钢管，阳角处的梁底板钉一根木料，用钉子把梁旁板连接在木料上，按设计要求跨度大于4m时，梁底板中间要起拱3%。 2）、平台模板采用九夹板铺设，铺设平台模板前，把所有的竖向模板校正好，经验收合格后方可铺设。用钢管脚手架作为支撑，上铺垫木作木格栅，格栅的中间间距不得大于250mm，以保证底模平整，跨中起拱高度3%。3）、平台模板之间的连接采用钉子钉在下面的木料格栅上。模板的拼缝允许在1.5mm以内，局部不得大于2mm。4）梁侧模的方木间距为250mm。四）楼梯模板楼梯底板采用九夹板，踏步侧板及挡板采用45mm厚木板。其安装步骤是：先安装平台梁及基础模板，再安装楼梯斜梁或梯底模板，然后在内侧弹出楼梯底

5、板厚度线，用套板画出踏步侧板位置线，钉好固定踏步侧板的挡木，安装楼梯外帮侧板。五）排架搭设（一）梁、板排架必须分开搭设，用水平牵杆联结。所有立杆底部必须垫150mm×150mm的九夹板，不得直接立在底板上。1、平台板排架 层高8.17m， 板厚120mm， 立杆间距 900mm×900mm;水平杆与立杆连接采用双扣件水平杆步距1800mm，第一步步距2.0米，离地200mm设扫地杆。2、梁排架240*500；梁支撑立杆的横距（跨度方向）0.9m，立杆的纵距0.9m；水平杆步距1800mm，第一步步距2.0m，离地200mm设置扫地杆。（二）、构造要求1、架体总体要求(1)

6、对剪刀撑、水平杆、周边拉结等采取一系列加强措施。(2) 支模架体高宽比：模板支架的整体高宽比不应大于5。2、搭接要求立杆接长时，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3；立杆接长除顶步可采用搭接外，其余各步接头必须采用对接扣件连接。对接、搭接应符合下列规定：a 立杆上的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内。b 搭接长度不应小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。3、 扫地杆设置模板支架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于2

7、00mm处的立杆上，横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm。梁底立杆必须全部有扫地杆；板底立杆间距四道设置一根扫地杆，横纵两向都必须有扫地杆。4、水平杆(1) 每步的纵、横向水平杆应双向拉通。(2) 搭设要求：水平杆接长宜采用对接扣件连接，也可采用搭接。对接、搭接应符合下列规定：a 对接扣件应交错布置：两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm；各接头至最近主

8、节点的距离不宜大于纵距的确1/3；b 搭接长度不应小于1m，应等距离设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接水平杆杆端的距离不应小于100mm。(3)主节点处水平杆设置： 主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。主节点两个直角扣件的中心距不应大于150mm。5、剪刀撑剪刀撑包括两个垂直方向和水平方向三部分组成，本工程搭设高度超过8m，按照下面要求设置剪刀撑。(1)平板排架高度超过4m的模板支架应按下列规定设置剪刀撑：模板支架四边满布竖向剪刀撑，中间每隔四排立杆设置一道纵、横向竖向剪刀撑，由底至顶连续设置；(2)梁两侧立杆必须设剪刀撑，底部必须设扫地杆。(3)剪刀撑的构造应

9、符合下列规定：a 每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，剪刀撑斜杆与地面倾角宜在45°60°之间。倾角为45°时，剪刀撑跨越立杆的根数不应超过7根；倾角为60°时，则不应超过5根； b 剪刀撑斜杆的接长应采用搭接；c 剪刀撑应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm；d 在排架高度方向中间部位设置一道水平剪刀撑。五、质量要求5.1 模板安装应满足下列要求：1 模板的接缝不应漏浆；在浇筑混凝土前，木模板应浇水湿润，但模板内不应有积水；2 模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂，但不得采用

10、影响结构性能或妨碍装饰工程施工的隔离剂；3 浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净；4 对清水混凝土工程及装饰混凝土工程，应使用能达到设计效果的模板。检查数量：全数检查。检验方法：观察。5.2 用作模板的地坪、胎膜等应平等光洁，不得产生影响构件质量的下沉、裂缝、起砂或起鼓。检查数量：全数检查。检验方法：观察。5.3 对跨度不小于4m的现浇钢筋混凝土梁、板，其模板应按设计要求起拱；当设计无具体要求时，起拱高度宜为跨度的1/10003/1000。检查数量：在同一检验批内，对梁，应抽查构件数量的10%，且不少于3件；对板，应按有代表性的自然件抽查10%，且不少于3件；对大空间结构，板可按纵、横轴线划分

11、检查面，抽查10%，且不少于3面。检验方法：水准仪或拉线、钢尺检查。5.4 固定在模板上的预埋件、预留孔和预留洞均不得遗漏，且应安装牢固。检查数量：在同一检验批内，对梁、柱和独立基础，应抽查构件数量的10%，且不少于3件；对墙和板，应按有代表性的自然件抽查10%，且不少于3件；对大空间结构，墙可按相邻轴线间高度5m左右划分检查面，抽查10%，且均不少于3面。检验方法：钢尺检查。5.5 现浇结构模板安装的偏差应符合下表的规定。检查数量：在同一检验批内，对梁、柱和独立基础，应抽查构件数量的10%，且不少于3件；对墙和板，应按有代表性的自然件抽查10%，且不少于3件；对大空间结构，墙可按相邻轴线间高

12、度5m左右划分检查面，抽查10%，且均不少于3面。检验方法：钢尺检查。 现浇结构模板安装的允许偏差及检验方法项 目允许偏差（mm）检验方法轴线位置5钢尺检查底模上表面标高±5水准仪或拉线、钢尺检查截面内部尺寸基础±10钢尺检查柱、墙、梁+4，-5钢尺检查层高垂直度不大于5m6经纬仪或吊线、钢尺检查大于5m8经纬仪或吊线、钢尺检查相邻两板表面高低差2钢尺检查表面平整度52m靠尺和塞尺检查注：检查轴线位置时，应沿纵、横两个方向量测，并取其中的较大值。六、使用管理1 作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。脚手架不得与模板支架相连。2 模板支架使用期间，不得任意拆除杆件，当模

13、板支架基础下或相邻处有设备基础、管沟时，在支架使用过程中不得开挖，否则必须采取加固措施。3 架体因特殊原因或使用荷载变化而发生改变时，需采取措施（编制补充专项施工方案），重新验收。4 混凝土浇筑过程中，应派专人观测模板支撑系统的工作状态，观测人员发现异常时应及时报告施工负责人，施工负责人应立即通知浇筑人员暂停作业，情况紧急时应采取迅速撤离人员的应急措施，并进行加固处理；混凝土浇筑过程中，应均匀浇捣，并采取有效措施防止混凝土超高堆置。七、拆除管理1 拆除时间：必须满足规范规定的底模及其支架拆除时的混凝土强度的要求。2 拆除方法：模板支架拆除时，应按施工方案确定的方法和顺序进行，拆除作业必须由上而

14、下逐步进行，严禁上下同时作业。分段拆除的高差不应大于二步。设有附墙连接件的模板支架，连接件必须随支架逐层拆除，严禁先将连接件全部或数步拆除后再拆除支架；多层建筑的模板支架拆除时，应保留拆除层上方不少于二层的模板支架，模板支架拆除时，应在周边设置围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内，卸料时应符合下列规定：a 严禁将钢管、扣件由高处抛掷至地面；b 运至地面的钢管、扣件应及时按规定进行外观质量检查、整修与保养，剔除不合格的钢管、扣件，按品种、规格随时码堆存放。凯翔集团有限公司如皋水绘绿源项目部2010-10-21附计算书墙模板计算书 一、墙模板基本参数 计算断面宽度240mm，高度817

15、0mm，两侧楼板厚度120mm。 模板面板采用普通胶合板。 内龙骨间距225mm，内龙骨采用40×900mm木方，外龙骨采用双钢管48mm×2.8mm。 对拉螺栓布置18道，在断面内水平间距200+450+450+450+450+450+450+450+450+450+450+450+450+450+450+450+450+450mm，断面跨度方向间距450mm，直径12mm。 面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。

16、模板组装示意图 二、墙模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取2.000h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取8.170m； 1 外加剂影响修正系数，取1.000； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。 根据公式计算的新浇混凝

17、土侧压力标准值 F1=19.200kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.9×19.200=17.280kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.9×4.000=3.600kN/m2。 三、墙模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照简支梁计算。 面板的计算宽度取0.23m。 荷载计算值 q = 1.2×17.280×0.225+1.40×3.600×0.225=5.800kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

18、 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 22.50×1.50×1.50/6 = 8.44cm3； I = 22.50×1.50×1.50×1.50/12 = 6.33cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.522kN N2=1.435kN N3=1.435kN N4=0.522kN 最大弯矩 最大变形 V = 0.178mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值

19、 f = 0.029×1000×1000/8438=3.437N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f < f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度计算值 T=3×782.0/(2×225.000×15.000)=0.348N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T < T，满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.178mm 面板的最大挠度小于225.0/250,满足要求! 四、墙模板内龙骨的计算 内龙骨直接承受模板传递的

20、荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。 内龙骨强度计算均布荷载q=1.2×0.23×17.28+1.4×0.23×3.60=5.800kN/m 挠度计算荷载标准值q=0.23×17.28=3.888kN/m 内龙骨按照均布荷载下多跨连续梁计算。 内龙骨计算简图 内龙骨弯矩图(kN.m) 内龙骨剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 内龙骨变形计算受力图 内龙骨变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 经过计算得到最大支座 F= 2.627kN 经过计算得到最大变形 V= 0.000mm 内龙骨的截面力学参数为 本

21、算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4.00×90.00×90.00/6 = 5400.00cm3； I = 4.00×90.00×90.00×90.00/12 = 243000.00cm4； (1)内龙骨抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.115×106/5400000.0=0.02N/mm2 内龙骨的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)内龙骨抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh < T 截面抗剪强度计算值 T=3×1355/(2×40

22、5;900)=0.056N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 内龙骨的抗剪强度计算满足要求! (3)内龙骨挠度计算 最大变形 v =0.000mm 内龙骨的最大挠度小于450.0/250,满足要求! 五、墙模板外龙骨的计算 外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。 外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax 最大

23、变形 vmax=0.044mm 最大支座力 Qmax=5.648kN 抗弯计算强度 f=0.206×106/8496.0=24.25N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于450.0/150与10mm,满足要求! 六、对拉螺栓的计算 计算公式: N < N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 12 对拉螺栓有效直径(mm): 10 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 76.000 对拉螺栓最大容许拉力值(

24、kN): N = 12.920 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 5.648 对拉螺栓强度验算满足要求!梁木模板与支撑计算书 一、梁模板基本参数 梁截面宽度 B=240mm， 梁截面高度 H=500mm， 梁模板使用的木方截面40×90mm， 梁模板截面侧面木方距离300mm。 梁底模面板厚度h=15mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度f=15N/mm2。 梁侧模面板厚度h=15mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度f=15N/mm2。 二、梁模板荷载标准值计算 模板自重 = 0.340kN/m2； 钢筋自重 = 1.500kN/m3； 混凝土自重 = 24

25、.000kN/m3； 施工荷载标准值 = 2.500kN/m2。 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.500m； 1 外加剂影响修正系数，取1.000； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。

26、 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=12.000kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.9×12.000=10.800kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.9×4.000=3.600kN/m2。 三、梁底模板木楞计算 梁底木方的计算在脚手架梁底支撑计算中已经包含！ 四、梁模板侧模计算 面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下 作用在梁侧模板的均布荷载q=(1.2×10.80+1.40×3.60)×0.50=9.000N/

27、mm 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 50.00×1.80×1.80/6 = 27.00cm3； I = 50.00×1.80×1.80×1.80/12 = 24.30cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W < f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100&

28、#215;(1.20×5.400+1.40×1.800)×0.300× 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.081×1000×1000/27000=3.000N/mm2 面板的抗弯强度验算 f < f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 T = 3Q/2bh < T 其中最大剪力 Q=0.600×(1.20×5.400+1.4×1.800)×0.300=1.620kN 截面抗剪强度计算值 T=3×1620.0/(2×500.000×18.000

29、)=0.270N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T < T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI < v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.677×5.400×3004/(100×6000×243000)=0.203mm 面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求! 五、穿梁螺栓计算 1.梁侧竖楞抗弯强度计算 计算公式: f = M/W < f 其中 f 梁侧竖楞抗弯强度计算值(N/mm2)； M 梁侧竖楞的最大弯距(N.mm)； W 梁侧竖楞的净

30、截面抵抗矩,W = 54.00cm3； f 梁侧竖楞的抗弯强度设计值，f = 13N/mm2。 M = ql2 / 8 其中 q 作用在模板上的侧压力； q = (1.2×10.80+1.40×3.60)×0.30=5.40kN/m l 计算跨度(梁板高度),l = 500mm； 经计算得到，梁侧竖楞的抗弯强度计算值5.400×0.500×0.500/8/54000.000=3.125N/mm2； 梁侧竖楞的抗弯强度验算 < f,满足要求! 2.梁侧竖楞挠度计算 计算公式: v = 5ql4 / 384EI < v = l/250

31、其中 q 作用在模板上的侧压力，q = 10.800×0.300=3.240N/mm； l 计算跨度(梁板高度),l = 500mm； E 梁侧竖楞弹性模量,E = 9500N/mm2； I 梁侧竖楞截面惯性矩,I = 243.00cm4； 梁侧竖楞的最大挠度计算值, v = 5×3.240×500.04/(384×9500×2430000.0)=0.114mm； 梁侧竖楞的最大允许挠度值,v = 2.000mm； 梁侧竖楞的挠度验算 v < v,满足要求! 3.穿梁螺栓强度计算 没有布置穿梁螺栓，无须计算! 六、梁支撑脚手架的计算 支撑

32、条件采用钢管脚手架形式,参见楼板模板支架计算内容。梁模板扣件钢管高支撑架计算书 计算依据建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008)。 计算参数: 模板支架搭设高度为8.0m， 梁截面 B×D=240mm×500mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.90m，立杆的步距 h=1.80m， 梁底增加0道承重立杆。 面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方40×90mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 梁两侧立杆间距 0.90m。 梁底按照

33、均匀布置承重杆2根计算。 模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载4.50kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。 图1 梁模板支撑架立面简图 按照规范条规定确定荷载组合分项系数如下： 由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.50×0.50+0.50)+1.40×2.00=18.700kN/m2 由永久荷载效应控制的组合S=1.35×24.00×0.50+0.7×1.40×2.00=18.160kN/m2 由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1

34、.40 采用的钢管类型为48×2.8。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.500×0.500×0.450=5.738kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.500×0.450×(2×0.500+0.240)/0.240=1.163kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (

35、2.500+2.000)×0.240×0.450=0.486kN 考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9×(1.20×5.738+1.20×1.163)=7.452kN/m 考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.9×1.40×0.486=0.612kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 45.00×1.50×1.50/6 = 16.88cm3； I = 45.00×1.50×1.50×1.50

36、/12 = 12.66cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.200kN N2=1.200kN 最大弯矩 最大变形 V = 0.386mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.090×1000×1000/16875=5.333N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f < f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度计算值 T=3&

37、#215;1200.0/(2×450.000×15.000)=0.267N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T < T，满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.386mm 面板的最大挠度小于240.0/250,满足要求! 二、梁底支撑木方的计算 （一）梁底木方计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 1.200/0.450=2.668kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×2.67×0.45× 最大剪力

38、 Q=0.6×0.450×2.668=0.720kN 最大支座力 N=1.1×0.450×2.668=1.320kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4.00×9.00×9.00/6 = 54.00cm3； I = 4.00×9.00×9.00×9.00/12 = 243.00cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.054×106/54000.0=1.00N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计

39、算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh < T 截面抗剪强度计算值 T=3×720/(2×40×90)=0.300N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到1.840kN/m 最大变形 v =0.677×1.840×450.04/(100×9000.00×2430000.0)=0.023mm 木方的最大挠度小于450.0/250,满足要

40、求! 三、梁底支撑钢管计算 (一) 梁底支撑横向钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax 最大变形 vmax=1.573mm 最大支座力 Qmax=1.721kN 抗弯计算强度 f=0.539×106/4248.0=126.95N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于

41、900.0/150与10mm,满足要求! (二) 梁底支撑纵向钢管计算 纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax 最大变形 vmax=0.507mm 最大支座力 Qmax=3.700kN 抗弯计算强度 f=0.271×106/4248.0=63.81N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢

42、管的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求! 四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=3.70kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=3.700kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 0.9×1.20×0.093×8.00

43、0=0.802kN N = 3.700+0.802=4.502kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=3.974cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.248cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.15m； h 最大步距，h=1.80m； l0 计算长度，取1.800+2×0.150=2.100m； 由长细比，为2100/16=131； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.391； 经计算得到=4502/(0.391×3

44、97)=28.960N/mm2； 不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 < f,满足要求! 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.9×0.9×1.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.7×0.300×1.000×1.134=0.340kN/m2 h 立杆的步距，1.80m； la 立杆迎风面的间距，0.90m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.90m； 风荷载产生的弯矩 Mw=0.9×0.9×1.4×0.340×0.900×1.800×； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw=3.700+0.9×1.2×0.743+0.9×0.9×1.4