商业高大模板支撑方案概要

1、现代城四区（五期）A地块（S1#、S2#商业工程）高大模板支撑施工方案编制人： 审核人： 审批人： 武汉天弓建筑工程有限公司二零一五年十一月十日目 录一、工程概况二、编制依据三、危险源辨识清单与控制措施计划四、模板支撑设计构造五、施工要求六、检查与验收七、模板施工安全措施八、应急救援预案现代城四区（五期）A地块（S1#、S2#商业工程）高大模板支撑施工方案一、工程概况工程名称：现代城四区（五期）A地块三标段 结构形式：框剪结构 建设单位：武汉安居工程发展有限公司 设计单位：武汉和创建筑工程设计有限公司 监理单位：湖北环鹏工程建设监理有限公司 施工单位：武汉天弓建筑工程有限公司现代城四区（五期）

2、A地块S1#商业位于武汉市江岸区百步亭花园路解放大道口，为二层框架结构，建筑面积为1095.28，建筑高度10.050m。该工程地基基础设计等级丙级，建筑场地土类型为软场地土，建筑结构安全等级为二级，基础安全等级为二级，本工程建筑物抗震设防烈度为6度；现代城四区（五期）A地块S2#商业位于武汉市江岸区百步亭花园路解放大道口，为二层框架结构，建筑面积为1162.81，建筑高度10.050m。该工程地基基础设计等级丙级，建筑场地土类型为软场地土，建筑结构安全等级为二级，基础安全等级为二级，本工程建筑物抗震设防烈度为6度。高支模层结构情况高支模所在层一层柱二层梁板脚手架挂密目安全网有高支模层底标高（

3、m）5.83柱砼强度等级C25高支模支模高度（m）5.83楼板梁尺寸（mm）300×930高支模层顶标高（m）4.87梁板砼强度等级C25最大板跨（m）3×10普通板跨（m）2.8×10最大板厚（mm）120普通板厚（mm）100最大柱截面尺寸（mm）700×800普通柱截面尺寸（mm）550×550最大梁跨（m）10普通梁跨（m）7.5最大梁断面尺寸（mm）300×930普通梁断面尺寸（mm）250×750二、编制依据危险性较大分部分项工程安全管理办法（建质200987号文）建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130

4、-2001混凝土结构设计规范GB50010-2002建筑结构荷载规范GB 50009-2001钢结构设计规范GB 50017-2003建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008武汉市建筑施工现场安全质量标准化达标实施手册三、危险源辨识清单与控制措施计划危险源分析及预控如下表：序 号危险源可能导致的事故预控措施1立杆接头在同一平面坍塌按方案施工，逐区检查，严格进行技术交底和架体验收制度2立杆底部无垫板或用砖垫高坍塌按要求设置垫板、逐区检查3未设剪刀撑坍塌按要求设置剪刀撑、逐区检查4未设扫地杆坍塌按要求设置扫地杆、逐区检查5立杆间距大于设计要求坍塌严格进行技术交底和架体验收制度确保按方案施工6

5、模板上施工荷载超过要求坍塌管理人员现场监管按方案要求禁止超载、严禁野蛮施工7立杆材料不符合要求坍塌使用合格的材料、严格执行材料复检制度8浇筑混凝土，同一处堆载骨料过多，浇筑高度过大坍塌管理人员现场监管确保均匀布料，分层浇筑9模板拆除区域未设置警戒线，且无监护人落物伤人设置警戒区，由专人监护10模板拆除时，砼强度达不到设计要求坍塌达到设计强度，经审批后拆除11作业面及临边无防护措施高处坠落防护措施到位后方可允许作业12垂直交叉作业无防护措施落物伤人防护措施到位后方可允许作业13触电人员伤亡严格按作好临电防护和检查。四、模板支撑设计构造模板支撑架基础：模板支撑架基础为回填土地面（回填土已进行夯实）

6、立杆底部全部用工字钢进行垫底，确保架体稳定性牢固性。（1） 立杆用4.8-5.3米定尺钢管。结构大梁根据不同梁高设置不同定尺立杆。（2）先搭设梁部位立杆，后搭设平板立杆。（3）所有梁下立杆设立间距1m，距离地面200mm处设置扫地杆，每隔1.5m设置一道水平拉杆。(4)梁底搁楞间距不大于450mm，梁底两侧立杆相距梁宽在两侧各加500mm，纵向设置2根立杆用顶托支撑梁底，立杆间距纵横方向均为1200mm。顶托螺杆出钢管150mm200mm，梁侧模两侧均用钢管和木枋夹紧梁模，并用拉杆及蝴蝶卡夹紧，拉杆间距与立杆间距模数一致，为防止梁下小横杆连接扣件因压力过大造成下滑，在扣件两边上保险扣件顶死。（

7、如下图所示）蝴蝶卡木模板木枋对拉螺杆48钢管斜撑600拆除模板支撑时只拆除板下支撑，此梁下支撑不予拆除，待框架梁强度满足要求方可拆除。扣件框架梁下支撑示意图（5）现浇网格梁板支架搭设：立杆间距按1.2m搭设，距地面20cm设置扫地杆，水平杆步距1.5m，立杆连接采用对接，相邻立杆对接部位不在同一水平面上，网格梁下方铺设3根木方，再加设一根小横杆，小横杆与梁两侧立杆连接，板下铺设木方，立杆上部套用顶托顶住板下木方。b 300 300 120012000水平杆步距1.5m(6)在外侧周围由上而下设置竖向连续剪刀撑，在相应的连续剪刀撑之间设置之字斜撑，剪刀撑为4.2×6m，并在剪刀撑顶部扫

8、地杆处设置水平剪刀撑。（7）在外侧四周每个结构柱用钢管设置固结点，竖向固结点间距3m。横向固结点为6m。(8)按设计标高调整顶托控制标高，然后安装梁底模板，并要拉线找直，此时，应按前述要求进行梁底板起拱，注意起拱应在支模开始时进行，而后将侧模和底模连成整体。（9）梁区中现浇楼板的起拱，除按设计要求起拱外，还应将整块楼板的支模高度上提5mm，确保混凝土浇筑后楼板厚度和挠度满足规范要求。(10)支模时梁底应起拱，要求同前。 (11)剪刀撑搭设须牢固，采用搭接，有效搭接长度500mm，二头留有100mm，并用2个旋转扣件连接，且与水平夹角在45°-60°之间。(12)梁底模板拆除

9、须在混凝土强度达到100时才可以拆除，拆模的具体时间由项目技术部门提供。(13)要注意梁模与柱模的接口处理、主梁楼板与次梁模板的接口处理，以及梁模板与楼板模板接口处的处理，谨防在这些部位发生漏浆或构件尺寸偏差等现象。(14)绑扎梁钢筋，经检查合格，并清除杂物后安装侧模板。(15)用钢筋连接并夹紧梁侧模板，位置和间距同前面所述要求。安装水平向钢管背楞之后安装拉杆(模板为竖拼时的做法)。(16)调节楼板支撑的可调支撑头，将大搁栅找平。(17)按楼板尺寸，铺设楼板模板，从一侧开始铺设多层板，尽可能选用整张的，并且是经包边角处理的多层板，余下尺寸再需裁切，以利于多次周转使用。(18)模板铺设完毕，应用

10、水平仪测量模板标高，进行校正。(19)标高校正完后，支撑系统加设剪刀撑，并加设二道纵横水平向拉杆，以保证支撑系统的稳定。(20)支撑搭设时，必须保证上下层支撑在同一垂直线上。高支模计算书 一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m):0.20、0.22；梁截面高度 D(m):0.5、0.57；混凝土板厚度(mm):100、130；立杆梁跨度方向间距La(m):1；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.1；立杆步距h(m):1.50；梁支撑架搭设高度H(m)：；梁两侧立柱间距(m):1.00；承重架支设:2根承重立杆，方木支撑垂直梁截面；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):1.2

11、00；采用的钢管类型为48×3.6；扣件连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):15.6；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.03.材料参数木材品种：杉木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：11.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.4；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：95

12、00.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底纵向支撑根数：7；面板厚度(mm)：18.0；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞根数：9；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；穿梁螺栓竖向根数：3；穿梁螺栓竖向距板底的距离为： 400mm穿梁螺栓直径(mm)：M12；主楞龙骨材料：木楞，宽度50mm，高度100mm；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：木楞，宽度50mm，高度100mm；二、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠

13、度验算只考虑新浇混凝土侧压力。按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.650m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为 50.99

14、4 kN/m2、15.600 kN/m2，取较小值15.600 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞（内龙骨）的根数为9根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算跨中弯矩计算公式如下: 其中， - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 面板的最大弯距(N.mm)； W - 面板的净截面抵抗矩，W = 50×1.8×1.8/6=27cm3； f - 面板的抗弯强度设计值(N/m

15、m2)；按以下公式计算面板跨中弯矩： 其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括: 新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.2×0.5×15.6×0.9=8.42kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.4×0.5×2×0.9=1.26kN/m；q = q1+q2 = 8.424+1.260 = 9.684 kN/m；计算跨度(内楞间距): l = 176.67mm；面板的最大弯距 M= 0.1×9.684×176.6672 = 3.02×104N.mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 3.

16、02×104 / 2.70×104=1.119N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =1.119N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 15.6×0.5 = 7.8N/mm； l-计算跨度(内楞间距): l = 176.67mm； E-面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 50×1.8×1.8×1.8/12=24.3cm4；面板的最大挠度计算值: = 0

17、.677×7.8×176.674/(100×9500×2.43×105) = 0.022 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =176.667/250 = 0.707mm；面板的最大挠度计算值 =0.022mm 小于 面板的最大容许挠度值 =0.707mm，满足要求！四、梁侧模板内外楞的计算1.内楞计算内楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用1根木楞，截面宽度50mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 50×1002×1/6 = 83.33cm3

18、；I = 50×1003×1/12 = 416.67cm4； 内楞计算简图（1）.内楞强度验算强度验算计算公式如下: 其中， - 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 内楞的最大弯距(N.mm)； W - 内楞的净截面抵抗矩； f - 内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩： 其中，作用在内楞的荷载，q = (1.2×15.6×0.9+1.4×2×0.9)×0.177=3.42kN/m； 内楞计算跨度(外楞间距): l = 500mm； 内楞的最大弯距: M=0.1×3.42×5

19、00.002= 8.55×104N.mm； 最大支座力:R=1.1×3.422×0.5=1.882 kN；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 = 8.55×104/8.33×104 = 1.027 N/mm2； 内楞的抗弯强度设计值: f = 11N/mm2；内楞最大受弯应力计算值 = 1.027 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 f=11N/mm2，满足要求！（2）.内楞的挠度验算 其中 E - 面板材质的弹性模量： 9000N/mm2； q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q =15.60×0.18= 2.76 N/m

20、m； l-计算跨度(外楞间距)：l = 500mm； I-面板的截面惯性矩：I = 8.33×106mm4；内楞的最大挠度计算值: = 0.677×2.76×5004/(100×9000×8.33×106) = 0.016 mm；内楞的最大容许挠度值: = 500/250=2mm；内楞的最大挠度计算值 =0.016mm 小于 内楞的最大容许挠度值 =2mm，满足要求！2.外楞计算外楞承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力1.882kN,按照集中荷载作用下的连续梁计算。本工程中，外龙骨采用2根木楞，截面宽度50mm，截面高度100mm

21、，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 50×1002×2/6 = 166.67cm3；I = 50×1003×2/12 = 833.33cm4； 外楞计算简图 外楞弯矩图(kN.m) 外楞变形图(mm)（1）.外楞抗弯强度验算 其中 - 外楞受弯应力计算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距(N.mm)； W - 外楞的净截面抵抗矩； f -外楞的强度设计值(N/mm2)。根据连续梁程序求得最大的弯矩为M= 0.997 kN.m 外楞最大计算跨度: l = 530mm；经计算得到，外楞的受弯应力计算值: = 9.97×105/1.67&

22、#215;105 = 5.985 N/mm2； 外楞的抗弯强度设计值: f = 11N/mm2；外楞的受弯应力计算值 =5.985N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=11N/mm2，满足要求！（2）.外楞的挠度验算根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.074 mm外楞的最大容许挠度值: = 530/250=2.12mm；外楞的最大挠度计算值 =0.074mm 小于 外楞的最大容许挠度值 =2.12mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算 验算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得：

23、 穿梁螺栓的直径: 12 mm； 穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面积: A= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =15.6×0.5×0.33 =2.574 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 170×76/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=2.574kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，满足要求！六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋

24、自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 1000×18×18/6 = 5.40×104mm3； I = 1000×18×18×18/12 = 4.86×105mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中， - 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 计算的最大弯矩 (kN.m)； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =267mm； q - 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新

25、浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: 1.2×（24.00+1.50）×1.00×0.65×0.90=17.90kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.2×0.35×1.00×0.90=0.38kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1.4×2.00×1.00×0.90=2.52kN/m；q = q1 + q2 + q3=17.90+0.38+2.52=20.80kN/m；跨中弯矩计算公式如下: Mmax = 0.10×20.799×0.2672=0.148kN.m； =0

26、.148×106/5.40×104=2.74N/mm2；梁底模面板计算应力 =2.74 N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的压力线荷载: q =（(24.0+1.50)×0.650+0.35）×1.00= 16.93KN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =267mm； E-面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =267/250 = 1.068mm

27、；面板的最大挠度计算值: = 1.068×16.925×2674/(100×9500×4.86×105)=0.279mm；面板的最大挠度计算值: =0.279mm 小于 面板的最大允许挠度值: = 267 / 250 = 1.068mm，满足要求！七、梁底支撑的计算强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.支撑钢管的强度验算支撑钢管按照简支梁的计算如下荷载计算公式如下：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1 = (24.000

28、+1.500)×0.650= 16.575 kN/m2；(2)模板的自重(kN/m2)：q2 = 0.350 kN/m2；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2)：q3= (2.500+2.000)=4.500 kN/m2；q = 1.2×(16.575 + 0.350 )+ 1.4×4.500 = 26.610 kN/m2；梁底支撑根数为 n，立杆梁跨度方向间距为a， 梁宽为b，梁高为h,梁底支撑传递给钢管的集中力为P，梁侧模板传给钢管的集中力为N 。当n=2时： 当n2时： 计算简图(kN) 支撑钢管变形图(mm) 支撑钢管弯矩图(k

29、N.m)经过连续梁的计算得到：支座反力 RA = RB=0.953 kN，中间支座最大反力Rmax=11.945；最大弯矩 Mmax=0.516 kN.m；最大挠度计算值 Vmax=0.18 mm；支撑钢管的最大应力 =0.516×106/4490=114.879 N/mm2；支撑钢管的抗压设计强度 f=205.0 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 114.879 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压设计强度 205.0 N/mm2,满足要求!八、梁底纵向钢管计算纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。九、扣件抗滑移的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，

30、P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=11.945 kN；R < 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 十、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式 1.梁两侧立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力：

31、 N1 =0.953 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.2×0.129×10.08=1.562 kN； 楼板的混凝土模板的自重： N3=1.2×(1.00/2+(1.00-0.50)/2)×1.00×0.35=0.315 kN； 楼板钢筋混凝土自重荷载: N4=1.2×(1.00/2+(1.00-0.50)/2)×1.00×0.120×(1.50+24.00)=2.754 kN； N =0.953+1.562+0.315+2.754=5.583 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo

32、/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh (1) k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表，u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.155×1.7

33、×1.5 = 2.945 m；Lo/i = 2945.25 / 15.9 = 185 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.209 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=5583.4/(0.209×424) = 63.007 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 63.007 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算lo = k1k2(h+2a) (2)k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.6 按照表2取值1.02

34、2 ；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.167×1.022×(1.5+0.05×2) = 1.908 m；Lo/i = 1908.278 / 15.9 = 120 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.452 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=5583.4/(0.452×424) = 29.134 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 29.134 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设

35、计值，它包括： 梁底支撑最大支座反力： N1 =11.945 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.2×0.129×(10.08-0.65)=1.562 kN； N =11.945+1.562=13.406 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo -

36、计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh (1) k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.167 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表，u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.167×1.7×1.5 = 2.976 m；Lo/i = 2975.85 / 15.9 = 187 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.205 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=13406.282/(0.205×424) = 154.237 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 154

37、.237 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算lo = k1k2(h+2a) (2)k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.6 按照表2取值1.022 ；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.167×1.022×(1.5+0.05×2) = 1.908 m；Lo/i = 1908.278 / 15.9 = 120 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.452 ；

38、钢管立杆受压应力计算值 ；=13406.282/(0.452×424) = 69.953 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 69.953 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！五、施工要求高大模板支撑架的施工要求：1、模板施工前提地下室梁板模板支撑不予拆除。2、立杆之间必须按步距设置纵横向水平增杆，确保两方向足够的设计刚度；3、确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-65N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；4、立杆与水平杆接长只允许对接，严禁错接。且接头不在同步或同跨内，相邻二接头错位500mm以上

39、，立杆对接点在步距内1/3范围内。5.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载；6.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载必须采取控制措施，钢筋、模板、木枋等材料不能在支架上方堆放；7.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。8、拆除顺序：首先拆除现浇板下支架，再拆除网格梁支架，观察一天后，无异常现象，再拆除梁下支撑。混凝土浇筑要求：1、混凝土浇筑前一天对整个模板支撑系统进行检查。2、检查地下室梁板模板支撑系统，进行再加固。3、本层混凝土浇筑采用47m汽泵和一台地泵。4、在钢筋绑扎前先浇筑框架柱砼。5、梁、板混凝土分两次浇筑，第一次

40、梁浇筑100cm高，第二次再将梁混凝土与板混凝土同时浇筑。6、浇筑混凝土应连续进行，如必须间歇，其间歇时间应尽量缩短，并应在前层混凝土初凝之前，将次层混凝土浇筑完毕，间歇的最长时间应按所选用的水泥品种、气温及混凝土凝结条件决定，一般超过2小时即按施工缝进行处理。7、混凝土浇筑应经常观察模板、钢筋、预留孔洞、预埋件和插筋等有无移动、变形和堵塞等情况，发现问题应立即处理，并应在已浇筑的混凝土凝结前修整完好。8、砼的振捣采用插入式振动棒进行振捣。振动棒的操作要做到“快插慢拔，直上直下”。上层砼必须在下层砼初凝前浇筑，并用振动棒插入下层砼5cm深度，以消除两层之间的接缝，保证砼的浇筑质量。每一振点的振

41、捣延续时间，应使表面呈水平不再显著下沉，不再出现气泡，表面泛出灰浆为止。插入式振动棒的移动间距不宜大于其作用半径的1.5倍，振动棒与模板的距离不应大于其作用半径的0.5倍，并应尽量避免碰撞钢筋、模板。六、检查与验收1、检查模板和支架的布置和施工顺序是否符合专项施工方案和安全措施的规定。2、各种连接件、支撑件的规格、质量和紧固情况，关键部位紧固螺栓、扣件用扭矩扳手进行检查。3、检查标高、轴线位置、垂直度偏差、起拱高度、表面平整度、板块拼缝等。4、专项检查钢管脚手架支撑系统的立杆间距、扫地杆、梁下立杆的钢板垫块、水平拉杆、剪刀撑、之字撑、架体四周固结点等。5、根据施工方案和安全措施按照支架的布置和

42、施工顺序进行逐条验收。6、验收顺序：立杆间距及垫板扫地杆水平拉杆水平剪刀撑连续式剪刀撑架体四周固结点之字撑框架梁下加固措施模板支架系统总验收。 7、验收程序：每一分项工作完毕后班组长自检合格后通知安全员进行验收，模板支架系统搭设完毕后由项目部组织生产经理带头进行总验收，验收合格报请监理工程师进行验收，验收合格方可进行下道工序施工。七、模板施工安全措施1、模板工程在脚手架上不宜堆放模板，必须短时间堆放时，一定要码平稳，均匀放置，不能堆得过高，必须控制在2.5KN/M2的允许荷载内。2、各种模板拆下后，应急时整理，按规格整齐堆放，堆放高度不大于1米。3、支模应按工序进行，模板没有固定前，不得进行下

43、道工序，高处作业采用安全措施，支设立柱模板或梁模板时，应搭设工作台，不准站在柱模板上操作和在梁底模上行走，更不允许利用拉杆、支撑攀爬上下。4、进入施工现场人员必须戴好安全帽，高空作业人员必须佩戴安全带，并应系牢。5、经医生检查认为不适宜高空作业的人员，不得进行高空作业。6、工作前应先检查使用的工具是否牢固，扳手等工具必须用绳链系挂在身上，以免掉落伤人，工作时要精力集中，防止钉子扎脚和空中滑落。7、安装与拆除模板，应搭设防护栏杆，防止上下在同一垂直面上操作。8、复杂结构模板的安装与除，事先应有切实的安全措施。9、遇六级以上的大风时，应暂停室外的高空作业，雪霜雨后应先清扫施工现场，略干不滑时再进行

44、工作。10、二人抬运模板时要互相配合，协同工作。传递模板，工具应用运输工具或绳子系牢后升降，不得乱扔。高空拆模时，应有专人指挥，并在下面标出工作区，用绳子和红白旗加以围栏，暂停人员过往。11、支撑、牵杠不得搭在门窗和脚手架上，通路中间的斜撑，拉杆应设在1.8米高以上。12、支模过程中，如遇中途停歇，应将支撑、搭头、柱头、柱头板等钉牢，拆模间歇时，应将已活动的模拟、牵杠、支撑等运走或妥善堆放，防止因扶空、踏空而坠落。13、模板上有预留洞时，应在模板拆除后随即将洞洞口盖好。14、拆除模板一般用长撬棍。人不许站在正在拆除的模板上，在拆除楼板模板时，要注意整块模板掉下。九、模板工程安全施工应急预案为了

45、确保在安全生产中，如事故发生时，尽可能减少损失，降低风险或在环境受到污染发生紧急情况时，能做出响应，尽可能预防其它事件的发生和减少可能伴随的环境影响，根据武汉天弓建筑工程有限公司应急预案及本项目特点，特定项目部应急方案。项目部基本情况本工程位于百步亭花园路与百花一路交汇处。（二）工地周边交通服务设施情况1、工地处于江岸区解放大道与百步亭花园路交界处交通便利2、派出所位于距本工地500米3、距工地3000米的中国人民解放军第161医院二、应急小组：应急小组成员名单：总指挥：费晓宁 副总指挥：张亮、贾文来、现场抢救组：张河南、蔡水发 医疗救治组：李纪东、肖灯炎后勤服务组：段杨波 保安组：陈小平 联

46、络员：段圣雄应急小组的组成：项目部成立应急准备与响应小组，由项目经理（费晓宁）任组长，生产经理（张亮）专职安全员（李纪东）任副组长，施工员（张河南）负责抢救组，质检员（蔡水发）负责医疗救治组，保管员（肖敦炎）负责后勤服务组，（段杨波）负责保安组、资料员（段圣雄）负责全面联络的同志为成员，其它各有关人员按项目应急通信网络表随叫随到，服从小组同意指挥。领导小组组长费晓宁副组长张亮副组长李纪东现场抢救组张河南医疗救治组蔡水发后勤服务组段杨波保安组陈小平应急小组职责：小组领导职责：施工现场发生安全事故时，负责指挥工地抢救工作，向各抢救小组下达抢救指令任务，协调各组之间的抢救工作，随时掌握各组最新动态并

47、做出最新决策，第一时间向110、119、120、企业救援指挥部、当地政府安监部门、公安部门求援或报告灾情。平时应急领导小组成员轮流值班，值班者必须住工地现场，手机24小时开通，发生紧急事故时，在项目部应急组长抵达工地前，值班者即为临时救援组长。现场抢救组职责：采取紧急措施，一切可能抢救伤员及被困人员，财物，转移能引起新的危险源的物品到安全地带，启动场区内的消防设施进行消防灭火自救工作，防止事故进一步扩大。医疗救治组职责：对抢救出的伤员，视情况采取急救处置措施，尽快送医院抢救。后勤服务级职责：负责交通车辆的调配，紧急救援物资的征集及人员的餐饮供应。保安组职责：负责工地的安全保卫及现场内外的疏导工

48、作，支援其它抢救组的工作，保护现场，维护秩序。三、应急准备：1、应急人员的培训：项目部应急小组成员要接受公司组织的应急救援培训及项目部组织的应急演练，经常组织学习，掌握事故和紧急情况发生时必要的自救、救援和现场处理的必备知识，按计划组织现场全体人员进行有效的培训，从而具备完成其应急反应任务所需的知识和技能。2、应急设备的准备：准备各种应急设备及应急药品。施工现场在平面布置图上要合理安排安全通道，标明消防器材存点，现场无消防水栓的要设置消防水池，并储备消防用水。现场食堂、木工房、油漆仓库、氧气瓶和乙炔瓶存放地要配备相应的灭火器材。生活区要建立健全值班制度，办理交接班手续。危险物品的管理：施工现场

49、要加强对易燃、易爆、有毒、有害物品的管理，建立专人管理、隔离存放、领用登记制度，严格控制明火作业。应急设备清单：a、医药箱2个b、担架2床c、灭火嚣40个d、沙堆2处e、增压水泵2台f、各种水管100米g、水泵4台h、手套100双i安全帽100顶j、安全带10条应急设备存放点：医药箱、担架、各种水泵、水管、手套、安全帽、安全带、安全绳、灭火嚣、应急灯等设备存放在现场仓库内。现场内设置的灭火嚣地点在配电房、木工加工点、木模存放增压水泵及固定水管将水送到各楼层。在现场堆沙处保证有一年以上的黄沙存放用于消防。应急通信电话：火警： 119 急救中心： 120报警： 110 组长费晓宁： 副组长张亮：

50、副组长李纪东： 现场抢救组张河南： 后勤服务组肖敦炎： 医疗救治组蔡水发： 保安组段杨波： 联络员段圣雄： 四、应急方案：1、高空坠落应急方案： 当发生高空坠落事故时，依据伤员病情，必要时应立即进行现场急救和监护，同时派人呼叫车，送医院进行抢救。若伤员疑有脊椎受伤的可能，一定要使伤员平卧在硬板上搬运，切忌只抬伤员的两肩与两腿或单肩背运伤员，因这样会使伤员的脊椎移位，甚至断裂将造成截瘫，导致死亡，坠落过程中是否有其它阻挡或转折及地面情况。便于医生争取时间准确、急时治疗。2、物体打击应急方案：当发生物体打击事故时，依据伤员病情，对受伤人员进行现场急救和监护，视情况给伤员进行包扎止血，如肢体受伤，应抬高肢体，然后用消毒纱布或棉垫覆盖在伤口表面