模板施工方案(定)

1、山东鲁杰建工集团有限公司 东晨花苑小区东 晨 花 苑 小 区模板施工方案 编制： 审核： 山东鲁杰建工集团有限公司青海分公司【模板施工方案】 目 录一、 工程概况：1二、 材料机械准备：1三、 施工部署1四、 操作工艺2五 、模板支设的要求：6六、 模板的拆除7七、 质量保证：7八、成品保护：7九、 安全保护措施：8十、 原因分析：9十二、梁模板荷载标准值计算12十三、梁侧模板面板的计算13十四、梁侧模板内外楞的计算15十五、穿梁螺栓的计算18十六、梁底模板计算19十七、梁底支撑的计算21十八、梁底纵向钢管计算24十九、扣件抗滑移的计算:25二十、立杆的稳定性计算:25二十一、梁模板高支撑架的

2、构造和施工要求27【模板施工方案】 东晨花苑小区1#、2#、3#、4#楼及车库模板施工方案一、 工程概况： 本工程拟建于共和县恰卜恰镇，青海湖北大街以东，共和东路以北。其北侧为海南军分区，南侧为共和县农商银行。总建筑面积：48341.77平方米，其中地上建筑面积：41396.76平方米，地下建筑面积6945.01平方米。1#楼建筑面积15673.5平方米，地下一层地上12层，2#楼建筑面积6128.1平方米，地下一层，地上9层；3#楼建筑面积：16707.36平方米，地上16层；4#楼为砖混结构地上6层，建筑面积：2481平方米，采用条形基础；物业楼为砖混结构地上三层，建筑面积：468平方米；

3、地下车库建筑面积6945.01平方米。设计使用年限：50年抗震设防烈度：7度防火设计及类别：二类耐火等级：地上二级、地下一级二、 材料机械准备：a. 材料准备15mm厚的木清水镜面板、1830mm915mm、50mm80mm的木方、483.5钢管、扣件、14加工成型的螺杆及工具式止水螺杆、蝴蝶扣、铅丝等。b.工具准备：电锯、手电钻、扳手、钳子、吊线锤、5M钢卷尺等。三、 施工部署a.作业部署 材料准备模板的配置柱子、剪力墙模板的安装梁底模及主梁一边侧模的安装梁钢筋绑扎梁侧模安装平板模板安装梁板混凝土浇筑柱模及梁侧模拆除梁板底模拆除。b.劳动组织 根据本工程的模板工程量，组织60人并具有较成熟技

4、术水平的木工班组进场，按楼号分隔成3个区独立作业，车库从中间分开每个班组占1/3。地下室一层至16层以流水施工段进行施工，如需分段现场施工管理人员根据现场的施工进度和劳动力需要具体调配（可分段处沉降缝处）。四、 操作工艺a. 支模方式柱墙：其垂直度及平整度达到砼结构按企业标准模板要求支设；梁板：其垂直度、平整度及接缝等质量要求达到砼结构按企业标准模板制作及安装。梁板模支撑：为加快工程进度，在主梁底模板采用快拆体系进行模板制作及安装。b.柱模：1. 柱模板采用15厚木清水镜面板模,面板后背竖向通长5080200松木枋，背枋两面刨光。横楞采用钢管加14加工成型的螺杆，间距为400mm，详见下图。柱

5、子钢筋绑扎完毕后，在柱子的立筋上套上砼垫块，200/300mm厚的柱;内加内支承垫块。接头位置混凝土凿毛，用钢丝刷冲洗干净，把事先配置好的柱子模板拼装上，用钢管加14加工成型的螺杆初步固定好，用线锤校正调直。2. 在配置柱子模板时在柱子底部的一边留出清扫洞口，清扫洞口的高度为100mm，待柱子模板校正好后用水把积在柱子底部的木屑、灰尘等冲洗干净，然后封上模板。3.柱底处理：在模板底压海棉条，外侧用水泥砂浆封堵，待水泥砂浆达到强度后方可进行砼的浇筑。c. 墙模1. 剪力墙加固方案选择： 地下室外墙模：采用15厚清水镜面板、背枋200、14的止水对拉螺杆加钢管500mm500mm； 车库挡土墙及主

6、楼地下一、二层挡土墙：采用15厚清水镜面板、背枋200、14的止水对拉螺杆（对拉螺杆不得加设套管）加钢管500mm500mm； 首层到十八层剪力墙：采用15厚清水镜面板、背枋200、14的对拉螺杆加钢管500mm500mm；2. 剪力墙加固示意图： d. 梁模板 1. 梁加固梁高在600mm以下：采用梁底铺枋250mm，底钉压脚条用斜板钉设加固。梁高600至900mm：梁底铺枋250mm、底钉压脚条（20cm以上宽模板），12的对拉螺杆中间一道500mm加固； 2主梁跨度超过4m时，在梁模的跨中按梁跨的3度起拱。3 梁快拆体系梁铺设梁底板模时跨度超过4m，跨中按施工规范规定起拱13，同时每块底

7、板模间设一块接头模，接头模板长不大于200mm，其下设钢顶撑（即独立支撑），该支撑待砼强度达100%以后方准拆除，其余梁底板模等砼强度达到先拆75%即可先拆，以加快模板周转。支撑顶撑在主梁底每隔2m一道，主次梁交接处均加设；次梁底每隔3m一道。e.板模板板模在梁模支好后进行，板模采用木清水镜面板拼装，铺设在60mm80mm木方搁栅上，搁栅搁置在架体上。平板模板安装时，先在钢管架上抄水平线，用黄油漆标出上皮线，水平线的标高应为下层板面标高+500mm为准，安装时平板底标高减去平板模板的厚度加搁栅的高度，然后按水平线上引固定好托木，托木上口用水平线平齐，再把靠梁模旁的搁栅摆上，等分搁栅间距，摆中间

8、部分的搁栅,最后在搁栅上钉平板模。为了方便拆模，只在模板的两端处钉牢，中间部分尽量少钉钉子。板模安装顺序为：搭设支架及拉杆铺木方搁栅调平柱顶标高铺设竹胶板检查模板平整度并调平检查模板的拼缝f.楼梯模板 地下室、车库、标准层采用木模板配置进行施工。楼梯模板支模体系采用如下图所示： g.支撑体系 1. 支撑体系的选择车库、地下室、首层：采用满堂钢管架，其标准立杆间距采用1000mm1000mm进行布置，梁底采用1000mm1000mm进行支撑布置，其余最大不规则部分板处间距不得超过1400mm间距布置。水平杆采用1500mm一道，扫地杆离地200mm双向布置，剪刀撑每道梁底下双向布置，间距4m。标

9、准层：采用满堂钢管架，其标准立杆间距采用1100mm1100mm进行布置，梁底采用1100mm1100mm进行支撑布置；水平杆采用1800mm一道，扫地杆离地200mmm双向布置。五 、模板支设的要求：a、模板及其支撑体系应具有足够的强度、刚度、稳定性，支模架（模板支柱和斜撑下）的支撑面应平整压实，并有足够的承压面积。b 、模板工程在施工时还须检查预埋、预留孔洞，以确保预埋、预留孔洞的位置、尺寸、数量须准确无误。c 、柱子模板接缝控制模板制作时保证几何尺寸精确，拼缝严密，材质一致，模板面板拼缝隙高差、宽度应1mm，模板间接缝高差、宽度2mm。模板接缝处理要严密。模板内板缝用油膏批嵌，外侧用方木

10、压口封闭，以防漏浆。模板脱模剂应采用吸水率适中的无色的轻机油。模板周转次数严格控制，周转三次后全面检修并抛光打磨，模板周转次数不能大于进场由厂家提供的正常周转次数。d、梁柱接口处理为防止梁柱连接处漏浆、错位，拆模时保留上节300 mm高柱头模板，使其与框架梁、连系梁模板交圈。e、后浇带处的处理车库基础筏板1#、2#楼中各划定了一条沉降后浇带，位置是1#、2#楼21轴到23轴。x方向1-B至1-X；Y方向1-10至1-11轴车库为四道1-C、1-X、1-11、1-S沉降后浇带。（后浇带向内200mm处）、现浇板每间隔1.2m进行回顶，回顶立杆用纵向水平杆和十字扣件相互拉结，后浇带两侧进行横向拉结

11、，保证回顶支撑稳固有效。现浇板、梁砼临时隔断处用木模钉成梳子板，每条齿缝宽度为最大钢筋直径+2mm，保证钢筋间距及模板封堵砼的质量。待到主体结构完成后达到封闭后浇带的条件时，清理干净后浇带内杂物后支模，保证先后模板顺平、接缝严密无漏浆（车库后浇带砼二次浇筑在一次浇筑后二个月进行）。六、 模板的拆除a、拆模时间:侧模砼浇筑24h即可拆模.梁板底模: 以项目部通知为准，经监理同意，签订拆模令方可拆模。 b、模板的拆除和保养1、拆除顺序：拆柱模-松开梁底板模架-拆除梁侧摸-拆除梁底模- -拆除平台模-清理模板,木方梁底,分类堆码-拆除全部架子. 2、拆除梁板模板时要注意松梁模板架时不能一松到底,要使

12、梁架下落50100mm后重新旋紧扣件,以防平台模大面积跨落伤及操作人员.3、模板拆除后,就地清除掉附着在模板上的砼及水泥浆,按梁柱编号,分类堆码,然后运至上料平台,用塔吊运至上层楼面. 4、拆模板过程不要用力撬，注意保护好模板棱角拆下的模板不能随手放置在架子上，应及时运走堆码整齐。七、 质量保证：a、模板的材质必须符合材料规范的要求，进场后即进行验收。b、模板及其支架必须足够的强度、刚度、稳定性。c、模板的接缝应严密。d、模板的各种偏差应在允许范围之内，模板安装好后必须经过“三检”才能进行下道工序的施工。八、成品保护：a、模板要有堆放场地，场地要平整夯实，模板平放时要有木方垫架，不可乱堆乱放模

13、板或在模板上堆放配件和其它物品。b、木方、拉杆和蝴蝶扣等要分门别类地堆放在固定的场地上。c、工作面已安装完毕的柱模板，不准在吊运其它模板或物品时碰撞，以防止模板变形和产生垂直偏差。工作面已安装完毕的平面模板，不可做临时堆料和作业平台，以保证支架的稳定，防止平面模板标高和平整产生偏差。d、拆除模板时，不得用大锤、撬棍硬砸猛撬，以免混凝土的变形和内部受到损伤。九、 安全保护措施：1、木料、模板进场后应有防雨措施或入库或加盖编织布,避免受潮变形,影响安装质量。2、模板支撑架与外架应分离，模板支撑架不得与外架拉结，楼层外脚手架应高出作业层。3、卸料平台作成整体移动式平台,由架子工和塔吊工配合拆除和安装

14、，不能图方便擅自搭设。4、立杆,木方,穿墙螺杆,柱箍间距应符合设计要求,梁板模架应加防滑扣件。5、模板上堆放钢筋,砼必须分散堆放,不得集中堆放。6、模板必须验收合格后方可进入下道工序施工。7、层与层之间的支模立杆基本上要上下对齐。8、作业人员应遵守安全操作规程和现场安全操作规程。9 模板工程质量通病现象的预防1、模板工程的最大质量问题就是漏浆问题，为了保证工程质量，针对以往工程梁、柱棱角模板漏浆的现象，为预防在本工程发生，特制定本预防及纠正措施。2、预防、纠正措施3、柱棱角缺陷柱直角边处模板漏浆，拆模后，棱角不规整。十、 原因分析：10.1 柱模棱角拼缝不严密、漏浆；10.3 模板在浇筑砼前未

15、湿润或湿润不够，棱角处砼水分被模板吸收，致使砼水化不好，强度降低、拆模时，棱角被粘掉；10.3 过早拆除模板，棱角撬掉。10.4、预防措施（1）、模板制作时须考虑面模压角包边、背楞齐边制作；模板的配制及模板的加固系统均须经过计算认定后设置；柱模在梁柱接头均采用定型模板伸至梁口，用穿墙螺杆加背枋固定，以确保截面尺寸及拐角方正。(2)、柱模直角边模板加固时，背楞与48钢管之间在保证柱截面尺寸及模板垂直度、平整度符合设计及施工验收规范情况下，用木楔顶紧，边长600mm以上的柱还须将螺杆拧紧，以使棱角拼缝严密。特殊部位模板如预留、预埋管线等处，周圈缝隙处采用水泥砂浆封堵，模板拆除后，立即凿除。(3)

16、模板在灌注砼前充分湿润，砼浇筑后，浇水养护七天，以免在支设好后模板收缩太大，导致产生拼缝不严而漏浆。(4)浇筑砼时，应经常观察模板、支架等情况，如发现有模板走动，应立即停止浇筑，并应在砼凝结前修整完好。(5) 拆除柱模板时，砼应具有足够的强度（不低于1.2MPa，取砼浇筑后24小时），表面及棱角才不会受到损坏 (6)拆模时不能用力过猛过急，注意保护棱角。(7) 纠正缺棱较小时，可将该处用钢丝刷刷干净，清水冲洗充分湿润后，用1或1：2.5水泥砂浆加粉煤灰修补，对于较大的漏浆，可将不实的砼和突出的骨料颗粒凿除，用水冲刷干净湿透然后支模，用比原强度高一级的细石砼修补，并认真养护。（8）、10.3 梁

17、棱角缺陷拆模后发现梁底两直角漏浆、毛糙、局部模板嵌入柱、梁间，拆除困难。1、固定梁侧模木带（夹条木）未钉牢；2、梁底模与侧模间拼缝不严密；3、木模在砼浇筑后吸水膨胀，事先未留有空隙；（9） 预防错施1、支模时应遵守边模包底模的原则，梁、柱模连接处，应考虑梁模板吸水湿后长向膨胀的影响，下料对一般应略为缩短35毫米，使砼浇灌后不致嵌入柱内。2、 梁侧模下口须有夹条木，钉紧在梁底支承木棱上以保证砼浇灌过程中，侧模下口不致炸模。3、夹条木须顺直，安装时遇到侧模与底模有缝隙处则用木楔顶紧，以保严密。4、纠正缺棱较小时，可将该处用钢丝唰刷干净，清水冲洗充分湿润后，用1：2或1：2.5水泥砂浆加粉煤灰材料修

18、整齐；对于较大的漏浆，可将不实的砼和突出的骨料颗粒凿除，用水冲刷干净湿透然后支模，用比原强度高一级的细石砼修补，并认真养护。11、 模板的相关计算：十一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m):0.20；梁截面高度 D(m):0.50混凝土板厚度(mm):0.12；立杆纵距（沿梁跨度方向间距）La(m):1.00；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.60；脚手架步距(m):1.50；梁支撑架搭设高度H(m)：3；梁两侧立柱间距(m):1.0；承重架支设:无承重立杆，木方支撑垂直梁截面；立杆横向间距或排距Lb(m):1.00；采用的钢管类型为483.50；扣件连接方式:单扣件，

19、考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):12.0；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):4.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):1.203.材料参数木材品种：东北落叶松；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.6；面板类型：15厚松木清水镜面板；钢材弹性模量E(N/mm2)：210000.0；钢材抗弯强度设计值fm(N/mm

20、2)：205.0；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底模板支撑的间距(mm)：200.0；面板厚度(mm)：18.0；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞间距(mm)：300；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；穿梁螺栓竖向间距(mm)：300；穿梁螺栓直径(mm)：M12；十二、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: 其中 - 混凝土的重力密度，

21、取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为 50.994 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值18.000 kN/m2作为本工程计算荷载十三、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验

22、算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。 面板计算简图1.抗弯验算 其中， - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 面板的最大弯距(N.mm)； W - 面板的净截面抵抗矩，W = 50.001.81.8/6=27.00cm3； f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩： 其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括: 新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.5018.000.90=9.72kN/m； 倾倒混凝土

23、侧压力设计值: q2= 1.40.506.000.90=3.78kN/m；q = q1+q2 = 9.720+3.780 = 13.500 kN/m；计算跨度(内楞间距): l = 300.00mm；面板的最大弯距 M= 0.113.50300.002 = 1.22105N.mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 1.22105 / 2.70104=4.500N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13.000N/mm2面板的受弯应力计算值 =4.500N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13.000N/mm2，满足要求. 2.挠度验算 q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值:

24、 q = 18.000.50 = 9.00N/mm； l-计算跨度(内楞间距): l = 300.00mm； E-面板材质的弹性模量: E = 9500.00N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 50.001.801.801.80/12=24.30cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.6779.00300.004/(1009500.002.43105) = 0.214 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =300.000/250 = 1.200mm；面板的最大挠度计算值 =0.214mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1.200mm，满足要求.十四、梁侧模板内外楞的计算1.

25、内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度60mm，截面高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 608080/6 = 64.00cm3；I = 60808080/12 = 256.00cm4； 内楞计算简图（1）.内楞强度验算强度验算计算公式如下: 其中， - 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 内楞的最大弯距(N.mm)； W - 内楞的净截面抵抗矩； f - 内楞的强度设计值(N/mm2)。公式计算内楞跨中弯矩： 其中，作用在内楞的荷载，q = (1.218.0000.90+1.46.0000.

26、90)0.300/1=8.10kN/m； 内楞计算跨度(外楞间距): l = 500mm； 内楞的最大弯距: M=0.18.10500.002= 2.03105N.mm；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 = 2.03105/6.40104 = 3.164 N/mm2； 内楞的抗弯强度设计值: f = 17.000N/mm2；内楞最大受弯应力计算值 = 3.164 N/mm2 内楞的抗弯强度设计值 小于 f=17.000N/mm2，满足要求（2）.内楞的挠度验算 其中 E - 面板材质的弹性模量： 10000.00N/mm2； q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q =18.000.30

27、/1= 5.40 N/mm； l-计算跨度(外楞间距)：l = 500.00mm； I-面板的截面惯性矩：E = 2.56106N/mm2；内楞的最大挠度计算值: = 0.6775.40500.004/(10010000.002.56106) = 0.089 mm；内楞的最大容许挠度值: = 2.000mm；内楞的最大挠度计算值 =0.089mm 小于 内楞的最大容许挠度值 =2.000mm，满足要求.2.外楞计算外楞承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用木楞，截面宽度60mm，截面高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 608080/6

28、= 64.00cm3；I = 60808080/12 = 256.00cm4； 外楞计算简图（1）.外楞抗弯强度验算 其中 - 外楞受弯应力计算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距(N.mm)； W - 外楞的净截面抵抗矩； f -外楞的强度设计值(N/mm2)。最大弯矩M按下式计算： 其中，作用在外楞的荷载: P = (1.218.000.90+1.46.000.90)0.500.30/1=4.05kN； 外楞计算跨度(对拉螺栓竖向间距): l = 300mm； 外楞的最大弯距：M = 0.1754050.000300.000 = 2.13105N.mm经计算得到，外楞的受弯应力计算值:

29、 = 2.13105/6.40104 = 3.322 N/mm2； 外楞的抗弯强度设计值: f = 17.000N/mm2；外楞的受弯应力计算值 =3.322N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=17.000N/mm2，满足要求.（2）.外楞的挠度验算 其中 E - 外楞的弹性模量，其值为 10000.00N/mm2； p-作用在模板上的侧压力线荷载标准值： p =18.000.500.30/1= 2.70 KN； l-计算跨度(拉螺栓间距)：l = 300.00mm； I-面板的截面惯性矩：I = 2.56106mm4；外楞的最大挠度计算值: = 1.1462.70103300.003

30、/(10010000.002.56106) = 0.033mm；外楞的最大容许挠度值: = 1.200mm；外楞的最大挠度计算值 =0.033mm 小于 外楞的最大容许挠度值 =1.200mm，满足要求十五、穿梁螺栓的计算 验算公式如下 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170.000 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直径: 12 mm； 穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面积: A= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =18.0000.5000.3002 =5.400 kN。穿梁螺栓最大容

31、许拉力值: N = 170.00076/1000 = 12.920 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=5.400kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=12.920kN，满足要求.十六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的简支梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 1000.0018.0018.00/6 = 5.40104mm3； I =

32、1000.0018.0018.0018.00/12 = 4.86105mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中， - 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 计算的最大弯矩 (kN.m)； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =300.00mm； q - 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: 1.2（24.00+1.50）1.000.700.90=19.28kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.20.351.000.90=0.38kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1.42.001.000.90=2.52k

33、N/m；q = q1 + q2 + q3=19.28+0.38+2.52=22.18kN/m；跨中弯矩计算公式如下: Mmax = 1/822.1760.3002=0.249kN.m； =0.249106/5.40104=4.620N/mm2；梁底模面板计算应力 =4.620 N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 f=13.000N/mm2，满足要求.2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的压力线荷载: q =（(24.0+1.50)0.700+0.35）1.00= 18.20N/mm； l-计算跨度

34、(梁底支撑间距): l =300.00mm； E-面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =300.00/250 = 1.200mm；面板的最大挠度计算值: = 518.200300.04/(3849500.04.86105)=0.416mm；面板的最大挠度计算值: =0.416mm 小于 面板的最大允许挠度值: = 300.0 / 250 = 1.200mm，满足要求.十七、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重

35、荷载。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = (24.000+1.500)0.7001.000=17.850 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.3501.000(20.700+0.300)/ 0.300=1.983 kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1= (2.500+2.000)0.3001.000=1.350 kN；2.方木的支撑力验算均布荷载 q = 1.217.850+1.21.983=23.800 kN/m；集中荷载 P = 1.41.350=1.890 kN； 方木计算

36、简图经过计算得到从左到右各方木传递集中力即支座力分别为：N1=4.578 kN；N2=4.578 kN；方木按照三跨连续梁计算。 本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=6.0008.0008.000/6 = 64.00 cm3； I=6.0008.0008.0008.000/12 = 256.00 cm4；方木强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q = 4.578/1.000=4.578 kN/m；最大弯距 M =0.1ql2= 0.14.5781.0001.000= 0.458 kN.m；最大应力 = M / W = 0

37、.458106/64000.0 = 7.153 N/mm2；抗弯强度设计值 f=13.0 N/mm2；方木的最大应力计算值 7.153 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13.0 N/mm2,满足要求.方木抗剪验算：最大剪力的计算公式如下: 截面抗剪强度必须满足: 其中最大剪力: V = 0.64.5781.000 = 2.747 kN；圆木的截面面积矩 S =0.78550.0050.00 = 1962.50 N/mm2；圆木方受剪应力计算值 T =2.751962.50/(256.0050.00) = 0.42 N/mm2；方木抗剪强度设计值 T = 1.600 N/mm2；方木的受剪

38、应力计算值 0.421 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.600 N/mm2,满足要求.方木挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: 方木最大挠度计算值 = 0.6773.8151000.0004 /(10010000.000256.000104)=1.009mm； 方木的最大允许挠度 =1.0001000/250=4.000 mm；方木的最大挠度计算值 = 1.009 mm 小于 方木的最大允许挠度 =4.000 mm，满足要求.3.支撑钢管的强度验算支撑钢管按照简支梁的计算如下 计算简图(kN) 支撑钢管变形图(kN.m) 支撑钢管弯矩图(k

39、N.m)经过连续梁的计算得到：支座反力 RA = RB=4.578 kN；最大弯矩 Mmax=0.916 kN.m；最大挠度计算值 Vmax=1.990 mm；支撑钢管的最大应力 =0.916106/5080.0=180.236 N/mm2；支撑钢管的抗压设计强度 f=205.0 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 180.236 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压设计强度 205.0 N/mm2,满足要求.十八、梁底纵向钢管计算纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。十九、扣件抗滑移的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程

40、实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=4.58 kN；R 6.40 kN , 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求.二十、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式 其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力： N1 =4.578 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1294.500=0.697 kN； 楼板的混凝土

41、模板的自重： N3=1.2(1.00/2+(0.70-0.30)/2)1.000.35=0.294 kN； 楼板钢筋混凝土自重荷载: N4=1.2(1.00/2+(0.70-0.30)/2)1.000.200(1.50+24.00)=4.284 kN； N =4.578+0.697+0.294+4.284=9.853 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205.00 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh (1) k1 -