全套管RCD钻孔桩基施工技术及质量控制

1、全套管钻孔桩基施工 技术及质量控制-精选文档完整（完整版资料，可直接使用可编辑，推荐下载）全套管Ro C.D钻孔桩基施工技术及质量控制1 概述全套管 R.CoD 钻孔桩施工是全套管施工法与 R.C.D 岩盘深 基础工法的结合，全套管施工法在国外称为贝诺特施工法，采 用的边冲抓钻进， 边跟进套管护壁的施工方法 .R oC.D 岩盘深基 础工法使用反循环岩石基础钻机钻入硬岩的施工方法 , 利用钻 机的合金钻头及液压装置磨碎岩石、利用中心钻杆吸出破碎的 碎石。两者结合可以满足淤泥质土层、堆填区、垃圾土等松散 地层的钻进和需要破碎硬质岩层的深基础嵌岩桩施工要求。澳门轻轨 C370 项目桩基础采用该工法

2、进行施工， 很好地解 决了回填建筑垃圾层易塌孔、市区泥浆制备环境污染严重、钻 入岩层深达十几米、嵌入硬岩 4m的施工难题，整体质量控制良 好。2 工程概况澳门轻轨 C370 仔口岸段为城市轻轨高架桥 , 线路全长 3o 07km,桩基础设计为深基础嵌岩桩基、四根桩基构建群桩承台， 方形墩柱 , 上部结构为节段式预制梁 , 体外预应力张拉，桥面设 置混凝土行车轨道。根据地质资料揭示，施工区域所处位置是以前填海工程地 段，地层从上至下为：回填层、海洋沉积层、砂质淤泥夹带花 岗岩质地、中等风化的粗粒花岗岩，其中回填层多为建筑垃圾，厚度达22m以上，地层连续性、稳定性差，地质情况十分复杂。桩基分为直径

3、1。2m嵌岩深度3.6m和直径1.5m、嵌岩深 度4m两种，设计持力层为山级以上微、中风化岩，基岩完整取 芯率（TCR须大于85%基岩之单轴抗压强度（UCS须不少于 25MPa实际基岩单轴抗压强度在 80150MPa桩基长度30-100m, 实际钻入岩石深度3。8-16.7m,施工难度很大.3全套管R.C。D反循环施工特点全套管法利用液压搓管机将 5cm壁厚钢套管摇动压入土层 直至基岩面，利用管壁支撑土体，套管同时起到RCD占机工作平台和钻杆定位导向作用。不会造成孔壁坍塌，同时不需要泥 浆护壁，避免了泥浆池占地开挖、泥浆外运处理等泥浆造成的 环境污染问题、成孔垂直度控制良好、孔底沉渣清理较为干

4、净， 特别适合淤泥、回填区及地层连续性、稳定性差的复杂地质情 况，在垃圾处理要求严格，环保要求高的城市施工具有较大优 势。R.C.D 反循环钻机利用液压合金头部研磨破碎岩石， 适合入 岩深度大、强度较高的嵌岩桩施工，特别是嵌岩部分可以扩孔 成不同角度的大桩头是其他工法不能满足的，该施工工艺在海 外、港澳台等地应用十分广泛。4 全套管法施工工艺4.1 钻孔桩施工主要设备钻孔桩主要设备为：搓管机、 80t 履带吊机、蚬式冲抓斗、韩国Ro Co D反循环钻机、空气压缩机、5cm壁厚钢套管、导管4。2 钻孔工艺流程场地准备-桩基测量定位-搓管机就位-下首节钢套管- 抓出泥土-跟进中间套管并抓土直至硬质

5、岩层f RCD反循环钻 机钻孔至设计基底-扩孔至设计角度 （如设计需要） -清孔验收 及垂直度测试-下放钢筋笼-边浇筑混凝土边提升钢套管-桩 基质量测试。4o 3 分部施工质量控制要点4o 3.1 场地准备 . 首先对施工区域场地进行平整，土质疏松地段回填砂砾石压实处理，必要时铺设2cm厚钢板，保证施工区域内履带吊、混凝土运输车等重型设备行走安全。同时RCD反循环钻机、钢套管、搓管机等重达 70吨以上，安装吊运同样 需要坚实的地基基础。其次搓管机工作时地面受较大反力，特 别是套管深入地下后摩擦力增大 , 如果基础处理不合格很容易 造成基础下陷、套管倾斜。因此利用在桩基桩身周边浇筑15cm厚钢筋

6、混凝土做为搓管机基础，混凝土与设计桩身边缘留置 20cm空隙.4.3.2 测量定位埋置钢套管 . 首节套管平面位置是成桩桩 位精度控制的关键， 现场利用全站仪准确放设桩中心点位 , 用彩 色喷漆画出桩身位置。为防止桩位破坏移位，设置十字护桩， 中心交汇处即为桩中心。 搓管机就位，使搓管机卡盘中心与桩中 心重合，吊起首节钢套管对位桩中心放入搓管机卡盘内部，夹 紧卡盘固定钢套管。搓管机通过左右两侧回转油缸的反复推动 使套管转动 , 首节钢套管头部带有合金刃脚， 套管旋转时切割土 层, 加压使套管在搓管机摇动下顺利沉入土层。 首节套管固定后 必须进行平面位置及垂直度复测和精调工作，确保套管对位准 确

7、、管身垂直。平面位置利用全站仪测量套管左中右三点设计 坐标, 根据设计坐标与实际管身偏差进行管位的调整 .垂直度则 利用全站仪观测竖向管壁外缘是否在同一直线 , 如有偏差根据 实际偏差情况微调搓管机扶正油缸使套管垂直。套管摇入过程 中利用水平尺测量管身是否垂直，配合掉线法加以辅助。在套 管两侧安设三脚吊架，吊架高度23m,中央吊挂垂球，通过观测 套管侧壁与垂球线之间距离大小来调整套管竖向角度，以满足 套管垂直度要求 .4.3 。3 冲抓泥土，接入后续套管直至硬岩基面 . 首节钢套 管埋入之后， 开始利用履带吊配合蚬式冲抓斗抓取管内泥土 , 提 升蚬式冲抓斗至距离泥土表面约 4 5m高度,使用吊

8、机快放功能 迅速使抓斗下落 , 利用抓斗的自重和冲力冲抓泥土。 冲抓做业时 吊车手要注意观察连接抓斗的钢丝绳下放距离，计算泥土面到 套管底的距离 , 该距离不得小于 1。 5 倍管径。过度超挖会造成 在套管底部下方土层不稳形成塌陷，灌注混凝土时会有较大超 方，塌方严重甚至会造成浇筑时混凝土面下降过大形成断桩。蚬式冲抓斗抓土是在一定高度下使抓斗作自由落体运动，利用较大的自重形成大的冲力贯入土层 , 提升吊索使头部夹片回扣 夹紧土体，继而提取出管外。因此需要使用吊车的快放功能 , 该 功能可以在空载或轻载工况下快速放绳使吊钩自由下放。国内 型号的部分吊车出于操作安全性考虑，避免操作中误碰或违章 操

9、作造成重载快放出现安全事故，将快放功能取消。因此在设 备选型时一定要注意确认履带吊车必须具备快放功能。套管连 接是否牢固、 拆卸是否简便至关重要 , 特别是在混凝土灌注过程 中需要提升导管并拆除套管，拆除时间过长则造成混凝土浇注 中断时间超出允许值会造成断桩。因此钢套管能否顺利拆除是 混凝土浇筑效率和浇筑质量的关键，为使钢套管既拆装方便快 捷又能保证钢套管在大扭力作用下的连接稳定性, 钢套管的连接不选择焊接而使用 12 个螺旋锁扣件链接， 套管之间设置定位 销，使套管准确对位并承担旋转时剪力，锥形环焊接在套管上， 套管对接之后，使用六角扳手扭紧承托环，锁紧套管。因此在 套管摇入前要仔细检查锥形

10、环及承托环丝扣是否完好，有损坏 的及时更换。在连接锁紧过程中对位要准确，不能强行拧入 , 造 成无法正常拆卸 ,套管拆除时发现无法正常拆卸要果断处理 , 利 用氧焊割除，不能造成混凝土中断时间过长。砂质层地质钻孔 需要注意“涌砂”现象的发生，以免扰动周围土层，若有“涌 砂”现象发生应保持套管中水位高于地下水位，在水中继续进 行钻掘，以保持地层稳定.4。3。4 R.C。D反循环钻机就位钻入硬岩直至终孔高程。套管沉到较硬岩面并且抓斗无法继续抓入时，就需要R.C。D反循环钻机进行钻岩作业。 R.C。D 反循环钻机利用动力头提供的液压动力扭动钻杆并带动钻头旋 转，依靠滚刀钻头俗称“菠萝头”与岩石摩擦钻

11、进，破碎后的 岩石经由中空钻杆上升通过压送软管排出至地面储水槽中。R。Co D反循环钻机能够随时提取孔底的岩样，观察岩层实际情况，与超前钻探比对准确判定入岩位置和终孔岩样要求。钻杆接头 每隔12m设置定位导向环，导向环比钢护筒直径稍小，可以保 证在钻进时钻杆不发生扭曲破损和入岩部分的孔身垂直。钻孔 深度的准确测量方法通过计算钻杆长度推算和通过中空钻杆直 接测量两种方式，在钻进时每次接长钻杆都要求详细记录钻杆 长度用以推算实际入岩深度，当钻至设计岩面时利用测绳从中 空钻杆位置直接测量孔深。4 o 3。5清孔垂直度测试。钻孔完成后移走Ro C.D反循环钻机进行清孔作业，采用气举反循环清孔方法，将气

12、管与钢导 管同时下放到孔底， 在钢导管底端内部压入空气 , 孔底的沉渣在 压力差作用下通过导管排入沉渣池。清孔做业完成后，由监理 工程师对孔深进行检查签证， 并提取水样确认清孔质量 . 然后进 行垂直度测试（Koden）,测试米用Koden超声波孔壁检测仪进 行，对成孔的孔径、垂直度等给出详细的检测报告。4.3 o 6钢筋笼吊装。钢筋笼提前运至施工现场，利用 25 吨汽车吊将钢筋笼垂直吊起放入孔内，两节钢筋笼之间用 U型 锁码机械搭接 , 搭接长度 40D. 钢筋笼内安设一大三小钢管， 用作 后期界面取芯及超声波桩身测试预埋管。钢管之间搭接必须紧 密不漏水，钢管连接如果采用焊接要严格避免将钢管

13、焊穿，造 成水泥浆渗入管内将管道堵塞 . 在实际施工中将一大三小钢管 更换为两大两小钢管，多出的大管可以作为备用管，一旦后期 桩底存在缺陷需要处理时可以采用高压注浆方法，两条大管刚 好作为进浆和出浆通道。 钢筋笼保护层环向设置 6 个“飞轮”， 竖向间距2m “飞轮”为塑料齿轮状环形钢筋垫圈，中心卡在钢 筋上，使钢筋笼外缘与钢套管之间距离符合要求，在后期混凝 土浇筑时，钢套管提升不会挂住钢筋笼造成钢筋笼上浮或者套 管无法拔出 . 钢筋笼吊装完成后需进行二次清孔， 确保孔底无沉 渣。4.3.7 浇筑水下混凝土 . 导管在使用前要做气密性测试， 导 管间连接紧密、拆装方便。首批混凝土方量要经过准确

14、计算， 保证导管埋置深度不小于 1。5m由于澳门轻轨对桩底混凝土与 岩层连接紧密性要求较高 , 交界面不允许有沉渣及混凝土离析 现象。初期采用常规的剪球法直接灌注首批混凝土桩基界面出 现不同程度离析 , 为此对施工方案进行优化特别在首批混凝土 浇筑前剪球法灌注 2 方 B50 水泥净浆 , 使桩底及导管内充盈水泥 浆，随后再正常灌注首斗混凝土，此方案有效避免了混凝土直 接与导管内水接触冲刷造成界面离析，交界面离析现象消除。 随后连续灌注后续混凝土，随着混凝土面的提升，逐节提升和 拆除导管、钢套管。施工时必须准确填写混凝土浇筑记录表， 准确记录导管和钢套管每一节长度和组合顺序，详细测量每车 混凝

15、土上升高度、导管埋置深度、钢套管埋置深度等关键数据 . 必须保证导管埋置深度2-6m。钢套管的拆除必须保证顶端钢套 管提升拆除后，钢套管埋深仍然在 6m以上为佳，套管埋置深度 也不能过深否则套管提升困难 . 浇筑过程中认真查看混凝土浇 注速度与孔内水上升速度是否一致、每车混凝土理论与实际上 升高度是否一致、钢套管提升后混凝土面下降高度是否合理、 导管内是否进水等关键环节，一有异常马上停止浇筑查找原因 并及时处理以保证施工质量。混凝土面实测值上升至设计高度 时仍需继续灌注混凝土 , 使最终完成面超过设计标高不小于 1m， 保证设计桩头位置混凝土密实。4。 3。 8 桩基质量检测。完成混凝土浇筑

16、14 天后进行界面 取芯验证交界面施工质量，随后进行超声波测试检验桩基完整 性。5 结束语 随着超高层建筑、高速铁路桩基的稳定持力层要求，特别 是淤泥、 软土地区等复杂地质条件等对桩基础要求的不断提高 , 嵌入硬质岩层的桩基设计逐渐增多 . 全套管钻孔桩施工技术以 其适用范围广，无泥浆污染、无塌孔风险，安全环保质量可靠， 特别适应复杂地层和嵌入硬岩的特点，在众多桩基施工工艺中 具有独特优势。该工艺在海外工程中应用广泛，对国内类似工 程有着很好的借鉴意义。东部沿海地区高层建筑钻孔灌注桩施工质量控制技 术: with the continuous development of national c

17、onstruction ， accelerating the pace of construction，especially in coastal cities more and more tall and super-tall ， corresponding to the bearing capacity of foundation soil requirements also more and more high ， the design length of bored piles is getting longer and longer. Eastern coastal areas of

18、 geology mostly tidal flats impact layer, so the quality of the bored piles is more difficult to control. In this paper ， based on an engineering example ， in the eastern coastal areas under special geological conditions, how to grasp the quality of the bored piles are studied and exploration, drill

19、ing filling pile construction quality control technology is put forward some opinions.1 工程概况 东部沿海地区某市新时代广场工程 , 建设场地位于某市区 中山东路旧城区改造 B地块，是高层建筑群，主楼分为A、B两 幢，其中A幢2123层，B幢28层，最大柱荷载10000KN裙 房为4层，最大柱荷载3000KN整个广场设有一层地下室，总建筑面积42350?。采用的钻孔灌注桩，桩长5095m桩径800,900二种，桩身采用 C30混凝土 .持力层为中风化凝灰 岩，进入持力层深度为1m共布桩255根.其地质层的划

20、分及描 述如下：层：填土该层成分复杂，上部0。8m左右为混凝土地面、碎 石和建筑垃圾、局部有原建筑物的基础和垫层分布，厚度较大； 下部为深灰色可塑性粘土， 夹有少量碎砖和瓦砾 . 该层全场分布 厚度 0.70 2。 10m。层：粘土黄褐色，下部夹灰色 , 可塑，底部软塑，中等高 压缩性，含少许铁锰质结核。 该层全场分布， 厚度 0.90 2.20m， 层顶高程 4。 83 3。 84m；-1 层：淤泥质粘土灰色、青灰色，流塑，局部软塑，高压 缩性，土质不均匀，夹有粘土团块 , 含少许粉土，偶夹腐植物和 贝壳碎屑。该层全场分布，层厚2.904.00m,层顶高程3。18 2.49m；2 层：淤泥灰

21、色 , 流塑，高压缩性，土质均匀、细腻，偶 夹有机质斑点和贝壳碎屑。该层全场分布，层厚19.5020o40m, 层顶高程 0。 820。 27m；-3 层：淤泥质粘土灰色 , 流塑，高压缩性 , 鳞片状构造，含 少许粘土，偶夹贝壳碎屑。该层全场分布 , 层厚 5。 507.20m， 层顶高程 -20.96-20.32m ；-1 层：粘土灰色， 软塑, 局部可塑， 高压缩性 , 蜂窝状构造， 偶夹浅黄色泥质结构和腐植物。 该层全场分布，层厚14.002420m,层顶咼程一28.61-25.82m.-2 层：粉质粘土灰色、褐灰色 ,软塑,局部可塑，中等高 压缩性， 夹有腐植物团块 , 含有粉土、

22、粉砂，含量从上往下增加， 底部夹有厚约1040mm的薄层状粉砂，偶夹圆砾。该层基岩埋 藏较浅处缺失，层厚1.358。60m,层顶高程一50。02一40。 63m.-1 层：圆砾灰色、褐灰色、黄灰色， 稍中密 , 成分不均匀， 其中圆砾含量 2040；卵石含量 10%35，最大粒径约 80mm砂土 20%30%;余为粘性土。该层基岩埋藏较浅处缺 失，层厚1.005.90m,层顶高程-53。67-49.23m.-2 层：粘土黄绿色青灰色，可塑，中等压缩性，土质不均 匀，中部夹有灰色粘土 .该层Z12处见到，层厚4。80m,层顶高程 54.51m。-3 层：粉质粘土灰色、褐灰色，可塑，中等压缩性，含

23、较 多粉土，夹有粘土薄层，偶夹碎石、朽木和腐植物。该层场地 西侧缺失，层厚 1.205。00m,层顶高程-51。93一59.31m。1 层: 含砾石粘性土浅灰色、灰色，可塑 , 中等压缩性 , 砾 石含量20%30%,棱角状，直径一般小于30mm局部夹有卵石， 最大直径约70mm该层场地西侧缺失，层厚 0。904.50m,层 顶高程 -55 。 16 61。 77m。-2 层：粘土黄绿色、 青灰色, 可塑, 局部硬塑 , 中等压缩性, 含少量粉土，偶含角砾.该场地西部缺失，层厚1.803.70m, 层顶高程一59.64一62.67m.层：含砾石粘性土该层为残破积层，灰白色、黄色、青灰色、砖红色

24、，可塑，局部硬塑，砾石含量约20%40，砾土约20。砾石以全部风化岩为主，易碎成砾砂和角砾, 顶部局部有卵石分布，最大直径约80mm土质不均匀，局部夹有层状可塑粘 性土；中、下部局部夹有微风化岩块，Z11孔揭露其最大厚度约1。0m 该层Z5、Z9、Z10等勘探孔处缺失，层厚1.4022。40m, 自西向东变厚，层顶高程 -54。 4265.17m. 1 层：强风化凝灰岩岩性为玻屑熔结凝灰岩 , 绿灰色、浅 黄色，含砾凝灰结构，块状构造，裂隙发育，裂隙呈黄色、灰 黑色、灰绿色，岩芯以碎块状为主，碎块直径30100mm该层有 四孔缺失，层厚 1。003.70m，层顶高程-47。15-85。46m

25、2 层：中风化凝灰层岩性为玻屑熔结凝灰岩，绿灰色、 暗肉红色、浅灰黄色，含砾凝灰结构 , 块状构造 , 裂隙较发育，裂 隙面呈绿灰、灰黑色、黄色，岩芯大部60500mm长的柱状，少量呈碎块状 . 岩石的力学性质较好，属硬质岩。该场地的地下水类型主要为浅部粘性土中的空隙潜水和深 部砂、砾 （ 卵）石层中的承压水；浅部潜水含水层接受大气降水 和地表水补给，地下水动态随季节变化，水位变幅小，介质渗 透性差，水量贫乏；深部砂、砾（卵）石层富水性、透水性较 好。该场地离入海口约 500m.2 钻孔灌注桩施工质量控制技术2。1 进行试打桩，确定不同土层的施工技术参数。根据不 同工程地层的土质的不同情况，分

26、析找出成孔时易产生缩颈的 淤泥层、易产生塌孔的圆砾层 ,有针对性的，试调工艺参数 . 因 此，打试桩成孔时，通过不同的土层，进行试打桩，以此获得 符合设计要求的转速、钻压、泥浆指标、充盈系数等施工技术 参数，然后根据此参数进行过程控制 , 方能确保成桩质量。本例 中通过对 72桩的工艺试桩开孔钻进试打确定：当进入强风化 表面后须换用冲锤桩机进行岩层的成孔，经测量和取样测得孔 深92.95m,91。69m为中风化岩面，冲锤继续施工至93.25m时， 即可终孔。经勘察、监理、建设、施工四方共同确认，该试桩 已符合设计的嵌岩要求， 认定以下相关工艺参数 : 造孔的泥浆比 重控制在 1。 25g/cm

27、sup3；, 泥浆含砂率要小于 3。 8， ph 值为8,清孔后的泥浆比重为1.2g/cm&sup3 ;,桩的混凝土冲盈 系数要大于 1。 1。同时分析认为，层、含砾石粘性土层，埋藏 深，且层厚分布不均，层中分布有较多的粒径大的卵石，混凝 土浇筑前必须采用泵吸反循环或气举循环方式进行二次清孔， 因该地段地质层面容易发生塌孔，所以在该段清孔时的泥浆比 重要重新进行修正 , 加大到 1。 25g/cm³ ，第二次清孔必须 到位，以确保孔底沉渣厚度不大于5cm。2。 2 根据试打桩确定施工工艺流程 , 依次确定科学的计划 工期，本工程采用 10台 GPS 1 5型钻机和 2

28、台冲锤桩机，当钻 至强风化岩时，换用冲锤冲破岩层成孔 , 每天 1。8 根, 预计工期 150天。本工程均采用正循环钻进，泥浆护壁的施工方法 . 其工 艺流程为：钻位放样f埋设护筒f钻机就位钻孔f检查孔深、 孔径f下钢筋笼、导管f二次清孔、检查沉渣f灌注水下混凝 土f养护f试桩f土方开挖f凿桩头f自检桩位f桩身质量检 测f桩身质量合格判定,工艺流程图如下:2.3 进行比较精确的施工测量， 确保桩位的准确。 使用 DJ2经纬仪和NS3水准仪在施工现场内布设坐标控制点及高程控制 点，并加以保护，以便随时进行复测。2.4 桩位的放样 , 护筒的埋设。2。4。1 放样：桩位采用经纬仪测定，并用十字线法

29、确定 护筒的埋设位置，护筒埋设位置应与桩位相吻合。242本工程护筒采用6mm厚钢板制成，直径为900mm1000mm上端设排浆口，护筒高度为 3m2.4。3 护筒埋设要求：用人工挖土深2。53m将护筒放妥后压入土层中，并用 十字线法复查其中心与桩位相吻合 . 用粘土对护筒四周进行分 层回填夯实。埋设完毕的护筒中心与桩位偏差不得大于2cm。2.5 泥浆2.5。1 根据场地土质情况，基本可采取原土造浆，当不足 时掺加泥浆粉造浆。2。5。2循环使用的泥浆，采用4PN泥浆泵供浆，7KW泥浆泵排浆，沉淀在泥浆沉淀池中的泥浆定期进行清理，外运至弃 浆地点。2.5.3 钻孔泥浆比重控制 1.11.3g/cm

30、&sup3 ;。2.6 钻孔2。6。1本工程采用10台GPS-15型磨盘钻成孔，同时配 备足够数量的钻头 .2.6 。 2 钻机就位安装做到平整、稳固 , 天车、磨盘中心与 设计桩位台中心成一线，偏差不大于2cm,同时在钻进过程中要 经常检查主动钻杆的垂直度和机架的平稳。2.6.3 在钻进过程中随时观察钻杆进尺，泥浆颜色和岩屑 成分的变化 , 以便及时了解地质层的变化和孔内的异常情况 , 并 做好记录。2.7 清孔2.7 。 1 清孔的目的是为了清除悬浮在钻孔泥浆中的碎屑和 孔底的淤积物 , 确保沉渣厚度能满足设计要求。2.7.2 本工程采取的清孔方法是 : 一次清孔利用钻机循环 换浆

31、法，在钻孔结束后 , 继续用钻机一面对孔底进行冲洗 , 一面 换出废浆。二次清孔用4PN泥浆泵循环清孔，对孔底进行清渣， 继续置换出废浆。当二次清孔达不到沉渣厚度要求时利用孔口 注入优质泥浆 , 用空压机进行气循环清孔，直至满足要求为止。2。 8 成孔：成孔是本工程施工过程中控制的关键工序，务 须在组织结构、机具设备方面落实，按照施工组织设计策划精心组织施工，确保成孔质量2.8.1 孔深：从护筒顶面开始计算，以测绳量的数据为准 （与钻杆长度进行校正） 。2。8.2 孔径: 保证钻头的直径 , 钻进时对于易产生缩颈的地 层段要进行反复扫孔，确保设计的孔径。2。8.3 孔斜: 在钻孔过程中，保证钻

32、机安装牢固平稳，钻 杆平直无弯曲 , 一般能保证孔身垂直度小于 1，必要时进行斜 度的测试。2.8.4 沉渣: 本工程采用测锤测量沉渣淤积方法， 钻孔深度 与清孔后深度之差即为淤积层厚度 .2.9 钢筋笼制作与安装2.9。1 钢筋笼采取分段制作， 人工运输， 机械卷扬机起吊， 在孔口焊接分段沉放 .2.9 。2 为缩短焊接时间，两段之间的搭接为焊接，搭接长 度为10d.2.9 。3 为使钢筋笼不卡住导管接头，主钢筋接头的焊接应 与沿环向筋并列，严禁沿径向并列 .2。9。4 钢筋制作允许偏差按下列值进行内控：主筋间距 ± 10mm箍筋间距土 20mm钢筋笼直径土 20mm钢筋笼长度 &

33、#177; 100mm钢筋笼保护层土 20mm2。9.5 钢筋笼在沉放前必须安装好混凝土保护块，设置为 圆形,可转动式 ,下笼工程中既不刮擦泥浆护壁 ,又能满足钢筋保护层的厚度要求。同时实行自检和互检，并由监理人员对钢 筋笼的尺寸、焊接点等严格检查，合格后方可吊运沉放，并认 真做好记录。2.10 水下混凝土的灌注2.10 。1 水下混凝土采用直升导管法灌注，导管内径为250m m导管节数长度根据孔身和工艺要求配置。2。10。2 导管使用前应进行水密、 承压和接头抗拉等试验。2.10.3 下放导管时 , 应先放至孔底，复测孔深，尔后再提 管3050cm待浇。2.10.4 导管下放和拆卸按照实际情

34、况填写导管下放拆卸 记录。2。 10。 5 使用商品混凝土，塌落度控制在 18 22cm。2。 10.6 为了保证水下混凝土的质量应进行以下比较精确 的计算：贮斗内混凝土的初存量必须满足首次灌注时导管底端能埋入混凝土中 0.8 1.2m 的要求 :混凝土初灌量计算：V0=n* d2* (H+h+Q 5t) /4+( n *d12/4)*: V 泥*(L H-h)/V 砼式中：V0- - 混凝土初灌量( m sup3; )d- - 桩孔直径( m)d1 - 导管内径 (m)钻孔深度 （m）h- 导管埋入混凝土深度（ m）H- - 导管下端距灌注前测得的孔底高度（ m）t 灌注前孔底沉渣厚度（ m

35、）（V泥V砼） 分别为泥浆和混凝土的容重（kg/m&sup3；）2.10.7 随着孔内混凝土的上升，要适当提升和拆卸导管，导管埋入混凝土内要始终保持不少于2m且不大于6m的长度，严禁把导管底端提出混凝土面，以保证桩身混凝土的连续性， 防止人为造成断桩。2。10。8 根据混凝土灌注的方量，估计混凝土面将达到钢 筋笼底部时，用测绳在导管外面测量混凝土面，从钢筋笼底部 以下500mm开始减缓浇注速度（这时严禁拔动导管），待钢筋笼 埋入混凝土内23m时，再按正常速度灌注。采取以上措施可 防止钢筋笼上浮。3 施工中容易出现的质量问题及处理方法3.1 桩孔偏斜3。1.1 产生的原因 :钻孔时遇到较

36、大的孤石、 探头石等底下障碍物使钻杆偏位；（ 2）钻孔时遇到有斜度的软硬土层的交界处，钻头所受阻 力不匀而偏位；3） 地面不平或不均匀沉降使钻机底座倾斜导致钻杆偏斜；4）主杆、钻杆弯曲或连接不当，使钻头、钻杆中心线不同轴。3.1.2 处理方法 :（1）探明地下障碍物情况 , 并预先清净，主要是上部杂填土 当中的夹杂物；（2）在有倾斜状的软土层处钻进时，应吊住钻杆，控制进 尺速度，以低速钻进，当钻头全部进入硬土层时再按正常速度 进尺;（3）场地整平 ,钻架就位后要调整 ,使钻盘与底座水平，钻 架顶端的起重滑轮边缘同固定钻杆的卡孔和护筒中心三者应在 同一轴线上 , 并应经常检查校正；（4）钻杆接头

37、逐个检查，及时调整，弯曲的钻杆要及时调 直和更换；（5）对局部偏斜的孔 , 将钻杆吊住 , 对偏斜处上下反复扫孔 , 使孔得到校直；（ 6）对已偏斜反复扫孔也无法校直的孔，应拔出钻杆, 回填黏土 , 待沉积密实后再重新钻孔 .3.2 缩孔3.2 。1 产生的原因 :本工程 -1 层为淤泥质粘土，灰色、青灰色，流塑，局部软 塑，高压缩性 , 土质不均匀，夹有粘土团块，含少许粉土，偶夹 腐植物和贝壳碎屑.该层全场分布，层厚0。902.20m,层顶高 程4.833.84m。凡是这样的地质构造层就容易产生膨胀缩孔， 必须引起重视避免产生缩孔。3。 2。 2 处理方法：（1）钻至易缩孔地层时，应控制进尺

38、的速度，低速钻进 以增强泥浆对孔壁的护壁作用；（2 ）控制泥浆比重和黏度，加大泥浆的比重，最大量控制 在 1。 3g/cm3;（3）保持孔内的水头压力；（4）采用上下反复扫孔的办法来扩大孔径。3.3 钢筋笼放置与设计要求不符3。 3.1 产生的原因 :（1）在堆放、起吊运输时没有严格按照要求操作造成钢筋 笼变形；（ 2）吊放入孔时，不是垂直缓缓放入，而是倾斜状插入（3）混凝土保护层垫块未按要求设置。3.3.2 处理方法 :（1）根据钢筋笼的长度和桩架卷扬机的起重能力将其分段 制作, 确保吊放入孔时垂直放入，吊放入孔上下同轴时，进行分 段焊接；（2 ）吊放入孔前，先检查钢筋笼是否变形，如有变形应

39、修 理后再投入使用；（3 ）在钢筋笼周围均匀分布焊接滚动式混凝土保护层垫块；4）吊置钢筋笼入孔时，应保持垂直并缓慢放入，防止碰撞孔壁，并在放入后采取临时措施固定其位置。3.4 桩身夹泥或断桩3.4 。1 产生的原因 :（ 1） 混凝土塌落度太大，黄砂料径偏细，未及时提升导管 及导管位置倾斜等原因，使导管堵塞 , 造成桩身混凝土中断 ;（2）混凝土运输车故障，使混凝土中断灌注时间过长；（3）提升导管时碰撞钢筋笼，使孔壁土体混入混凝土中 （ 4）导管未扶正，导管接头挂住钢筋笼 .3.4 。2处理方法 :（1）灌注混凝土之前首先检查商品混凝土运输车辆能否满 足浇灌强度的要求，保证混凝土浇灌过程中不被

40、中断 ;（2）边灌混凝土边适量提升导管，灌注时勤测混凝土顶面 的上升高度， 随时掌握导管的埋入深度 , 避免导管埋入过深或导 管提升过快而脱离混凝土面；（3 ）钢筋笼主筋的接头要求焊平，避免提导管时导管接头 挂住钢筋笼的焊接接头；（4）当导管堵塞时，乘混凝土尚未初凝，可吊起一节钢轨 或其他重物在导管内冲击，把堵塞的混凝土冲开，保证混凝土 的继续浇灌；（ 5） 当发觉导管刚堵塞，混凝土又未初凝，可迅速提出导 管，以高压水冲通或其他方法尽快弄通后 , 重新设隔水球冲出导 管后, 再将导管继续下降，直到导管再插入后再少许提升导管， 继续灌注混凝土 , 这样新灌注的混凝土与原灌注的混凝土会结 合良好;

41、（6）当导管接头挂住钢筋笼时，如果发现钢筋笼埋入混凝 土中不深，则可提起钢筋笼 , 转动导管，使导管与钢筋笼脱离。3.5 钻头、钻杆的脱落3。5。1 产生的原因：（ 1） 钻杆陈旧、机械强度降低、钻杆损伤；（2 ）钻杆接头丝扣磨损，连接不牢而脱落；（3）钻头遇故障、钻杆扭矩过大断裂。3。5。2处理方法 :（1）钻杆接头丝扣逐个检查，发现损伤，陈旧丝扣磨损严 重的要及时予以更换；（2）钻进时，注意观察钻杆阻力情况，发现阻力增加，及 时停钻后再慢速钻进，以防钻杆扭断；（3）如发现钻杆断裂脱落孔内，及时采用专用钻杆打捞钩 打捞；（4）如钻头脱落孔内，可采用爪钩等工具打捞。3.6 孔壁的坍塌3.6 。

42、1 产生的原因 :（1）下放钢筋笼时碰撞扰动孔壁；（2 ）护筒太短，周围未用黏土塞紧；（3） 孔内浆位低于土面或孔内水位低于地下水位 ;（4）泥浆质量差，易沉淀，比重过小；（5）地层条件差，流沙、淤泥层厚；（6）钻进过快；（7）扰动孔壁。3。6。2 处理方法：（1 ）小心轻放钢筋笼，保护孔壁 , 不致使孔壁受损；（2）加强护筒的固定措施；（3 ）提高孔内浆位高程或水位高程 ;（4 ）选择优质膨润土浆泥，重复使用；（5）改变浆液比重 ;（6）控制钻进速度 .3。7 混凝土导管漏水、混凝土严重离析3.7.1 产生的原因：（1）混凝土导管接头止水不严密；（ 2）混凝土初灌量过小，导管埋入深度过浅 ,

43、 冲洗液从管 口侵入管内；（3）导管的上提速度过快 ,冲洗液随混凝土面的浮浆涌入管 内。3。7.2 处理方法 :（1 ）及时更换导管管段连接处的止水接头和密封垫圈；（2）清除管内残存混凝土，将管内壁洗净；（3）冲洗已浇混凝土面 , 吸出沉渣，重新浇筑新混凝土。3.8 混凝土导管堵塞3.8 。1 产生的原因：（1） 隔水塞制作粗糙，与管壁接合不严密；（2）导管内壁不平直，变形过大使隔水塞被卡住；（ 3）混凝土离析 , 粗骨料冲积后卡住管壁；（4）导管底部进入泥巴；（5 ）泥浆比重过大；（6 ）混凝土灌注时间过长，超过初凝时间；（7）操作不当 , 如倾倒混凝土过程中 , 在导管内形成“气 栓”。3

44、。8.2 处理方法 :（1 ）改进隔水阀制作工艺，修正导管内壁平直度和外形；（2）保证混凝土配合比及搅拌时间，减少混凝土运输时间， 延长混凝土的初凝时间，增大混凝土的和易性；（3）在下放导管时将导管扶正对中，若发现有混凝土进入 导管时，应及时进行清除；（4 ）灌注混凝土前 , 泥浆比重应进行测量达到设计要求后 方可浇注混凝土；夏热冬冷地区节能建筑施工技术及质量控制s energy saving, construction, construction, technology ， quality ， control引言夏热冬冷地区的节能建筑主要从外墙、屋面、门窗等方面 提高围护结构的热阻值和密闭性

45、，达到节约建筑物的使用能耗 的目的。施工单位的项目经理和技术负责人应根据节能建筑设 计施工图，结合其特殊性，制定施工方案，设立有效的质量控 制点，严格按照操作程序施工 , 保证必需的施工周期，加强施工 操作人员的岗前培训和施工技术交底。材料员应根据设计技术 指标, 采购质优价低的节能建材，并查验有关质保资料,必要时应进行试配 , 经测试后确定。质检人员应从各方面把好质量关， 并做好记录。1、工程概况某项目总建筑面积60000m2,其中住宅建筑面积50000m2 配套设施10000m.由8栋11层小高层住宅楼和一栋多层公共 建筑所组成。外墙面全部使用EPS保温板施工，屋面施工 XPS挤塑板施工，

46、门窗玻璃全部施工 6+12A+6双层玻璃，东、南、 西面外窗加遮阳卷帘。2、施工主要技术措施2. 1 墙体施工211 空心砖墙体空心砖承重墙一般采用整砖平砌 , 孔洞垂直方向且长圆孔 顺墙长方向设置，空心砖不宜砍凿，不够整砖时用实心砖外砌， 墙中洞口预埋件和管道处，应用实心砖砌筑，并在砌筑时留出 或预埋，不得随意凿孔和用水泥砂浆填孔，避免外墙体出现通 缝、不密实、冷热桥的现象。212 空心砌块墙体 施工技术部门根据设计施工图和工程的具体要求及施工条 件绘制砌块排列图。要针对砌块建筑的墙体热阻值低、砌体和 粉刷易开裂等不利因素， 从施工角度提高砌块墙体的施工质量， 主要从砌块质量、砌筑砂浆的质量和灰缝饱满度、粉刷层与砌 块的粘结性和变形协调等方面加强技术措施。22 墙体保温施工 墙体保温系统的施工是墙体节能措施的关键环节。墙体的 保温层通常设置在墙体的内侧或外侧 , 设在内侧技术措施简单， 但因热桥的存在保温效果不如外侧， 设在外侧可节省使用面积， 但施工质量控制不好易产生开裂、渗水、脱落、耐久性减弱等 问题，造价一般也高于内设置 . 施工工