楼盖课程设计计算书

1、精选优质文档-倾情为你奉上钢筋混凝土单向板肋形楼盖课程设计计算书 1.设计资料 （1） 楼面做法：楼面面层采用20mm水泥砂浆抹面，板底及梁侧采用15mm厚的混合砂浆抹底。 （2） 材料：混凝土强度等级采用C25，钢筋除梁中受力主筋采用HRB335外，其余均为HRB300筋。（3）板伸入墙内120mm，次梁伸入墙内240mm，主梁伸入墙内370mm。 2. 楼盖的结构平面布置(1) 梁板的布置和尺寸：主梁横向布置，次梁纵向布置，主梁的跨度为6.9m，次梁的跨度为6.3m，主梁每跨内布置两根次梁，板的跨度为2.3m，按单向板设计，并适当增加沿跨长方向的分布钢筋，以承担长跨方向的弯矩。按跨高比条件

2、，要求板厚，对于工业建筑的楼盖板，要求，取板厚h=80mm。次梁的截面高度应满足，取h=500mm，截面宽度取b=200mm。主梁的截面高度应满足，取h=650mm，截面宽度取b=300mm。楼盖结构平面布置图见下图。(2) 单向板和次梁的设计：要求按考虑塑性内力重分布的方法设计，主要应包括截面尺寸的选定，确定计算跨度、计算荷载、计算内力及确定各主要截面的配筋并绘出配筋图。 3. 板的设计 (1) 荷载板的永久荷载标准值面层20mm水泥砂浆抹面 80mm钢筋混凝土板 底部15mm混合砂浆抹底 小计 2.66 板的荷载标准值 6.3 永久荷载的分项系数取1.2，因楼面的可变荷载标准值大于4.0，

3、所以可变荷载的分项系数应取1.3，于是板的：永久荷载设计值 g=可变荷载设计值 q=荷载总设计值 g+q=11.78 (2) 计算简图 计算跨度：次梁截面为，板在墙上支承长度为120mm，按塑性内力重分布设计，板的计算跨度：边跨：1.025=2234.5mm，取=2120mm中间跨 =2300-200=2100mm因跨度相差10%，可按等跨连续板计算，取1m宽板带作为计算单元，计算简图如图所示： (3) 弯矩设计值 由表11-1可查得，板的弯矩系数分别为：边跨跨中，；离端第二支座，；中间跨跨中，；中间支座，-。故=(q+g)=-(q+g)= (4) 正截面受弯承载力计算环境类别一级，C25混凝

4、土，板的最小保护层厚度为15mm，厚度为80mm，纵向钢筋直径d为10mm,则截面有效高度= 80-15-d/2=60mm，取板宽b=1000mm，C25混凝土，HPB300钢筋，板配筋计算过程列于下表：截面1B2C弯矩设计值（）5.385.383.634.150.1260.1260.0850.0970.1390.1390.0910.104计算配筋367.6367.6240.6275.0计算实际配筋计算结果表明，支座截面的均小于0.35，符合塑性内力重分布的原则，此值大于，同时大于0.2%，满足最小配筋率的要求。 4. 次梁设计按考虑塑性内力重分布设计。根据本车间楼盖的实际使用情况，楼的次梁和

5、主梁的可变荷载不考虑梁从属面积的荷载折减。(1) 荷载设计值： 永久荷载设计值板传来永久荷载 次梁自重 次梁粉刷 小计 g=10.14可变荷载设计值 q=荷载总设计值 g+q=29.0 (2) 计算简图 次梁在砖墙上的支承长度为240mm，主梁截面为，按塑性内力重分布设计，板的计算跨度，边跨：1.025=6488mm，取=6150mm中间跨 =6300-300=6000mm，因跨度相差10%，可按等跨连续梁计算，次梁的计算简图见下图： （3）内力计算：弯矩设计值：=-=(q+g)=剪力设计值： （4）承载力计算 1）正截面受弯承载力计算时，跨内按T形截面计算，翼缘宽度取，又,，故取，除支座B截

6、面纵向钢筋按两排布置外，其余截面均布置一排。环境类别一级，C25混凝土，梁的最小保护层厚度c=20mm，一排纵向钢筋，两排纵向钢筋，C25混凝土，HRB335钢筋，箍筋采用HPB300钢筋，正截面承载力计算过程列于下表：经判别跨内截面均属于第一类T形截面：截面1B2C弯矩设计值（）99.799.7-74.570.0430.326<0.350.0250.185<0.35或910.11125.0529.2675.1计算实际配筋计算结果表明，支座截面的均小于0.35，符合塑性内力重分布的原则，此值大于，同时大于0.2%，满足最小配筋率的要求2） 斜截面受剪承载力计算包括：截面尺寸的复核，

7、腹筋计算和最小配箍筋率验算。验算截面尺寸：，因截面尺寸按下式验算：，截面尺寸满足要求。计算所需腹筋：采用6双肢箍筋，计算支座B左侧截面。由，可得到箍筋间距调幅后受剪承载力加强，梁局部范围内将计算的箍筋面积增加20%或箍筋间距减小20%。现调整箍筋间距，s=0.8×185=148，最后取箍筋间距s=150。为方便施工，沿梁长不变。验算配箍率下限值：弯矩调幅时要求的配箍率下限为：，实际配箍率，满足要求。 5. 主梁的设计： 按弹性方法设计。 （1）荷载设计值： 为简化计算，将主梁自重简化为集中荷载。次梁传来的永久荷载 主梁自重 主梁粉刷 永久荷载设计值 G=63.88+11.80+0.8

8、0 = 76.48kN 可变荷载设计值 Q= （2）计算跨度 主梁按连续梁计算：端部支承在砖墙上，支承长度为370mm，中间支承在 的柱上。其计算跨度为，边跨：，因0.025=164.5mm<a/2=185mm，取=1.025+b/2=1.+400/2=6944.5mm,近似取6950mm，中间跨 =6900mm，因跨度相差10%，可利用附表6-2计算内力，计算简图如图所示： （3）内力设计值及包络图 1）弯矩设计值 弯矩 M=式中系数由附表6-2相应栏内查得。 2）剪力设计值 剪力 V=式中系数由附表6-2相应栏内查得。 3）弯矩、剪力包络图 弯矩包络图： 第1,3跨有可变荷载，第2跨

9、没有可变荷载由附表6-2知，支座B或C的弯矩值为：=-0.26776.56.95-0.95=-251.95在第1跨内以支座弯矩=0，=-251.95的连线为基线，作G=76.5kN，Q=119kN的简支梁弯矩图，得到第一个集中荷载和第二个集中荷载作用点处的弯矩值分别为：=(76.5+119) 6.95-251.95=368.93(与=接近)=(76.5+119）6.95-251.95=284.94在第2跨内支座弯矩=-251.95，=-251.95的连线作为基线作G=76.5kN，Q=0的简支梁弯矩图，得集中荷载作用出的弯矩值=76.56.9-251.95=-76 在第1,2跨有可变荷载，第3

10、跨没有可变荷载第1跨内：在第1跨内以支座弯矩=0，=-的连线作为基线，作G=76.5kN，Q=119kN的简支梁弯矩图，得第一集中荷载和第二集中荷载处的弯矩值分别为：=(76.5+119) 6.95-=358.04=(76.5+119) 6.95-=186.8在第2跨内：=-0.26776.56.9-0.9=-214.01以支座弯矩=-，=-214.01的连线为基线，作Q=76.5kN，Q=119kN的简支梁弯矩图，得=(76.5+119)6.9-214.01+(-+214.01)=112.2=(76.5+119)6.9-214.01+(-+214.01)=173.92 第2跨内有可变荷载，第

11、1,3跨没有可变荷载=-0.26776.56.9-0.9=-250.14第2跨两集中荷载作用点处的弯矩为=(76.5+119) 6.9-251.95=197.7(与=接近)第1,3跨两集中荷载作用点处的弯矩分别为=76.56.95-250.14=93.85=76.56.95-250.14=10.47 弯矩包络图： 剪力包络图 第1跨=159.13kN过第一个集中荷载后159.13-76.5-119=-36.37 kN过第二个集中荷载后-36.37 -76.5-119=-231.87kN=kN过第一个集中荷载后 +76.5+119=-57.43kN过第二个集中荷载后-57.43+76.5+119

12、=138.07kN 第2跨=kN过第一个集中荷载后-76.5-119=26.42kN当可变荷载仅作用在第2跨时=1.076.5+1.0119=195.5kN 过第一个集中荷载后195.5-76.5-119=0 剪力包络图： （4）承载力计算 1）正截面受弯承载力跨内按T形截面计算，因/=0.13>0.1，翼缘宽度按=2.3m，又因为=7200，取=2.3m，除支座B截面纵向钢筋按两排布置外，其余截面均布置一排。经判断跨内截面均属于第一类T形截面。正截面承载力计算过程见下表。截面1B2弯矩设计值（）399.17760.9830.7940.9910.9702130.63038.61161.3475.0计算实际配筋主梁纵向钢筋的弯起和切断按弯矩包络图确定。2）斜截面受剪承载力验算截面尺寸，因截面尺寸按下式验算：，截面尺寸满足要求计算所需腹筋：采用双肢箍筋。由，支座B截面左边尚需配置弯起钢筋，弯起钢筋所需面积（弯曲角取45°）为：主梁剪力图呈矩形，在B截面左边的2.4m范围内需布置3排弯起钢筋才能覆盖最大剪力区段，现分3批弯起第一跨跨中的钢筋，。验算最小配筋率：，满足要求。次梁两侧附加横向钢筋的计算：次梁传来的集中力k