四机组式离心式鼓风机现场安装振动原因分析及减振

1、四机组式离心式鼓风机现场安装振动原因分析及减振措施中国石油天然气第一建设公司 刘晓杰 王庆晖 关键词：鼓风机 现场安装 振动 原因分析 减振措施1工程概况及安装程序某公司焦化工程的核心设备2台离心式鼓风机是该装置的核心设备，由主机（型号为D1250-1.257/0.982）、电动机、液力偶合器、变速器、润滑油及自控系统组成。机组在传统的设备基础上增加了液力偶合器，其轴系中有3个齿轮联轴器，为新一代四机组，功率大、转速高，与传统的鼓风机机组相比，因增加了一台偶合器，轴系长，所以安装时其对中精度要求很高。为此我们制定了该鼓风机机组的安装程序：基础验收及处理 预埋垫铁 安装鼓风机、变速器底座及下壳体

2、 安装偶合器、电动机 调节变速器、鼓风机水平及机组初对中 检查变速器、鼓风机各部件配合间隙 变速器、鼓风机组装 机组精对中 二次灌浆 辅助设备安装及润滑油系统冲洗 试运。2施工难点和常见的问题在动设备试车工程中经常出现问题是机组振动，这对于装置的正常运行和设备机组的自身安全都有很大的安全隐患，常常是影响机组正常运行的关键所在。3机组振动原因分析及对策为保证该机组的安装质量避免试车出现机组振动的情况出现，我们对使机组产生振动的原因从人、机、料、法、环五个方面进行了分析。得出如下分析结果：序号因素要因的分析确认是否为要因备注1人员操作程度不够熟练没有施工过同类4机组鼓风机,不够熟练,聘请高级技师进

3、行技术培训可以解决不2夏季长期高温作业劳动强度大人员疲劳对机组安装产生偏差,通过调整作息可以避免不3找正胎具精度不高影响联轴器同心度是4测量工具精度不高影响安装精度不5夏季施工空气潮湿,部件表面锈蚀对锈蚀表面进行处理需要花费时间和人力不6机组清洁度不够对机组进行清洗需要时间和人力不7交叉作业施工环境差,保护措施要加强不8管线安装应力影响机组平稳运行是9轴承间隙不适影响机组运行的平稳是10二次灌浆工艺不先进对机组的平稳运行有影响是通过以上分析，得出引起机组振动的主要原因论结合现场的实际情况，决定采取如下的对策：序号要 因对 策目 标措 施1轴承间隙不适精确调整各间隙间隙达到设计要求配备专业人员准

4、确测量，精细刮研，保证间隙达到设计要求2胎具精度不高采用机加工，提高加工精度同心度符合设计要求采用机加工的胎具进行找正，确保达到设计规定误差值以内3二次灌浆工艺不先进改进灌浆工艺灌浆层强度、韧性等指标符合设计要求改水泥灌浆为环氧树脂灌浆，精细振捣,确保灌浆质量4管线安装应力改善机组配管安装工艺确保管线安装对机组不产生附加应力润滑油管线采用金属软管与机组连接；进出口管线固定焊口远离机组,使管线与机组处于自由状态下连接另外在实际安装施工过程中，又出现两个新的问题：一是：在对随机垫铁进行检查验收时，共抽查垫铁20组，其中16组接触面积小于30%，不能满足安装要求，垫铁接触面积不够会影响机组运行的稳定

5、性，它也是造成机组振动的要因之一，需对其进行处理。二是：在机组初找过程中，我们发现利用机加工的胎具进行找正测量偏差仍较大，机组安装质量，决定利用激光对中仪进行精找正。序号要 因对 策目 标措 施1垫铁组接触不好提高加工精度，重新研磨垫铁接触面积达到70%以上组织人员挑选出接触不良的垫铁，重新机加工并研磨，保证接触面积达到目标要求2胎具精度不高利用激光找正仪代替胎具提高找正精度利用激光找正仪进行精找正，4采取的措施针对以上的分析结果，我们在施工中采取如下措施：4.1垫铁处理（1）组织专业人员用0.03mm塞尺，对120组已研磨过的随机垫铁组检查，检查结果有39组垫铁需重新研磨，对于精度极差的26

6、组垫铁，重新机加工并研磨，并涂红丹粉进行检查，确保每组垫铁接触面达70%以上。（2）鼓风机组各机器重量、底座结构、负荷分布情况，制定合理的垫铁分布图（具体布置如下图所示）。4.2间隙调整（1）调整机组配合间隙，采用量缸表和压铅丝两种方法，调整支承轴承瓦背与轴承箱孔的接触面积。轴瓦在水平方向上稍有紧力、垂直方向上与压盖间有0.03mm的过盈（设计要求0.02-0.05mm过盈）。 （2）在支承及推力轴瓦合金表面薄薄的涂抹一层红丹粉,放入转子并扣合轴承压盖及箱盖，盘动转子1-2圈,检查转子与支承、推力轴承的接触(检查推力轴承与转子推力面的接触时,轴向应施加一定的推力)。在检查调整推力轴承接触的同时

7、,转子轴向打表检测推力轴承的轴向总间隙;支承轴承的水平侧间隙用塞尺进行测量,垂直顶间隙的测量采用压铅丝法。检查调整轴承座与底座之间未拧紧螺栓时的间隙,其间隙均为0.03mm（设计要求不大于0.05mm）。（3）间隙和密封间隙应测量垂直和水平方向共四个部位。水平方向用塞尺检查,垂直方向用压铅丝的方法测量，然后再用量缸表进行检查。（4）用压铅丝法测量调整变速箱齿轮的啮合侧隙，要求间隙为0.06mm（设计要求0.05-0.07mm）。（5）调整两齿轮轴的中心距，偏差为0.026mm （设计要求偏差±0.058mm）；中心距偏差与轴线水平方向平行度偏差为0.021mm（设计要求偏差应小于0.

8、044mm） ，与轴线垂直方向平行度偏差为0.01mm （设计要求偏差应小于0.022mm）。（6）涂色检查调整齿面接触斑迹，齿宽接触斑迹平均为92%（设计要求按齿宽接触斑迹应为90%），齿高接触斑迹平均为64%（设计要求按齿高接触斑迹应为50%）。（7）用压铅丝、涂色、塞尺、打表等方法，经过十几次的精细刮研，使机组各部间隙值均达设计最佳值。变速器轴承间隙调整：风机轴衬调整：变速器轴承间隙调整：一 轴承止推面间隙测定部位止推间隙齿测间隙锥面间隙轴承压盖过盈bcda1a2a3a4设计值0.20-0.300.25-0.350.30-0.500.03-0.070.03-0.070.03-0.070.

9、03-0.07调整前0.190.280.380.020.030.010.04调整后0.240.280.380.040.030.040.04二 轴衬间隙测定表部位efg序号1设计值0.20-0.250.20-0.250.10-0.150.10-0.150.10-0.150.10-0.15调整前0.180.190.100.090.110.10调整后0.240.230.120.130.120.132设计值0.20-0.250.20-0.250.10-0.150.10-0.150.10-0.150.10-0.15调整前0.170.180.100.080.090.07调整后0.230.220.120.1

10、20.120.123设计值0.24-0.300.24-0.300.12-0.180.12-0.180.12-0.180.12-0.18调整前0.220.200.120.110.100.09调整后0.280.260.140.130.140.134设计值0.24-0.300.24-0.300.12-0.180.12-0.180.12-0.180.12-0.18调整前0.230.190.100.110.100.09调整后0.270.260.130.140.130.14风机轴衬调整：鼓风机轴衬压盖过盈及间隙表测定部位轴衬压盖过盈轴衬间隙a1a2b1b2b3b4b5b6b7设计值0.01-0.030.0

11、1-0.030.15-0.200.15-0.200.15-0.200.15-0.250.15-0.200.15-0.200.20-0.30调整前0.030.010.150.130.140.170.150.150.21调整后0.020.020.200.170.180.210.200.210.254.3机组找正调整鼓风机底座下的各垫铁组，使每组垫铁均匀受力，四支承平面均能全面接触，垫铁之间和垫铁与底座之间的接触面面积均大于接合面的70%,局部间隙不大于0.03mm;调整机壳中分面水平(相对)偏差:纵向为0.02mm/m；横向为0.03mm/m（设计要求纵向为0.02mm/m；横向为0.04mm/m

12、），偏差均符合设计要求，紧固好地脚螺栓。 用激光找正仪代替百分表，通过调整底座及调整导向键的垫片来达到冷态找正时的预偏移，符合机组冷态对中曲线。4.4控制二次灌浆质量为控制二次灌浆质量，在灌浆时采用性能更加稳定的环氧树脂代替水泥进行灌浆。环氧砂浆的材料配比及调制过程中的颜色变化材 料 名 称规 格用量Kg颜色变化环氧树脂610（E-44）100棕色丙酮8浅棕色邻苯二甲酸二丁脂工业用17黄色乙二胺无水（含胺量98以上）8灰色砂子自然级配 含水量0.20，含泥量0.20250黑色先将基液环氧树脂水浴加热到4050度后，加入丙酮搅拌5分钟，然后加入邻苯二甲酸二丁脂并搅拌均匀；5分钟后，当温度控制在3

13、035度时，再加入乙二胺并不停地搅拌使其均匀；再等5分钟后加入6070度的填料细砂（用水冲洗，使含泥量0.20，并用铁锅炒干，再冷却至70度待用）并搅拌20分钟至均匀，出锅后迅速灌浆，用铁扒精细振捣，避免产生空洞，使机器底座与灌浆层紧密结合。经过养护强度、韧性等指标均高于设计要求。4.5减少管线应力和确保润滑油管线清洁度机组相连的润滑油管线，采用金属软管连接，消除了附加应力。风机进出口管道的焊接采用氩弧焊打底焊接方法，确保管道内部清洗和焊接质量符合要求，焊接过程中使最后一道焊口尽量远离机组，以减少机组受力。及时安装管道的支吊架，使管道处于自由状态下与机组连接。润滑油管线经过酸洗、钝化，并用低压蒸汽吹扫干净，及时恢复油管线，安装过滤网，对油管线进行外循环跑油冲洗，直至油质合格。 5 运行效果通过以上方法的实施，在风机试运中我们利用振动仪对机组振动进行测量，并与机组正常运行、报警状态、连锁停车状态的振动振幅值(随机资料)进行了比较，结果证实风机在各转速下的振幅比设计振幅值至少下降60%，在工作转速3400r/min下振幅值比设计下降