支撑系统承重架专项施工方案

1、西南民航职业学院工程-教学楼模板支撑系统承重架专项施工方案刘宾龙 编制人： 陈万强 审核人：审批人：编制单位：湖南金石建设有限公司西南民航职业学院工程项目部编制日期：二0一七年二月目录第一节、编制依据 1第二节、规范标准性文件及法律、法规性文件1第三节、工程概况 11、建筑、结构设计12、编制范围23、材料选用 2第四节、搭设现浇板支撑系统（高度 5.80米）承重架设计计算书3一、参数信息:3二、纵向支撑钢管的计算： 4三、横向支撑钢管计算： 5四、扣件抗滑移的计算：6五、模板支架荷载标准值（轴力）： 6六、立杆的稳定性计算： 7七、梁和楼板模板高支撑架的构造和施工要求：9八、结论：10第五节

2、、搭设高度4.80米、现浇梁“ 500X 1200”支撑系统承重架设计计算书10一、参数信息：11二、梁底支撑的计算：11三、梁底纵向钢管计算 14四、扣件抗滑移的计算：14五、立杆的稳定性计算：14六、梁模板高支撑架的构造和施工要求：16七、结论：17第六节、搭设高度4.50米、现浇梁“ 500X 1500”支撑系统承重架设计计算书17一、参数信息:18二、梁底支撑的计算：19三、梁底纵向钢管计算：21四、扣件抗滑移的计算：2121 :五、立杆的稳定性计算.六、梁模板高支撑架的构造和施工要求：23八、结论：25第七节、扣件式钢管支撑系统架拆除要求251、拆除安全要求：252、拆除安全措施：2

3、5GB50300-2013JGJ94-2008GB50202-2016Q/WYG002-2006JGJ162-2008GB50204-2015JGJ/T10-2011JGJ130-2011JGJ59-2011JGJ80-20112011 修改版 2016最新版 2015现行版2014 修定版模板支撑系统承重架专项施工方案 第一节、编制依据教学楼工程施工 - 、重庆中迪创远建筑设计有限公司设计的西南民航职业学院工程1图纸设计文件资料及修改设计图纸2、西南民航职业学院- 教学楼工程施工合同及相关技术资料；3、西南民航职业学院- 教学楼工程施工组织总设计；第二节、规范标准性文件及法律、法规性文件1、

4、规范标准性文件1) 、建筑工程施工质量验收统一标准2) 、建筑桩基技术规范3) 、地基与基础工程施工质量验收规范4) 、钢筋工程施工技术规程5) 、建筑施工模板安全技术规范6) 、混凝土结构工程施工质量验收规范7) 、混凝土泵送施工技术规程8) 、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程9) 、建筑施工安全检查标准10) 、建筑施工高处作业安全技术规程2、法律、法规性文件1) 、中华人民共和国建筑法2) 、建设工程质量管理条例3) 、建设工程安全生产管理条例4) 、中华人民共和国环境保护法第三节、工程概况1、建筑、结构设计2,其中由A单元、B1)、本工程建筑性质为多层教学楼。建设总建筑面积3462

5、6.43m 单元3层，建筑高度15.10m,C单元、D单元1层，建筑高度6.10m、E单元、F单元 6层， 建筑高度 23.80 整个建筑由吊一层和地上六层组成。 吊一层地面-4.50m,屋面最高点距最低地面37.50m。2) 、结构形式为旋挖灌注桩、承台基础及独立柱承台基础，建筑结构形式为框架结构 , 结构安全等级为二级, 抗震设防烈度为 6 度 , 抗震等级为三级, 耐火等级为二级 , 设计使用年限为 50 年。3) 、结构类型：柱、梁、板：钢筋砼现浇框架结构，砼等级：除旋挖桩C25 外，其室内外高1857.50m,标高相当于黄海绝对标高 0.00 土，C30 C35 C45余结构 混凝土

6、均为差为 0.10m。2、编制范围主体结构模板支撑系统承重钢管脚手架搭设高度 A区最大跨梁 A1-WKL5(2B) 400x1200=13.00m,搭设高度4.80mA2-WKL10(2B)400x1200=13.00m搭设高度 4.80m搭设高度B区最大跨梁B1-WKL5(2B) 400x1200=13.00m,搭设高度4.80mB2-WKL10(2B) 400x1200=13.00m,搭设高度 4.80m搭设高度C区最大跨梁C1-WKL6(2B) 500x1500=18.00m,搭设高度4.50mC2-WKL4a(2B) 500x1500=18.00m,搭设高度 4.50m搭设高度D区最大

7、跨梁D1-WKL6(2B) 500x1500=18.00m，搭设高度4.50mD2-WKL4a(2B) 500x1500=18.00mf设高度 4.50mA区、B区现浇板最大面积7.50*13.00=97.50 褶，搭设高度5.80mA区、B区现浇板最大面积 9.00*13.00=108.00 m2,搭设高度5.80mC区、D区现浇板最大面积7.50*18.00=135.00 m2,搭设高度5.80mC区、D区现浇板最大面积9.00*16.50=148.50 m2,搭设高度5.80m3、材料选用1)、支撑架材料选用48X3.5mm电焊钢管、铸铁扣件与具备生产厂家的出厂底 座连接件配套使用。2)

8、、模板龙骨材料：选用85 X 50的HID级云杉木。3)、模板采用木模板组合拼装，模板材料选用厚度为15mn»醛树脂涂膜防水胶合板 1830X915。4) 、 支撑架搭设以满足结构中施工层的施工荷载承载能力， 纵横设置扫地杆距为200mm模板底龙骨水平杆距板底115mm抄平控制在同一水平面，对双向及单 向板结构的部位起拱3%0,立杆以上设置纵横交错连接杆。5) 、 模板支撑架： 用脚手架杆配件搭设模板支撑架的其它重载架时， 模板支撑架 作用于跨中的集中荷载应不大于规定值。6) 、支撑架的构架必须按确保整体稳定的要求设置整体性接结杆件和其它撑拉，连墙措施， 并根据不同的构架， 荷载情况

9、和控制变形的要求， 给横杆件以适当的 起拱量。7) 、 支撑架高度的调节采用可调底座解决， 当采用搭接立杆时， 其旋转扣件应按总承载力不小于 2 倍设计荷载设置，且不得少于 2 道。米)承重架设计计算书 5.80 第四节、搭设现浇板支撑系统(高度1、支撑高度在4 米以上的模板支架被称为扣件式钢管高支撑架，对于高支撑架的计算规范存在重要疏漏，使计算极容易出现不能完全确保安全的计算结果。本计算书还参照施工技术2002.3.高支撑架设计和使用安全。2、高支撑架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)、混凝土结构设计规范 GB50010-2002建筑结构荷载规范 (GB

10、 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范。一、参数信息：1 .脚手架参数横向间距或排距(m):0.75 ;纵距(m):0.79 ;步距(m):1.40 ;立杆上端伸出至模板 支撑点长度(m)：0.10 ;脚手架搭设高度(m):5.80 ;采用的钢管(mm):48X 3.5 ;扣件连接方式：双扣件，扣件抗滑承载力系数：0.80 ;板底支撑连接方式：钢管支 撑；板底钢管的间 隔距离(mm):150.00 ;2 .荷载参数23):25.000 ;楼板浇筑厚度):0.350 ;混凝土与钢筋自重(kN/m模板与木板自重 (kN/m22):1.000 ;施工均布荷载标准

11、值):2.000(kN/m ;倾倒混凝土荷载标准值 (m):0.130(kN/m楼板支撑架立面简图1图图2楼板支撑架荷载计算单元二、纵向支撑钢管的计算：纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面力学参数为3 w=5.08cm 截面抵抗矩4 I=12.19cm 截面惯性矩1.荷载的计算： 钢筋混凝土板自重(kN/m)：=25.000 X 0.300 X 0.130 = 0.975 kN/m ; ”2)模板的自重线荷载(kN/m):q= 0.350 X 0.300 = 0.105 kN/m ;43)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN):q = (1.000 + 2.000) X 0.

12、300 = 0.900 kN/m ; 22.强度计算： 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩。最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下：最大弯矩计算公式如下：静荷载：q = 1.2 X (q + q ; 0.105 = 1.296 kN/m X 0.975+1.2 X) = 1.2 2” 活荷载：q = 1.4 X 0.900 = 1.260 kN/m； 22 = 0.173 kN.M; X 1.260 ) X 0.790 最大弯距 M = (0.100 X 1.296+0.117 max最大支座力计算公式如下：.最大支座力 N = ( 1.1 X 1.29

13、6 + 1.2 X 1.260) X 0.790 = 2.321 kN ;62； 0.173 X 10 /5080.0 = 34.033 N/mm 截面应力=M/W=2,满足要求！小于205.0 N/mm纵向钢管的计算强度为34.033 3.挠度计算：最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下：，静荷载 q = q + q = 0.975+0.105=1.080 kN/m ;”活荷载 q = 0.900 kN/m ;2三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度45;) X 121900.0 =2.516 mrm /( XV= (0.677 X 1.080+0.9900.900) X 79

14、0.0100X 2.06010! 10 mm,790.0/150 与满足要求支撑钢管的最大挠度小于：三、横向支撑钢管计算 支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；2.321kN取最大支座反力P集中荷载取纵向板底支撑传递力，P支撑钢管计算简图.(kN.m)支撑钢管计算弯矩图支撑钢管计算变形图(kN.m) 支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩 M = 0.836 kN.m ; ma、最大变形 V = 1.305 mm ; ma、最大支座力 Q = 12.718 kN ; max62 ； = 0.836 X10(T /5080.000=164.487 N/mm 截面应力 2,满足 要求！支撑钢管的

15、计算强度小于205.000 N/mm支撑钢管的最大挠度小于 750.000/150 与 10 mm满足要求!四、扣件抗滑移的计算：按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页,双扣件承载力设计值取16.00kN,按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R= 12.718 kN ;R < 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！五、模板支架荷载标准值(轴力)：作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：脚手架的自重(kN)：N =

16、0.135 X 5.800 = 0.783 kN ;日双排架自重标准值，设计人员可根据情A钢管的自重计算参照扣件式规范附录.况修改。模板的自重(kN)：N = 0.350 X 0.750 X 0.790 = 0.207 kN ;式3)钢筋混凝土楼板自重(kN):N = 25.000 X0.130 X0.750 X0.790 = 1.926 kN ; G3经计算得到，静荷载标准值N = N+N+N = 2.916 kN; g3g2gg2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的经计算得到，活荷载标准值 N = (1.000+2.000 ) X 0.750 X 0.790 = 1.778 kN;

17、q3.不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2N + 1.4N = 5.988 kN ; qg六、立杆的11定性计算：立杆的稳定性计算公式：.其中N -立杆的轴心压力设计值(kN) : N = 5.988 kN ;(7-轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i 查表得到；i-计算立杆的截面回转半径(cm) : i = 1.58 cm ;22; ) : (cmA -立杆净截面面积A = 4.89 cm 33；)：立杆净截面模量(抵抗矩)(cmW=5.08 cmW -2); (N/mm(T 钢管立杆抗压强度计算值2；用 =205.000 N/mm用-钢管立杆抗压强度设计值L-计算

18、长度(m) ; o如果完全参照扣件式规范，由公式或(2)计算l = kuh(1)1ol = (h+2a)(2)0k-计算长度附加系数，取值为1.155; iu-计算长度系数，参照扣件式规范 表 5.3.3 ; u = 1.700 ;a -立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.100 m ;公式(1)的计算结果：立杆计算长度 L = kuh = 1.155 X 1.700 X1.400 = 2.749 m； ；/i = 2748.900 / 15.800 = 174.000 o由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数小=0.235 ;2； ) = 52.105 N

19、/mm=5987.700/ (0.235 X489.000;钢管立杆受压强度计算值62小于f = 205.000满足要求！立杆稳定性计算(T = 52.105 N/mm公式(2)的计算结果：立杆计算长度 L = h+2a = 1.400+0.100 X2 = 1.600 m； oL/i = 1600.000 / 15.800=101.000 ; o由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数小=0.580 ;2; = 21.112 N/mm X 489.000);钢管立杆受压强度计算值6=5987.700/ (0.5802小于 用=205.000= 21.112 N/mm 满足要求！立

20、杆稳定性计算 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l = kk(h+2a) (3)201k -计算长度附加系数按照表1取值1.243; 1k -计算长度附加系数，h+2a =1.600按照表2取值1.006 2公式 的计算结果：立杆计算长度 L = kk(h+2a) = 1.243 X 1.006 乂 (1.400+0.100 X2) = 2.001 m ;2o1L/i = 2000.733 / 15.800 = 127.000; 0由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数小=0.412 ;2; 489.000 ) = 29.720 N/mm(钢管立杆受压强度计算值

21、；(T =5987.700/0.412 X2小于f = 205.000 满足要求！ = 29.720 N/mm 立杆稳定性计算 模板承 重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。*纵向钢耳/'搐向钢首hH巴 一*L七以上表参照 杜荣军：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全。七、梁和楼板模板高支撑架的构造和施工要求 ：除了要遵守扣件架规范的相关要求外，还要考虑以下内容1 .模板支架的构造要求a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个

22、方向变距、 而另一个方向不变。2 .立杆步距的设计a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；c.高支撑架步距以0.9-1.5m为宜，不宜超过1.5m。3 .整体性构造层的设计：a.当支撑架高度20m或横向高宽比方6时，需要设置整体性单或双水平加强层；b.单水平加强层可以每4-6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3;c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔 10-15m设置，四周和中部每10-15m设竖向斜杆，使其具有较

23、大刚度和变形约束的空间结构层；d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。4 .剪刀撑的设计：a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔 10-15m设置。5 .顶部支撑点的设计：a.最好在立杆顶部设置支托板，具距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mmb.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mmc.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N< 12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。6 .支撑架搭设的要求：a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置

24、；确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求；b.c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在 45-60N.m,钢管不能选用已经长期使用发生变形的；d.地基支座的设计要满足承载力的要求。7 .施工使用的要求：a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由 中部向两边扩展的浇筑方式；b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的 控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解 决。八、结论：搭设现浇板支撑系统(高度5.80米)承重架，设计各项参数

25、满足要求! 第五节、搭设高度4.80米、现浇梁“ 500X 1200”支撑系统承重架设计计算书 支撑高度在4米以上的模板支架被称为扣件式钢管高支撑架，对于高支撑架的 计算规范存在重要疏漏，使计算极容易出现不能完全确保安全的计算结果。本计算书还参照施工技术2002.3.扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全。 梁底增加2道承重立杆。图1梁模板支撑架立面简图采用的钢管类型为48X3.50 0一、参数信息：梁段信息：L1 ;1 .脚手架参数立柱梁跨度方向间距l(m):0.90 ;立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.50 ;脚手架步距(m):1.40 ;脚手架搭设高度(m):4.50 ;梁两侧立柱

26、间距(m):1.20 ;承重架支设:2根承重立杆，木方垂直梁截面；2 .荷载参数2):0.350 ;梁截面宽度B(m):0.500模板与木块自重(kN/m；混凝土和钢筋自重32；施工):2.000(kN/m ;倾倒混凝土荷载标准值 D(m):1.200 ;梁截面高度):25.000(kN/m2):2.000 ; (kN/m均布荷载标准值3.木方参数22):13.000(N/mm ;木方抗剪木方弹性模量 E(N/mm):9500.000 ;木方抗弯强度设 计值2):1.300 ;木方的间隔距离(mm):150.000;木方的截面宽度(mm):100.00强 度设加值(N/mm；木方的截面高度(m

27、m):100.004.其他采用的钢管类型(mm):48X3.5。扣件连接方式：双扣件，扣件抗滑承载力系数:0.80 ;二、梁底支撑的计算作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q = 25.000 X 1.200 X 0.900=27.000 kN/m ;2)模板的自重线荷载(kN/m):q = 0.350 X 0.900 X (2 X 1.200+0.500)/ 0.500=1.827 kN/m ; 2(3)活荷载为施 工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P= (2.000+2.000) X 0.

28、500 X 0.900=1.800 kN ; 2 木方楞的支撑力计算均布荷载 q = 1.2 X 27.000+1.2 X 1.827=34.592 kN/m ;集中荷载 P = 1.4 X 1.800=2.520 kN ;+L2gJ=0677 " + 0 990.10®pppppppppppp ppp木方计算简图经过计算得到从左到右各木方传递集中力即支座力分别为：N1=2.107 kN;N2=7.600 kN;N3=7.977 kN;N4=2.107 kN;木方按照简支梁计算。.本算例中，木方的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：3； 10.000/6 = 166.67 c

29、m W=10.000X 10.000 X 4； 10.000/12 = 833.33 cm 10.000X 10.000 XI = 10.000 X木方强度计算：最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下 ：士匀布荷载 q = 7.977/0.900=8.863 kN/m ;2= 0.1 X 8.863 X 0.900 X 最大弯距 M =0.1ql0.900= 0.718 kN.m ;62； = M / W = 0.718 X10 /166666.7 = 4.307 N/mm 截面应力2,满足要求13.0 N/mm!木方的计算强度小于木方抗剪计算：最大剪力的计算公式

30、如下：Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足：T = 3Q/2bh < T其中最大剪力：Q = 0.6 X 8.863 X 0.900 = 4.786 kN ;2; 100.000) = 0.718 N/mm X 100.000 X 截面抗剪强度计算值 T = 3 X4786.004/(2 2；截面抗剪强度设计值T = 1.300 N/mm木方的抗剪强度计算满足要求！木方挠度计算：最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下43)=0.414 mm；XX /(1009500.000 X 833.33310900.0007.3860.677 最大变形V= XX木方的

31、最大挠度小于 900.0/250,满足要求！3.支撑钢管的强度计算支撑钢管按照连续梁的计算如下(kN)计算简图支撑钢管变形图(kN.m)支撑钢管弯矩图(kN.m)经过连续梁的计算得到：座反力R = R=0.384 kN中间支座最大反力 Rmax=11.969 ba最大弯矩M=0.325 kN.m ; max最大变形 V=0.143 mrq ma、62； /5080.0=63.905 N/mm =0.325 X 10截面应力2,满足要求支撑钢管的计算强度小于 205.0 N/mm!三、梁底纵向钢管计算纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。四、扣件抗滑移的计算：按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全

32、技术规范培训讲座刘群主编， P96页,双扣件承载力设计值取16.00kN,按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R < Rc其中Rc -扣件抗滑承载力设计值，取12.80 kN ;R -纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；;R=11.97 kN取最大支座反力，R计算中R < 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！ 五、立杆的稳定性计算：表1模板支架计3立杆的稳定性计算公式法晅2其中N -立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座

33、反力：N =11.969 kNi 脚手架钢管的自重：N = 1.2 X 0.135 X 4.500=0.729 kN; 2N=11.969+0.729=12.698 kN ;小-轴心受压立杆的稳定系数，由长细比l/i 查表得到；。i-计算立杆的截面回转半径(cm) : i = 1.58 ;2) : A = 4.89 ; A -立杆净截面面积(cm3)： W = 5.08立杆净截面抵抗矩(cm； W -2);(T - 钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2；用=205.00 N/mm用- 钢管立杆抗压强度设计值：l - 计算长度(m) ; o如果完全参照扣件式规范不 考虑高支撑架，由公式(1)或(2

34、)计算l = kuh(1)1ol = (h+2a)(2)o k -计算长度附加系数，按照表1取值为：1.167 ; iu -计算长度系数， 参照扣件式规范表 5.3.3 , u =1.700 ;a -立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度：a =0.500 m；公式(1)的计算结果：立杆计算长度 L = kuh = 1.167 X 1.700 X1.400 = 2.777 m ; /i = 2777.460/ 15.800 = 176.000; o由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数小=0.230 ;2； =12697.514/(0.230 X489.000) = 112

35、.897 N/mm ;钢管立杆受压强度计算值62小于f = 205.00满足要求！(T立杆稳定性计算 =112.897 N/mm 立杆计算长度 L = h+2a = 1.400+0.500 X 2 = 2.400 m ; oL/i = 2400.000 / 15.800 =152.000 ; o的计算结果：(2)公式由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数小=0.301 ;2; =12697.514/(0.301 X 489.000) = 86.267 N/mm 钢管立杆受压强度计算值 ； 62小于f = 205.00 = 86.267 N/mm满足要求！ 立杆稳定性计算 如果考虑

36、到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算l = kk(h+2a) (3)201k -计算长度附加系数，h+2a = 2.400按照表2取值1.002 ; 2公式 的 计算结果：立杆计算长度 L = kk(h+2a) = 1.167 X 1.002 X (1.400+0.500 X2) = 2.806 m ;21oL/i = 2806.402 / 15.800 = 178.000; 0由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数小=0.225 ;2;(7=12697.514/(0.225 义 489.000) = 115.406 N/mm 钢管立杆受压强度计算2小于f = 205.00

37、 满足要求！ (T = 115.406 N/mm立杆稳定性计算模板承重 架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。以上表参照杜荣军：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全六、梁模板高支撑架的构造和施工要求：除了要遵守扣件架规范的相关要求外，还要考虑以下内容1 .模板支架的构造要求：a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、 而另一个方向不变.2 .立杆步距的设计：a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；b

38、.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；c.高支撑架步距以0.9-1.5m 为宜，不宜超过1.5m。3 .整体性构造层的设计：a.当支撑架高度20m或横向高宽比方6时，需要设置整体性单或双水平加强层；b.单水平加强层可以每4-6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3;c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔 10-15m设置，四周和中部每10-15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部(扫地杆的设置层)必须设水平加强层。4 .剪刀撑的

39、设计：a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔 10-15m设置。5 .顶部支撑点的设计：a.最好在立杆顶部设置支托板，具距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mmb.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于 200mmc.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N< 12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。6 .支撑架搭设的要求：a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求；c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧

40、紧力矩都要控制在45-60N.m,钢管不能选用已经长期使用发生变形的；d.地基支座的设计要满足承载力的要求。7 .施工使用的要求：a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控 制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。七、结论：搭设现浇梁支撑系统(高度 4.80米)承重架，设计各项参数满足要 求！第六节、搭设高度4.50米、现浇梁“ 500X 1500”支撑系统承重架设计计算书 支撑高度在4米以上的模板支

41、架被称为扣件式钢管高支撑架，对于高支撑架的 计算规范存在重要疏漏，使计算极容易出现不能完全确保安全的计算结果。本计算书还参照施工技术2002.3.扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安 全，供脚手架设计人员参考。梁底增加2道承重立杆。采用的钢管类型为48X3.50 0覆度方向B架宽度方向梁模板支撑架立面简图图1:一、参数信息；梁段信息：L1脚手架参数1.立柱梁跨度方向间距l(m):0.75 ;立杆上端伸出至模板支撑点长度 a(m):0.50 ;脚手架步距(m):1.40 ；脚手架搭设高度(m):4.50 ;梁两侧立柱间距(m):1.20 ;承重架支设:2根承重立杆，木方垂 直梁截面；2.荷载参数2

42、):0.350 ;梁截面宽度B(m):0.500模板与木块自重(kN/m；混凝土和钢筋自重32；施工):2.000(kN/m ;倾倒混凝土荷载标准值 D(m):1.500 ;梁截面高度):25.000(kN/m2):2.000 ; (kN/m均布荷载标准值3.木方参数22):13.000(N/mm ;木方抗剪木方弹性模量 E(N/mm):9500.000 ;木方抗弯强度设计值2):1.300 ;木方的间隔距离(mm):150.000;木方的截面宽度(mm):100.00强 度设计值(N/mm；木方的截面高度(mm):100.004.其他采用的钢管类型(mm):48X3.5。扣件连接方式：双扣件

43、，扣件抗滑承载力系数:0.80 ;二、梁底支撑的计算作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q = 25.000 X 1.500 乂 0.750=28.125 kN/m ;2)模板的自重线荷载(kN/m):q = 0.350 X 0.750 X (2 X 1.500+0.500)/ 0.500=1.837 kN/m ; 2(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P= (2.000+2.000)义0.500义0.750=1.500 kN ; 2 木方楞的支撑力计算均布荷载 q = 1.2

44、 X 28.125+1.2 X 1.837=35.955 kN/m ;集中荷载 P = 1.4 X 1.500=2.100 kN ;252KN 34.592kN/m* 力1GCS7* * w * / 16&67木方计算简图经过计算得到从左到右各木方传递集中力即支座力分别为：N1=2.231 kN;N2=7.640 kN;N3=7.954 kN;N4=2.231 kN;木方按照简支梁计算。.本算例中，木方的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：3； 10.000/6 = 166.67 cm W=10.000X 10.000 X 4； 10.000/12 = 833.33 cm 10.000X

45、 10.000 XI = 10.000 X木方强度计算：最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下：均布荷载 q = 7.954/0.750=10.605 kN/m ;2= 0.1 X 10.605 X 0.750 X 最大弯距 M =0.1ql0.750= 0.597 kN.m ;62; = M / W = 0.597 X10 /166666.7 = 3.579 N/mm 截面应力6 2,满足要求13.0 N/mm!木方的计算强度小于木方抗剪计算：最大剪力的计算公式如下：Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足：T = 3Q/2bh < T其中最大剪力:Q =

46、0.6 义 10.605 义 0.750 = 4.772 kN ;2； 100.000) = 0.716 N/mm X 100.000 X 截面抗剪强度计算值 T = 3 X4772.417/(2 2；截面抗剪强度设计值T = 1.300 N/mm木方的抗剪强度计算满 足要求！木方挠度计算：最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下43)=0.239 mm；XX /(1009500.000 X 833.33310750.0008.8380.677 最大变形V= XX木方的最大挠度小于 750.0/250,满足要求！3.支撑钢管的强度计算支撑钢管按照连续梁的计算如下2.

47、117.67,962.11, r1 r11Aali516.671S,67516.67111(kN)计算简图支撑钢管变形图经过连续梁的计算得到： 支座反力 R = R=0.408 kNM=0.332 kN.m； max 最大变形X 10截面应力2,满足要求! 钢管计算支撑钢管弯矩图(kN.m)中间支座最大反力 Rmax=12.049 ba最大弯矩V=0.149 mm max62； /5080.0=65.392 N/mm =0.332支撑钢管的计算强度小于205.0 N/mmE、梁底纵向纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。四、扣件抗滑移的计算：按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座

48、刘群主编，P96页,双扣件承载力设计值取16.00kN,按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R < Rc其中Rc -扣件抗滑承载力设计值，取12.80 kN ;R -纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=12.05 kN;R < 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！ 五、立杆的稳定性计算：其中N -立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力：N =12.049 kN ; i脚手架钢管的自重：N

49、= 1.2 X 0.135 X 4.500=0.729 kN ; 2N =12.049+0.729=12.778 kN ;小-轴心受压立杆的稳定系数，由长细比l/i查表得到；。i-计算立杆的截面回转半径(cm) : i = 1.58 ;2) : A = 4.89 ; (cmA - 立杆净截面面积3) ： W = 5.08 ; W -立杆净截面抵抗矩(cm2); ( N/mm(T -钢管立杆抗压强度计算值2;钢管立杆抗压强度设计值：f =205.00 N/mrn(f-l -计算长度(m);。如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式 或(2)计算1 = kuh(1)化1 = (h+2a)(2)

50、ok-计算长度附加系数，按照表1取值为：1.167 ; 1U -计算长度系数，参 照扣件式规范表 5.3.3 , u =1.700 ;a -立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度：a =0.500 m；公式(1)的计算结果立杆计算长度 L = k uh = 1.167 X 1.700 X 1.400 = 2.777 m ; 1。" = 2777.460 / 15.800 = 176.000 ;。由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数小=0.230 ;2 15 N/mm； ; (T =12778.261/(0.230 X 489.000) = 113.6钢管立杆受压

51、强度计算值2满足要求 小于f = 205.00立杆稳定性计算 (T = 113.615 N/mm ; X3 = 2.400 m = h+2a = 1.400+0.500 立杆计算长度 Lo/i = 2400.000 / 15.800 =152.000 L;。 的计算结果：公式；的结果查表得到轴心受压立杆的稳定 系数小=0.301 lo/i由长细比2 ;钢管立杆受压强度计算值(7=12778.261/(0.301 X 489.000) = 86.815 N/mm 满足要求f= 205.00 小于 =86.815 N/mm6 立杆稳定性计算.如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式 (3)计算 l

52、 = kk(h+2a) (3)201k -计算长度附加系数,h+2a = 2.400按照表2取值1.002 ; 2公式 的 计算结果：立杆计算长度 L = kk(h+2a) = 1.167 X 1.002 X (1.400+0.500 X2) = 2.806 m ; 2oiL/i = 2806.402 / 15.800 = 178.000; o由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数小=0.225 ;2; =12778.261/(0.225 X 489.000) = 116.140 N/mm ;6钢管立杆受压强度计 算值2小于 用=205.00 满足要求！立杆稳定性计算 (T =

53、116.140 N/mm模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。表1模梗支架计宜长度附加系数凰步矩hh<0.90 9<h<l,2L5QE2. 1kt1 2431 侬L1B71.1&3我2模慢支架计苴K度的加系豹蛇Hh) 4 G 31012 K 1G 怖 2c E5 303540h+艺礴 ulhh)L35I.(J1.0141.0261.0391.0421.0541 OBIi oeiI.OT2L 1131.1371 1551.1731.441.01.0121.0221. OGI】口391.0471.0561.0641 072L 092l.Lll1.

54、 129114g1.53l.Ci1 0071.0151.0241.Q311 0391.0471.0551.0621 0791.0971. 114L 1321.G2i.a1 0071. 0141. oei1.0291 0361 0431.051l.OGSL.C741.0901. 1C61. 123l.eQi.nl.QQrr1.014L侬1.025I , 0331.M6I. (J52L.C5Ti.03J1. C961. Ill1.92L。I . GOT1.012LOIS1.0241.0301.0351 042t.0481.C621.0761 001. 1042.04LCI1.0071.0121 013