墙柱模板及3m43m高楼层施工方案

1、墙柱模板及3m4.3m高楼层的梁板模板施工方案一、 编制依据（1）、工程设计图纸（2）、建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范JGJ128-2000（3）、混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2002（4）、建设部省、市有关模板安装施工技术，质量安全和文明施工的规定。二、工程概况本工程总建筑面积为23161平方米，由广州羊城科技专修学院兴建，由金帝国际建筑工程有限公司设计，由广东金桥建筑工程监理有限公司负责全过程监理。 主体结构八层，地下室层高4.3(6.5)m，一层4.2m、夹层3.0m、二四层3.4m、五八层3.2m,梁截面尺寸为250*600、350*800，500*900，500

2、*1050，屋面板120mm，地下室顶板200mm、250mm，楼板厚主要为120mm、100mm，梁跨度主要为8m，支撑模板体系基础为底板，厚底为100mm，板的混凝土强度等级为C35-C25。三、 模板及支顶系数设计1、 模板支撑系数的选型2、 门式脚手架支顶梁板模板采用18厚夹板，均用80*80木枋作龙骨，侧模肋枋用80*80木枋，门架型号采用MF1219，门架的宽;b=1.22M，门架的高度取1.93M,0.9M,0.49M,三种规格，钢材采用Q235，使用标准门式脚手架配可调托作支顶，水平拉杆斜拉杆用48*3.0钢管，所有模板表面均涂刷脱模剂。3、 材料参数木材弹性模量E=900N/

3、MM2,抗弯强度fm=13.00N/MM2;抗剪强度fv=1.4N MM2/;48*3.0钢管截面积4.24CM2,横性距1=10.78CM4,截面模量W=4.49CM3,回转半径直i=1.59CM，质量为3.33KG/M，钢材强度设计值为205N/MM2四、主要施工工艺4、 地下室底板：（承台、集水井、及地梁等，与泥土接触部位砌筑砖模）1）、集水井、电梯井、水沟及内、外墙剪力墙模板安装施工，待底板钢筋绑扎完成，模板再进行安装，集水井、电梯井、水沟等部位模板只装内侧，（外侧砌砖模）根据现场轴线定位，按图纸尺寸钉好方形或长方形的定形板后才安装，焊接钢筋控制板脚高度，用方木对撑（对顶）加斜顶角等方

4、法，顶稳定型板。2）、E轴和1/A轴段的梁经，因高低及1.0M1.5M，在砌内侧砖模时需按500*500间距预埋钢筋12作对拉外侧模板使用，模板安装时，模板按预埋的钢筋的间距钻孔。将模板套入，用方木垂直压梁边板，木方间距400，方木外侧用48钢管双排水平放置，间距按预埋钢筋尺寸，外加蝴蝶夹，垫块，加钢筋焊接固定拉稳。再加部份斜顶顶稳。3）、内外剪力墙第一次安装按图纸设计要求在底板反上0.5M钢板止水带位置，模板吊脚高底用钢筋焊接控制标高，用方木500垂直压板，用48钢管水平双排间距400，用12止水螺丝对穿用蝴蝶夹夹稳加垫用螺母上稳，两头吊垂直，通线拉直，固定，用斜撑撑稳。 2、门式脚手架安装

5、 1）、支顶安装前，应根据图纸设计所规定的梁底及板底标高确定门式脚手架的安装层数及选用门式架的型号，2）、支顶安装前，应放出轴线，梁位置及楼面水平控制标高。安装第一层门架后，要进行调平校直，然后逐层向上安装。在每层上安装一榀门架时，门架两侧要安装剪力撑并锁紧。门式脚手架安装垂直，上下层脚手架立柱应同一竖直中心线上，脚手架安装要整齐统一，并在相互垂直的两个方向上有保证其支撑系统。除门式脚手架剪力撑必须牢固。本工程应设置纵横水平拉杆，剪力撑纵横向设置，间距少于6.00M，其中框架梁的立柱必须设剪力撑。 3）、支顶完成后，应认真检查支架是否牢固，发现问题立即整改。3、柱模板安装：本工程柱截面形状为矩

6、形，圆形柱。矩形，圆形柱模板均采用18mm模板，加80*80mm木枋竖楞和知钢管抱箍加固，木枋竖楞的横向距按250350设置，钢管抱箍的竖向间距按500mm设置，施工要结合实际情况做到上疏下密，为保证柱线角顺直，木枋条定位必须准确。为保证支模的侧向刚度，在柱模上双向设置12对拉螺杆，间距400500设置。圆柱模板用坚直夹条（18mm厚，500mm宽）（或定型模板）模板及圆弧档做成两个半圆模板组成，木带间隙30cm，安装时，应先用8号铁线每隔60cm将模板箍紧，其它加固方法同矩形柱。 4、剪力墙模板 1）、剪力墙范围：地下室外墙，墙高4.3m,墙厚300、400mm，消防水池，电梯井墙,墙高为层

7、高,墙厚200mm，地下室人防墙墙高为层高，墙厚200500mm。 2）、模板采用18mm厚胶合板、木枋用80*80木枋，用木枋垂直压板，间距400，木枋外侧用48*3.0钢管双排水平放置，间距500.外加蝴蝶夹，用12穿墙螺丝对拉，用螺母上丝上稳，通线执平固定（是剪力墙立面剖面图）。5、梁、板模板 1)、楼面板采用18mm厚胶合板，80*80木枋作骨廊，所有模板表面均涂刷脱模剂。为控制后梁模板体系的整体性及稳定性，当梁高小于800mm时，门式钢管脚手架间距900mm，次龙骨间距450mm，梁高大于800mm时（大于800mm小于1100mm）管架间距600，次龙骨间距300mm，梁高于700

8、mm，小于1000mm时，在梁中部设置一道12对拉螺栓，间距500，梁侧拉水平板，每400mm一道，当梁高为1000mm时，梁侧模板设二道12500对拉螺杆对拉。以防止模板下口向外爆裂及中部鼓胀，钢筋安装，待模板安装完成，请理干净后，才开始绑扎钢筋，对拉螺杆在梁钢筋沉落调整好后安装，浇筑砼前，在边模板上弹出砼高度控制线，浇筑砼时检查楼板支顶系统是否有偏移，如有偏移，马上加固焊实。 2）、模板安装按规定1-3%起拱，可调托座（底座）调节螺杆伸出长度不宜大于200mm，可调托座（含底座的螺杆伸出长度200时采取增力一度水平拉杆固定措施。3）、剪力撑，水平拉杆应紧随门架的安装及时设置连接门架与配件的

9、销臂，塔钩必须处于锁紧状态。模板安装允许偏差应满足以下要求：项目允许偏差轴线位置5底模上表面标高±5截面内部尺寸+4、-5层高垂直度8相领板表面高低差2表面平整度5支架搭设的垂直度水平度允许偏差应满足以下要求。项目允许偏差（mm）垂直度每步架h/1000±2.0支架整体H/600及±50水平度一跨距内水平架两端高差±1/600及+3.0支架整体±L/600及±50注：h一步距，H一支架高度，I=跨距，L-支架长度5、 模板的拆除1） 拆除时间：不承重的侧面楼板，应在砼强度能保证其表面及棱角不因拆除模板而受损坏，方可拆除，承重的模板应在

10、砼达到下一列强度以后，如能拆除。构件类型构件跨度达到设计的砼立方体抗压强度标准值的百分率板2502 8758100梁8758100悬臂构件/1002）、拆除顺序：先装后拆，后装先拆。3）、拆除模板支顶时，先将门式架，钢管支顶可调顶托松下，用钢钎撬动模板，使模板下掉，取下模板和木枋，然后拆除水平拉杆，剪力撑及脚手架。（剪力墙立面、剖面图、标准层梁、板模板及门式架支顶图见附图）五、安全设施和管理措施5.1.安全设施 （1）、模板施工现场应搭设工作梯以供作业人员使用，不得从支撑系统爬上爬下。 （2）、大梁支顶底下设置低压照明灯，以方便施工人员通过和质检人员对支顶的检查。 （3）、设置相应的消防设施（

11、如灭火筒）。5.2.安全管理机构曾 湖相片专职安全员相片 技术负责人梁景春郑细庆 会计相片施工员杨帝斌相片相片项目经理梁汉萌相片陈剑梅谭开初质检员电工相片刘付永东资料员相片吴华喜5.3.安全管理与监控本工程模板模板体系施工的安全隐患主要为：防坍塌、高空坠落。其主要措施为：（1）、模板的安装技术方案必须经企业的技术和安全负责人审批签字并盖章，经监理工程师批准才能实施。（2）、施工前必须明确高支撑模板施工现场安全责任人，负责施工全过程的安全管理工作，施工现场安全责任人应在模板搭设、拆除和混凝土浇筑前向作业人员进行安全技术交底。（3）、现目现场要严格按照经审批的方案执行，确保施工安全。（4）工人必须

12、持证上岗，戴安全帽，穿防滑鞋。（5）、雨天作业要有防滑措施和避雷措施。（6）、施工期间不得拆除纵横水平杆、剪刀撑、扫地杆等。（7）、在支架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看护。（8）、用电安全按施工现场临时用电安全技术规范（JGJ46-2005）执行。（9）、支顶安装： 1）、门式架应准确放置在定位在线，不得悬空； 2）、在门架上端的锁座上依次装上锁臂，锁臂的方向应注意另一端一律向上，弯曲一致，不要错向，以免与上一步门架连接时无法就位安位。 3）、各种连接构件要扣接牢固，扣件螺栓拧扭力矩应在 4065N·m之间，以防构件未能有效承力或构件破坏，搭设完成后应用扭力矩扳手随机均

13、布抽样检查，不合格的必须重亲拧紧，直到合格为止。 4）、各杆件相交伸出的端头部分均应大于100mm，以防杆件滑落。 5）、支模分段或整体搭设完毕，必须填写模板验收记录表，经企业质安部门分段或整体验收合格，并悬挂验收标识方能进行钢筋安装。 6）、模板安装完后，应认真检查支顶是否牢固，模板应清扫干净。并必须经现场监理人员及质安部检查合格后并按规定办理专项验收才能进行混凝土浇筑。 7）、模板必须支撑牢固、稳定，不得有松动、跑模、超标准的变形下沉等现象。 8）、混凝土浇筑时，派安全员专职观察模板及其支撑系统的变形情况。发现异常现象时应立即暂停施工，并将施工人员撤离危险区域。 9）、模板安装、钢筋绑扎、

14、混凝土浇筑时，应避免材料、材具与工具过于集中堆放，在任何情况下模板立柱承受的荷载均不得超过荷载设计值。 10）、支撑搭设、拆除和混凝土浇筑期间，应在适当地方挂设警示标志，禁止无关人员进入支模底下，并指定专人进行监护。 （10）、模板支顶拆除： 支顶架的拆除前应由项目部技术负责人进行拆除安全技术交底，并应在统一指挥下进行，按后装先拆、先拆后拆的顺序及下列安全作业要求进行： 1）、模板支顶应经单位元工程负责人检查验证并确认不再需要时，且混凝土强度报告已出，并经有关负责人审批同意后才能拆除。 2）、支架的拆除应从一端向另一端、自上而下逐层地进行，严禁上下同时作业。 3）、同一层的构配件和加固件按先上

15、后下，先外后里的顺序进行。 4）、拆除工作中，严禁使用榔头等硬物击打、撬挖，各构配件严禁抛掷至地面。六、安全应急救援预案 6.1.安全事故应急救援架构组 长：谭开初电话：副组长：曾湖电话： 梁景春电话：组员：陈剑梅、杨帝斌、吴华喜当事故发生后，现场有关人员应立即报告现场负责人及事故应急救援组组长，由应急救援组长指挥对伤员立即组织抢救，采取有效措施防止事故扩大和保护现场。按照有关规定，及时报告企业安全管理部门和本企业安全生产负责人，及请求救援。6.2.发生高处坠落事故应急救援当发生高处坠落事故后，抢救的重点放在对休克、骨折和出血上进行处理。（1）、发生高处坠落事故，应马上组织抢救伤者，首先观察伤

16、者的受伤情况、部位、伤害性质，如伤员发生休克。应先处理休克。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处于休克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20度左右，尽快送医院进行抢救治疗。（2）、出现颅脑损伤，必须维持呼吸道通畅。昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物，呕吐物吸入，发生喉咀塞。有骨折者，应初步固定后再搬运。遇到凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送就近有条件的医院治疗。（3）发现脊椎受伤者，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后。搬运时，将伤者平卧放在帆

17、布担架或硬板上，以免受伤的脊椎移位、断裂造成截瘫，招致死亡。抢救脊椎受伤者，搬运过程，严禁只抬伤者的两肩与两脚或单肩背运。（4）|发现伤者手足骨折，不要盲目搬运伤者。应在骨折部位用夹板把受伤位置临时固定，使断端不再移位或刺伤肌肉，神经或血管。固定方法；以固定骨折处上下关节为原则，可就地取材，用木板、竹头等，在无材料的情况下，上肢可固定在身侧，下肢与腱侧下肢缚在一起。（5）、遇有创伤性出血的伤员，应迅速包扎止血，使伤员保持在头低脚高的卧位，并注意保暖。正确的现场止血处理措施。 1）、一般伤口小的止血：先用生理盐水不0.9%NaCI溶液）冲洗伤口中，涂上红汞水，然后盖上消毒纱布，用绷带；较紧地包扎

18、。 2）、加压包扎止血法：用纱布、棉花等作成软垫，放在伤口中再加包扎，来增强压力而达到止血。 3）、止血带止血法：选择弹性好的橡皮管、橡皮带或三角巾、毛巾、带状布条等，上肢出血结扎在上臂上1/2处（靠近心脏位置），下肢出血结扎在大脚上1/3处。结扎时，在止血带与皮肤之间垫上消毒纱布棉垫。每隔2540分钟放松一次，每次放松0.51分钟上。 （6）、动用最快的交通工具或其它措施，及时把伤者送往邻近医院抢救，运送途中应尺量减少颠簸。同时，密切注意伤者的呼吸、脉搏、血压及伤口的情况。6.3.发生支模坍塌应急救援（1）、当支模在拆除过程中发生大面积倒塌、坍塌不要慌张，保持镇静，注意事态的发展情况、方向及

19、受影响的位置，有序指挥员工疏散。（2）、在坍塌过程中不要盲目抢险，有危及用电安全的。应立刻切断电源，确认未有继续坍塌危险的情况下，组织抢救人员，采取有效措施进行抢救工作，首先抢救受伤人员，再抢救集体财产。（3）、现场急救处理： 1）、尽快解除重物压迫，减少挤压综合症的发生。 2）、伤肢制动，可用夹板等简单托持伤肢。 3）、伤肢降温（避免冻伤），尽量避免局部热看缺血。 4）、伤肢不应抬高、按摩或热敷。 5）、如果挤压部位有开放创伤及活动出血者，应止血，但避免加压，除有大血管断裂外不用止血带。 6）、迅速转往医院。（4）、立刻设危险区域，并设警示标志，设专人监护，保护事故现场。（5）、按规定上报有

20、关主管部门请求救援.七、墙柱.梁板模板计算书（一）、墙柱截面计算以柱荷载依据以柱截面为例，柱尺寸以850*850以下，柱高6.5m以下，每节模板2m，浇注速度2m/h，浇注时气温30，E=9.5×103/mm2。（二）、柱支模计算1、新浇混凝土的侧压力：F1=0.22200/(T+15)12V1/2=0.22×24×200/(30+15) ×1×1.15×21/2=38.2kN/m2F2=H=25×6.5=162.5kN/m2取二者中较小的 F=38.2kN/m2其有效压头高度 h=38.2/24=1.59m即模板的最大侧压

21、力为F=38.2kN/m2,有效压头高度1.59 m2、 板计算：(取高为1m作为计算单元，用18mm厚胶合板)竖向木楞300 浇筑时的水平荷载P=4KN/m2 q(38.2×1.2+4×1.4)×151.4KN/m51.4N/mmM=0.1×ql20.1×51.4×3002462600N·mmW=1000×182/6=54000 mm3=462600/54000=8.6N/mm2fm=15N/mm2=3Qmax/2bh=1.5×0.6×51.4×300/(18×1000)=

22、0.771N/mm2fv=1.4N/mm2 ，满足要求。max=0.677×51.4×3004/(100×10000×486000) =0.57mm<l0/250=1.2mm，满足要求。3、竖向龙骨(300)计算：(用80×80mm松木枋)水平钢管500qmax=51.4×0.3×1.1/116.96KN/m16.96N/mmM=0.107ql2=0.107×16.96×5002=453680KN·m=M/W=453680/(80×802/6)=5.3N/mm2fm=13N/mm

23、2max=0.632×16.96×5004/(100×9000×80×803/12)= 0.22mml0/250=2mm，满足要求。V=0.607ql0.607×16.96×5005147N3V/2bh3×5147/2×80×801.2<1.44、墙、柱箍双钢管计算：(取600mm柱边计算)P=16.96×500×1.143=9693NMmax=PL/4=9693×600/4=1453950N·mm=M/W=1453950/(2×5080)

24、=143N/mm2 <fm=205N/mm2max= Pl3/2×48EI=9693×6003/2×48×2.1×105×12.19×1040.85mm<l0/250=2.4mm(满足要求)3V/2×2A3×9693/2×2×48914.9N/mm2 < fv=125N/mm2 螺杆拉力Rb=51.4×0.5×0.6=15.4KN已知12螺杆净截面 A=84 mm2S=Af=84×210=17.6KN > 15.4KN即12螺杆按6

25、00间距布置符合要求。5、墙柱斜撑钢管计算墙柱斜撑钢管竖向间距2m，水平间距3m单立杆所受荷载：P顶=4×2×3=24KN钢管的支撑高度按纵横水平拉杆的步距，同为2200mm。计算长度l0=h+2a=2200+2×200=2600m=l0/i =2600/15.8=165 =210，长细比符合要求。查得稳定系数=0.259。稳=P顶/(A钢)=24000/(0.259×489)=189N/mm2钢=205 N/mm2，满足。八、梁、板模板支顶计算书350×800梁模板支顶计算书（单门式钢管脚手架）（一）、计算参数结构楼板厚=250、120mm、

26、梁宽b=350、梁高h=800、层高=4.3m、4.2m、3.4m、3.2m模板材料为：夹板、底板厚度=18mm、侧板厚度=18mm、主次龙骨梁采用木枋b=80mm、h=80mm、梁边模板支顶距离=0.70m、木弹性模量E=9000N/mm2抗弯强度fm=13.00N/mm2，抗剪强度fv=1.40N/mm2支顶采用钢门架，宽度L=1200MM门架纵向间距=900mm、门架及配件沿高度重量=0.139KN/M门架可调底调节螺杆伸长度=300MM（二）、梁底模验算1、梁底模板及支架荷载计算序号荷载类型标准值单位梁宽梁高系数计算值底模自重0.3kN/0.350.81.20.101 kN /砼自重2

27、4kN/m30.350.81.28.06 kN /m3钢筋荷载1.5kN/m30.350.81.20.504 kN /m3振捣砼荷载2kN/0.351.40.98 kN /梁底模板和支架承载力计算组合=+=q1=9.645 Kn/m梁底模和龙骨浇度验算计算组合=+= q2=8.665 kN /m2、梁底模板验算（1） 抗弯承载力验算 底模厚度h=18mm、板模宽度b=300mm 次龙骨间距L=300mm、计算跨数=5跨 弯矩系数KM=-0.105M=KM·P1·0.105×9.645×0.3×0.3=91145N/mmW=bh2/6=300&#

28、215;18×18÷6=16200mm3=M/W=91145÷16200=5.63N/MM2FM=13.00N/mm2 (满足要求) （2）、抗剪强度验算 剪力系数KV=0.606 V=KVq1L=0.606×9.645×0.3=1.75=1750N =3v/(2bh)=3×1750÷(2×300×18)=0.49N/mm2 =0、43N/MM2fv=1.40N/MM2 (满足要求)（3）、挠度验算 荷载不包振捣砼荷载，则计算荷载q2=8.66KN/M挠度系数KV=0.644本范本惯性矩I=bh3/12=

29、300×183÷12=14800MM4=Kq2L4/(100EI)=0644×8.66×34133334÷(100EI)=0.32mm=0.32=L/250=1.2mm(满足要求)3、次龙骨验算木枋低抗矩W=bh2/6=85333mm3木枋惯性矩=bh3/12=3413333mm4(1) 抗弯承载力验算门架宽度L=1200mm C=350mm V=350÷1200=0.29a传荷载计算q=q1×次龙骨间距/梁宽泛9.65×0.3÷0.3=9.65KN/MMq=qcL(2-)/8=9.65×0.3

30、5×1.2×1.71÷8=0.866KN/Mb、板传荷载计算 板重量=1.2×（板厚度×25×模板重）+1.4×活载 =1.2×（2.5+0.3）+3.5=5.10KN/M2板传递次龙骨的荷载P=0.35×0.3×5.10=0.54KNa=1/2×（L-C）=0.5×0.3×5.1=0.54KNMp=P×a=0.54×0.43=0.23KN、mMmax=Mq+M=0.78+0.23=1.010KN.m=1010021N.mm=M/W=101002

31、1÷85333=11.84N/MM2Fm=13.0N/MM2 (满足要求)（2） 抗剪强度验算 V=1/2×q×梁宽+P=0.5×9.65×0.35+0.54=2228N=3V/（2bh）=3×2228÷(2×80×80)=0.552N/mm2=0.552N/MM2fv=1.4N/mm2(满足要求)（3） 挠度验算 q = q 2次龙骨间距=9.2×0.3÷0.3=9.2Nmm= q 2cL3×(8-4r2+r3)/(384E1)=2759.4×1728000000

32、×7.68÷(384E1)=3.11mm=PaL23-4×(a/L)2/(24E1)=227588×140000×2.5÷(24E1)=1.11mm最大挠度max=ap=3.11+1.11=4.22mm=L/250=1200÷250=4.80mm(满足要求)主龙骨验算门架纵向间距900mm计算，计算跨数=二跨集中荷载计算轴跨处（1） 抗弯承载力验算 弯矩系数Km=-0.333P=V=1/2×q×梁宽+P=0.5×9.65×0.35+0.54=2228最大弯矩为Mmax=KmPL=0.3

33、33×2228×900=667731N/mm=M/W=667731÷85333.33=7.83N/MM2fm=13.00N/mm2(满足要求)抗前强度验算剪力系数Kv=1.333V=kvP=1.333×2.228=2.970KN=3v/(2bh)=3×2970÷(2×80×80)=0.696N/mm2=0.696N/MM2fv=1.4N/mm2(满足要求)（3）挠度验算 挠度系数k=1.466 P=V=1/2 ×q×梁宽+P=0.5×9.2×0.35+0.54=2150N=k

34、PL3/(100EI)=1.466×2150×9003÷(100EI)=0.69MM=L/250=900÷250=3.6mm(满足要求)5、门架承载力验算 传至每根门架主柱的力的系数=3.666 传至每根门立柱的力NQk1=3.666×2.749=10.08KN 每根门架立柱的活荷载（1.0kN/m2）NQK2=0.60×0.9×1.00=0.54KN 每根门架承载荷载NQK=NQK1+NQK2=10.08+0.54=10.62kN 单个MF1219门架与交叉支撑重量=0.264 kN 48钢管重量出0.0384 kN/M

35、门架和拉杆重量NGK=3.16×0.070+2.7×0.0384=0.32KN 门架总承载力=1.2×NGK+1.4×NQK=1.2×0.32+10.62×1.4=15.25 kN 查（JGJ128-2000）规范每根门架主柱的承载力（N）36.14÷2=18.07 kN（满足要求）6、门架支承面受冲切承载力验算门架主杆设配套底座100×100mm支承面为砼楼板（按C30考虑）支承楼板厚实180（100）mm上部荷载为：F=15.25+0.132=15.38 kNs=2.00 ft=0.91N/mm2 h0=130

36、mmh=1.00 =0.4+1.2/s=1.00pc,m=1.00N/mm2 um=4×100=400mm(0.7hft +0.15pc,m )umho=(0.7×1.00×0.91+0.15×1.00)×1.00×400×130=44200N=442KNF1=15.38 kN (受冲切承载力满足要求)(三)、侧板模板验算1、荷载计算1)、新浇砼的侧压力F1=0.22r×200/(30+15)1+2V1/2=45.79 kN/m2（r=24、1=1.2、2=1.15、V=2）F2=rH=24×梁高=9.2

37、0 kN/m2F1、F2两者取小值 19.20 kN/m2有效压头高度=F/r=0.8m2)、振捣砼产生的荷载 4 kN/m23)、倾倒砼产生的荷载 4 kN/m2 分项系数标准值kN/荷载值kN/1、新挠砼的测压力1.219.2023.042、振捣砼产生的荷载1.445.63、倾倒砼产生的荷载1.445.6Q34.24（四）、模板强度验算 （1）抗弯承载力验算 承竖肋间距L=350mm计处算跨5跨 弯矩系数KM=-0.105 模板厚度h=18mm 木板抵抗矩W=bh2/6=3780000mm3均布荷载q=34.24（）=23.97N/mmM=kM·qL2=-0.105×2

38、3.97×350×350=-308288N·mm=M/W=8.16N/mm2fm=13.00N/mm2(满足要求)(2)模板浇度验算 按强度验算荷载组合，不考虑倾倒、振捣砼产生的荷载，故 q，=23.04×(0.80-0.10)=16.13N/mm 木模板惯性矩I=bh3/12=340200.00mm4 挠度系数K=0.644 挠度V=Kq，L4/100E1=0.51mm=L/250 1.40mm（满足要求）（3）模板抗剪验算抗剪系数Kv=0.606V= Kva，L=0.606×23.97×0.35=5.08KN=3v/(2bh)=0

39、.61N/mm2fv=1.4N/mm2(满足要求)（五)穿梁螺栓计算 梁侧模压力=2/3（2×（倾倒、振捣砼产生的荷载）+新挠砼的侧压力）×（梁高度-板厚度） =0.67×（22.4+23.04）×0.62=18.88KN/M 穿梁螺栓受力=21.21×620÷1=13150N 查对拉螺拴14 容许拉力N=1780N（满足要求） （六）、侧肋强度验算。木枋尺寸b=80mm h=80mm 木枋抵抗矩W=bh2/6=85333mm3 计算距度 800mm 木枋惯性矩I=bh3/12=3413333mm4 距数2跨（1） 抗弯承载力验算 均

40、布荷载q=34.24×0.35=11.984kN/M M=KM.qL2=-0.105×11.984×800×800=-805325N.MM =M/W=9.442fm=13.00N/mm2(满足要求)（2） 抗剪验算 V= Kva，L=0.606×11.984×0.80=5.81 KN =3v/(2bh)=1.36N/mm2fv=1.4N/mm2(满足要求) (3)挠度验算 均布荷载q2=23.04×0.35=8.064kN/m=8.064N/mm 挠度系数Kv=0.644 挠度= Kq，L4/100E5=0.69mm=L/2

41、50=3.20mm(满足要求)（七）、计算结果次龙骨主龙骨间距门架纵向间距底模3001200900（单个门架）18竖肋对拉螺栓14对抗螺栓为1排侧模350对拉间距700mm18九、500*1050梁荷载取值,梁高大于8001050的梁取此值 计算参数：结构板厚250、120mm，梁高1050，层高4.3m、4.2m、3.4m、3.2m。（一）、梁板荷载取值1、梁板混凝土自重（含钢筋）按标准值25KN/m3计算。2、模板自重：q11=300 N/m2（梁模板） q12=500 N/m2（梁模板及小楞）3、振捣混凝土时在水平面模板产生的荷载标准值按2KN/m2计算；在垂直面模板产生的荷载标准值按4

42、KN/m2计算；4、施工人员及设备荷载标准值，当计算模板和直接支承模板的小楞时，均布活荷载为2.5KN/m2，另集中荷载为2.5KN，二者分别产生的内力比较，取其大值；当计算直接支承小楞结构构件时，均布活荷载标准值取1.5KN/m2；当计算支架立柱及其他支承结构构件时，均布活荷载标准值取1.0KN/m2。6、构件自重为1.2，其他各项为1.4。7）梁支模计算：以横截面500mm×1050mm的梁考虑，相应的板厚为200mm。（高度h=900mm的梁按h=1050mm梁施工）支模情况：门架跨距900mm，间距400mm，上层枋225mm，底层枋1200mm。梁高度700h1000时，梁

43、侧居中加一道钢管压杆：248×3.5，压杆上12对拉螺杆间距600；梁高度1000h1100设80mm×80mm竖枋，间距300mm；竖枋外加二道248×3.5钢管压杆，间距不大于600mm。对拉螺杆M12，水平间距600mm。(二)、底模计算（1）荷载1）梁自重=25×0.5×1.050=13.125kN/m2）模板自重=0.5×0.5=0.25kN/m以上（12）小计: 13.125+0.25=13.375kN/m活载1）振捣混凝土时对水平面板产生的荷载: 2×0.3=0.6kN/m恒载计算值：q1=1.2×1

44、3.37516.05KN/m活载计算值：q2=1.4×0.60.84KN/m因模板及支撑体系为临时结构，木模板体荷载系数可取0.9。（2）抗弯强度验算二跨连续梁内支座负弯距最大Mmax=0.105q1l2+0.121q2l2=(0.105×10.98+0.121×0.84)×0.225 2=0.0635KN.m底模截面尺寸为18×500mm，Wn =（1/6）×500×182=27000mm3m=0.9Mmax /Wn=0.9×63500/16200=3.53N/mm2<fm=15N/mm2 （3）挠度验算I

45、=(1/12)bh3=(1/12)×0.5×0.0183=2.430×10-7m4max=0.644q1l4/100EI+0.973q2l4/100EI=0.2254×(0.644×14.13+0.973×0.84)/(100×107×1.458×10-7)=1.74×10-4m=10/250=9×10-4m，符合要求。（4）抗剪验算VMAX= 0.606Q1L+0.62Q2L=(0.606×14.13+0.62×0.84)×0.225=2.04KN =1

46、.5Vmax/bh=1.5×2.04×103/(18×500)=0.34N/mm2fv=1.4N/mm2 ， 符合要求。十、上层松木枋计算（1)荷载1）梁自重=25×1.20+(1.2+0.4×2-0.3)×0.2/(2×0.6)×0.225=9.934kN/m2）模板自重=0.5×0.225=0.11kN/m以上（12）小计: 9.934+0.11=10.044kN/m活载3）振捣荷载: 2×0.225=0.45kN/m荷载组合：q=1.2×10.044+1.4×0.45=

47、12.68kN/m（2）抗弯强度验算Mmax =(1/8)qbl(2-b/l)= 0.125×12.68×0.3×1.2×(2-0.3/1.2)= 0.808KN.m松木枋载面抵抗矩=bh2/6=0.08×0.082/6=8.53×10-5m3m= 0.9Mmax/Wn=0.9×0.808/(8.53×10-5) =8.53N/mm2fm=13N/mm2，符合要求。（3）挠度验算松木枋弹性模量E=10000N/mm2 I=bh3/12=0.08×0.083/12=3.413×10-6m4max=

48、qcl3(8-4(c/l)2+(c/l)3/384EI=15.16×0.3×1.23×8-4×(0.3/1.2)2+(0.3/1.2)3/(384×107×3.413×10-6)= 4.66×10-3m=10/250=4.8×10-3m，符合要求。（4）抗剪验算VMAX= 1/2QB=0.5×15.16×0.3=2.274KN =3Vmax/2bh=3×2.274×103/2×(80×80)=0.53N/mm2fv=1.4 N/mm2， 符合要求

49、。（三）、底层枋计算（1）荷载每根枋所受荷载：P=qb/2=15.16×0.3/2=2.274kN底层枋计算简图（2）抗弯强度验算弯距Mmax=0.5PL=0.5×0.9×2.274=1.02kN.mm= Mmax/Wn=1.02/8.53×10-5=12N/mm2< fm=13 N/mm2 , 满足要求。（3）挠度验算max=19Pl3/384EI=19×2.274×0.93/(384×107×3.413×10-6)= 2.4×10-3 m=10/250=3.6×10-3m，符

50、合要求。（4）抗剪验算=3×1.5P/2BH=3×1.5×2.274×103/(2×80×80)=0.8N/MM2 FV=1.4 N/MM2，符合要求。（四）、梁侧模板验算（1）梁高度h1000时，梁侧居中加一道钢管压杆：248×3.5，压杆上12对拉螺杆间距600。1）荷载新浇筑混凝土侧压力：q61=0.22×24000×200/(30+15)×1.0×1.15×21/2=38165N/m2q62=24000×1.0=24000N/m2取二者中较小值：q61=24

51、000N/m2有效压头高度：h=F/=24000/24000=1.0m振捣混凝土荷载：Q1=q5×1.4=4000×1.4=5600N/m2新浇筑混凝土侧压力：Q2= q61×1.05=24000×1.05=25200N/m2荷载合计Q0=Q1+Q2=5600+25200=30800N/m2=0.0308N/mm2计算荷载分布图：2）侧板强度验算模板厚18mm，fm=15 N/mm2，fv=1.4N/mm2 。q侧=Q0×1000=0.0308×1000=30.8N/mm，q侧1= 24000×（0.150.425）5600

52、=19400N/m=19.4N/mm计算简图： 侧板弯矩（按简支梁计算）：取M =0.125 q侧1l2+( q侧- q侧1)l2/(9×31/2)=0.125×19.4×4252+(34.4-19.4)×4252/(9×31/2)=611822N.mm侧板W侧=1000×182/6=54000 mm3侧板强度侧=M侧/W侧=611822/54000=11.3N/mm2fm=15 N/mm2，满足。取V=q侧1l/2=34.4×425/2=7310N=1.5V/bh=1.5×7310/(18×1000)=

53、0.61N/mm2fv=1.4 N/mm2，满足要求。（3）侧板刚度验算q侧01= q62×1=24000N/m=24N/mm, q侧02=q侧1Q1=194005600=13800N/m=13.8N/mmE=10000 N/mm2，I侧=1000×183/12=486000 mm4取侧=5q侧02l4/(384EI侧)+ 5(q侧01- q侧02)l4/(768EI侧)=5×13.8×4254/(384×10000×486000)+ 5×10.2×4254/(768×10000×486000)

54、=1.65mm侧=425/250=1.7 mm，满足要求。（4）压杆验算q侧(34400+3600)×0.425/2=8075N/m=8.075N/mmq侧=8.075 N/mm 600 600 600压杆弯矩（按三跨连续梁计算）：Mmax=0.1q侧l2=0.1×8.075×6002=290700 N.mm压杆W =5080 mm3侧板强度侧=M侧/W侧=290700/2×5080=28.6 N/mm2=205N/mm2，满足。V=0.6ql=0.6×8.075×600=2907N=1.5 V /bh=1.5×2907/(

55、2×489)=4.5N/mm2fv=125 N/mm2 ， 满足要求。压杆刚度验算E=2.1×105N/mm2，I侧=1.219×105mm4侧=0.677q侧0l4/(100EI侧)=0.677×8.075×6004/(2×24×2.1×105×1.219×105)=0.58 mm侧=600/250=2.4mm，满足。对拉螺杆强度验算N= 1.1q侧×600=1.1×8.075×600=5330 N选用M12对拉螺杆，N= 17640 NN=5330 N，满足。（

56、2）梁高度1000h1100时，梁侧设80mm×80mm竖枋，间距300mm；竖枋外加二道248×3.5钢管压杆，间距不大于600mm。对拉螺杆M12，水平间距600mm。1）荷载新浇筑混凝土侧压力：q61=0.22×24000×200/(30+15)×1.0×1.15×21/2=38165N/m2q62=24000×1.55=37200N/m2取二者中较小值：q61=37200N/m2有效压头高度：h=F/=37200/24000=1.55m振捣混凝土荷载：Q1=q5×1.4=4000×1.4

57、=5600N/m2新浇筑混凝土侧压力：Q2= q61×1.2=37200×1.2=44640N/m2荷载合计Q0=Q1+Q2=5600+44640=50240N/m2=0.05024N/mm2计算荷载分布图：2）侧板强度验算模板厚18mm，fm=15 N/mm2。竖枋间距300mm。 q侧=Q0×(1200180)=0.05024×1020=51.245 N/mm计算简图： q侧=70.34 N/mm 300 300 300侧板弯矩（按三跨连续梁计算）：Mmax=0.1q侧l2=0.1×70.34×3002=633060 N.mm侧板

58、W侧=1020×182/6=55080 mm3侧板强度侧=M侧/W侧=633060/55080=11.49N/mm2fm=15N/mm2，满足。V=0.6ql=0.6×70.34×300=12661N=1.5V/bh=1.5×12661/(1020×18)=1.034N/mm2fv=1.4 N/mm2 ， 满足要求。3）侧板刚度验算q侧0= q62×1.02=37200×1.02=37944N/m=37.944N/mm E=10000 N/mm2，I侧=1020×183/12=495720 mm4侧=0.677q侧0l4/(100EI侧)=0.677×37.944×3004/(100×10000×495720)=0.42 mm侧=300/250=1.2 mm，满足。4）竖枋强度验算 q竖=Q0×300=0.05024×300=15.07 N/mm计算简图：120