地下室顶板加固方案

1、第四节 地下室顶板加固方案一、加固措施本加固措施采用满堂落地架，铺设于地下室楼板上，脚手架搭设高度随地下室楼层施工高度。在钢筋加工房的地下室楼板部位满铺木架板，在内支撑梁范围内的地下室顶板部位满铺18厚mm模板。地下室楼板下为18mm厚模板，模板下采用50×100木枋间距300mm通长布置，木枋架设于500的满堂架上。（一）采用48×3.5mm扣件式钢管满堂脚手架，脚手架立杆纵距0.5m，立杆横距0.5m，脚手架步距1.5m，立杆横杆应采用扣件扣牢。（二）钢管立柱的扫地杆、水平拉杆、剪刀撑应用扣件与钢管立柱扣牢。钢管扫地杆、水平拉杆应采用对接，剪刀撑应采用搭接，搭接长度不得

2、小于500mm，并应采用两个旋转扣分别在离杆端不小于100mm处进行固定。（三）每根立柱底部应设置底座及垫板，垫板厚度不得小于50mm。当立柱底部不在同一高度时，高处的纵向扫地杆应向地处的延长不少于2跨，高低差不得大于1m，立柱距边坡上方边缘不得小于0.5m。 （四）立柱接长严禁搭接，必须采用对接扣件连接，相邻两个立柱的对接接头不得在同步内，且对接接头沿竖向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心距主节点不宜大于步距的1/3。（五）严禁将上段的钢管立柱与下段钢管立柱错开固定在水平拉杆上。（六）满堂模板和共享空间模板支架立柱，在外侧周圈应设由下到上的竖向连续式剪刀撑；中间在纵横向应每隔10m左右

3、设由下到上的竖向连续式剪刀撑，其宽度宜为4-6m，并在剪刀撑部位的顶部、扫地杆处设置水平剪刀撑。剪刀撑部位的顶部、扫地杆件的底端应与地面顶紧，夹角宜为45°60°。（七）满堂脚手架搭设示意图如下：（八）剪刀撑平面布置示意图如下：（九）脚手架的拆除内支撑梁拆除完成后及位于地下室楼板上的钢筋加工房停止使用后方可拆除相应部位的满堂支撑加固脚手架。1、应全面检查脚手架的扣件连接、支撑体系等是否符合构造要求；2、应根据检查结果确定拆除顺序和措施，经主管部门批准后方可实施；3、应由施工技术负责人进行安全技术交底；4、拆除作业应由上而下逐层进行；5、当拆除最后一根立杆高度时，应在适当位置

4、加临时抛撑；6、各构配件严禁抛掷到地面。二、加固计算(一)计算参数:本工程采用48×3.5标准钢管，考虑到市场供货情况，计算采用48×2.8钢管。钢管强度为205.0 N/m，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度取6.3m，立杆的纵距 b=0.50m，立杆的横距 l=0.50m，立杆的步距 h=1.50m。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/m，抗弯强度15.0N/m，弹性模量6000.0N/m。木方50×100mm，间距300mm，木方剪切强度1.3N/m，抗弯强度13.0N/m，弹性模量9000.0N/m。模板自重0.20kN/，混凝土钢筋自重25.1

5、0kN/m3，施工活荷载取25.00kN/。扣件计算折减系数取2.00。 楼板支撑架立面简图 楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元按照扣件新规范中规定并参照模板规范，确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.10×0.18+0.20)+1.40×25.00=40.662kN/由永久荷载效应控制的组合S=1.35×25.10×0.18+0.7×1.40×25.00=30.599kN/由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40采用的钢管类型为48×2.

6、8。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。（二）模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值 q1 = 25.100×0.180×0.500+0.200×0.500=2.359kN/m活荷载标准值 q2 = (0.000+25.000)×0.500=12.500kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 50.00×1.80×1.80/6 = 27.00cm3；I = 50.0

7、0×1.80×1.80×1.80/12 = 24.30cm4；1、抗弯强度计算 f = M / W < f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/m)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/m； M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.183×1000×1000/27000=6.777N/m面板的抗弯强度验算 f < f,满足要求!2、抗剪计算 T = 3Q/2bh < T其中最大剪力 Q=0.

8、600×(1.20×2.359+1.4×12.500)×0.300=3.660kN截面抗剪强度计算值 T=3×3660.0/(2×500.000×18.000)=0.610N/m截面抗剪强度设计值 T=1.40N/m面板抗剪强度验算 T < T，满足要求!3、挠度计算v = 0.677ql4 / 100EI < v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.677×2.359×3004/(100×6000×243000)=0.089mm面板的最大挠度小于300.0/

9、250,满足要求!（三）支撑木方的计算木方按照均布荷载计算。1、荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.100×0.180×0.300=1.355kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.200×0.300=0.060kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q2 = (25.000+0.000)×0.300=7.500kN/m静荷载 q1 = 1.20×1.355+1.20×0.060=1.698kN/m活荷载 q2 = 1.40

10、×7.500=10.500kN/m计算单元内的木方集中力为(10.500+1.698)×0.500=6.099kN2、木方的计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = 6.099/0.500=12.198kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2最大剪力 Q=0.6×0.500×12.198=3.660kN最大支座力 N=1.1×0.500×12.198=6.709kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.00×10.00×10.00/6 = 83.33cm3； I

11、= 5.00×10.00×10.00×10.00/12 = 416.67cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.305×106/83333.3=3.66N/m木方的抗弯计算强度小于13.0N/m,满足要求!(2)木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh < T截面抗剪强度计算值 T=3×3660/(2×50×100)=1.098N/m截面抗剪强度设计值 T=1.30N/m木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算挠度计算按照规范要

12、求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度(即木方下小横杆间距)得到q=1.415kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.677×1.415×500.04/(100×9000.00×4166667.0)=0.016mm木方的最大挠度小于500.0/250,满足要求!（四）横向支撑钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图

13、 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax最大变形 vmax=0.041mm最大支座力 Qmax=11.894kN抗弯计算强度 f = M/W =0.580×106/4248.0=136.46N/m支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于500.0/150与10mm,满足要求!（五）扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取16.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=11.89kN单扣件抗滑承载力的设计计算满

14、足要求!（六）立杆的稳定性计算荷载标准值作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1、.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架钢管的自重(kN)： NG1 = 0.097×6.300=0.608kN钢管的自重计算参照扣件式规范附录A 满堂架自重标准值，设计人员可根据情况修改。(2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.200×0.500×0.500=0.050kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.100×0.180×0.500×0.500=1.130kN经计算得到，静荷载标准值 NG = (NG1+NG2+N

15、G3) = 1.788kN。2、活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ = (25.000+0.000)×0.500×0.500=6.250kN3、不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ（七）立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 10.90kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (c)； A = 3.97 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；

16、W = 4.25 钢管立杆抗压强度计算值 (N/m)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/m； l0 计算长度 (m)；参照扣件式规范2011，由公式计算 顶部立杆段：l0 = ku1(h+2a) (1) 非顶部立杆段：l0 = ku2h (2) k 计算长度附加系数，按照表取值为1.155； u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录C表； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.30m；顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.540,l0=3.380m；=3380/16.0=210.957,=0.164，=10374/(0.164×397.4)=159.174N/m，a=0