百家好事时装有限公司太仓物流仓库(一期)

1、苏州大地勘察工程有限公司目录1.概况1.1工程概况1.2岩土工程勘察等级及抗震设防类别1.3勘察目的与任务1.4执行规范、标准1.5勘察工作量1.6勘察实施情况1.7工程测量2.工程地质条件2.1地形与地貌2.2地层2.3水文地质条件2.3.1地表水2.3.2地下水3.土的物理力学指标与地基土设计参数 3.1土的物理力学指标 3.2地基土设计参数 4.不良地质作用及其他5.场地类别与地震效应6.岩土工程分析评价6.1场地稳定性6.2地基土及地基均匀性评价6.3地基基础方案6.4.地下消防水池基坑开挖问题6.5场区地面处理7.结论与建议8.附件8.1附图序 号附图名称图号或说明页数1建筑物与勘探

2、点位置平面图（1:1500）1-122工程地质剖面图2-12-27273静力触探曲线图3-13-17174钻孔地质柱状图4-14-885压缩试验分层曲线图5-15-336三轴压缩试验成果图6-16-3378 8.2附表序号附表名称表号或说明页数1勘探点数据一览表1-142场地地层一览表2-113物理力学性质指标综合成果统计表3-13-334土的物理力学性质指标试验成果表（按层）4-14-775土工试验成果报告表5-15-776水质分析检测报告6-117建设工程勘察现场工作量一览表7-128场地土波速测试报告7-17-44百家好事时装有限公司太仓物流仓库（一期）岩土工程勘察报告1.概况 承百家好

3、事时装有限公司的委托，我公司承揽了其物流仓库（一期）工程的岩土工程详细勘察工作。1.1工程概况百家好事时装有限公司位于太仓经济开发区，广州路北侧，娄江河西侧，地段优越、交通便捷。根据委托任务书，拟建工程总建筑面积约55000.0，本次勘察建筑物主要技术指标如下：1#物流仓库、2#物流仓库、办公楼：3F，框架结构，单柱最大荷载约8000KN，拟采用桩基础。地下消防水池及雨水回用系统：地下一层，设计的室内地坪（±0.000）标高初定为+2.800m，地下消防水池及雨水回用系统开挖深度为±0.000以下约3.00米，拟采用浅基础或桩基础。配电间、门卫：1F，框架结构，单柱最大荷载

4、约500KN，拟采用浅基础或桩基础。1.2岩土工程勘察等级及抗震设防类别根据建筑工程抗震设防分类标准（GB50223-2008）第3.0.2条，本工程建筑抗震设防类别为丙类（标准设防类）本工程重要性等级为二级，本场地的场地等级、地基等级为二级，根据岩土工程勘察规范(GB 50021-2001)（2009年版），综合分析确认本工程岩土工程勘察等级为乙级。1.3勘察目的与任务根据邻近工程勘察资料，结合本工程建筑物性质及拟采用的基础形式，制定本次勘察的详细勘察方案，旨在查明场地55.50米以浅地基土分层、分布情况，提供各土层的物理力学指标、承载力特征值及桩基设计参数，提出经济合理、技术可行的基础方案

5、建议。勘察工作采用机钻、土工试验与原位测试（静力触探试验、标准贯入试验）相结合的手段，在综合分析评价的基础上提供勘察成果。1.4执行规范、标准本次勘察与报告编写执行以下规范与标准：(1) 岩土工程勘察规范 (GB 50021-2001) （2009年版）(2) 高层建筑岩土工程勘察规程 (JGJ 72-2004)(3) 建筑抗震设计规范 (GB 50011-2010) (4) 建筑工程抗震设防分类标准 (GB 50223-2008)(5) 建筑地基基础设计规范 (GB 50007-2011)(6) 土工试验方法标准 (GB/T50123-1999)(7) 建筑桩基技术规范 (JGJ 94-20

6、08)(8) 房屋建筑和市政基础设施工程勘察文件编制深度规定 (2010版)(9) 工程地质手册（第四版）（参考）(10)建筑基坑支护技术规程（JGJ 120-2012）(11)建筑边坡工程技术规范（GB50330-2002）(12)江苏省房屋建筑工程抗震设防审查细则(13)建筑桩基检测技术规范（JGJ106-2014）(14)软土地区工程地质勘察规范（JGJ83-2011）1.5勘察工作量本次勘察勘探点主要按建筑物周边线及角点布置，共计布设勘探孔47个，其中16个机钻取土孔，计划孔深25.055.00米；31个静力触探孔，计划孔深20.0045.00米。同时因局部相邻勘探孔的土层在水平位置起

7、伏较大，又补设静力触探孔3个，孔深39.0041.00米，共计120.00米。为查明场地内暗河、暗浜等对工程不利的埋藏物，于技术孔间内插螺纹钻孔69个，计划孔深4.00米。本次勘察实际完成工作量见表一： 表一 工作量一览表勘察类别勘察项目单位数量技术要求附注钻孔取土孔孔16岩芯管钻进，岩芯采取率95以上。总 进 尺789.0米螺纹钻孔孔69小麻花钻，回次进尺0.25米。总 进 尺276.0米取样原状土样件148静压法普通取土器扰动土样件52标准贯入器原位测试单桥静探孔31锥尖面积10cm2，贯入速率1m/min左右，微机自动记录总 进 尺1250.0米标贯试验次98标准贯入器，自由落锤63.5

8、Kg波速试验孔3试验深度20米。总 进 尺60.0米测量孔位放样点119GPS+钢卷尺，平面图由业主提供,比例尺1:1500高程测量点1191985国家高程基准室内试验物理性试验项200按国家标准，常规试验固结试验项1580至1600Kpa剪切试验项146固结快剪颗分试验项99颗粒简分析三轴试验项12不固结不排水渗透试验项18垂直向内业勘察报告份51.6勘察实施情况本次勘察共投入SH-50型工程钻机2台套、15T液压静力触探设备2台套，按拟定勘察方案之钻孔布置图及技术要求实施勘察工作。、钻探：钻机开孔直径为146mm，终孔直径为110mm。分回次自由钻进，由于拟建场地浅部分布填土和粉性土层，部

9、分钻孔采用套管隔断上部地层，并采用泥浆护壁钻进，回次进尺控制在2.00m，分段进行土层鉴别描述；在预定深度采用薄壁自由活塞敞口取土器根据土层特性采用静压法取土；对深部密实状态的砂土层，为确保取土质量，采用环刀取土器取土，采取不扰动土试样等级为级。勘探完毕后，均根据规范要求对勘探点采取妥善的回填封孔措施。、标准贯入试验：器具均符合岩土工程勘察规范（GB50021-2001 2009年版）10.5.2要求，在部分钻孔中，主要选择砂性土和粉性土地层进行标准贯入试验。在浅部砂性土层中，为判别液化，按1.00m间距做标准贯入试验；在拟选择的桩基持力层中按2.00m间距做标贯试验，以判定土层的密实度和力学

10、性质；标贯设备主要技术指标：采用42mm触探杆，采用自动落锤装置，锤重63.5kg，落距76cm，在预定深度清孔后，将贯入器放至预定深度，先预打15cm，记录击数，然后按每贯入10cm，共30cm，分别记录击数和总击数。当锤击数已达50击，而贯入深度未达30cm时，可记录50击的实际贯入深度，按下式换算成相当于30cm的标准贯入试验锤击数，并终止试验。N30×(50/S)（10.5.3） 式中S50击时的贯入度（cm）。、静力触探试验：采用15cm2双桥探头，数据采集自动记录，记录仪型号为：LMC-D310，采样间距为10cm。、水位观测：本次勘察，对工程有影响的地下水，主要为浅部潜

11、。本次勘察分别测量了其初见水位及稳定水位。即在钻孔旁边开挖坑槽，至见浅层潜水初见水位后测量初见水位，经过24小时后，观测其稳定水位。、室内土工试验：试验方法均符合土工试验方法标准 (GB/T50123-1999)规范要求。施工过程中对所有土样及时标识、封蜡、送验，确保各项数据的准确性和可追溯性。勘察进程如下：(1) 野外钻探:2015年09月01日至2015年09月05日(2) 室内试验:2015年09月02日至2015年09月10日(3) 资料整理:2015年09月11日至2015年09月20日(4) 提交报告:2015年09月21日1.7工程测量勘探点位置根据业主提供的红线图、总平面图所标

12、示的坐标与尺寸，采用GPS钢卷尺，实施定位。高程系统：本次勘探高程采用1985国家高程基准，孔口标高均引测于太仓市广州路与娄江河交叉处桥面上BM点（H=+3.936M，钢钉标记），详见建筑物与勘探点位置平面图。各勘探点坐标、高程等有关数据详见 “勘探点数据一览表”（附表1）。设计、施工如采用其他水准点，应与本报告BM点联测后使用本报告。2.工程地质条件 2.1地形与地貌拟建场地位于太仓市广州路北侧，娄江河西侧。隶属长江三角洲冲积平原区，地貌形态单一，本场地现为空地；地势较为平坦开阔，勘探期间测得场地地面标高在+2.39米至+2.99米之间。本次勘察各勘探孔标高为孔位标高，并不代表今后平整后场地

13、标高。2.2地层综合分析钻探、原位测试以及室内的土工试验成果，拟建场地55.50米深度内除表层为素填土外，其余均为第四系全新统晚更新统滨海河口相、滨海浅海相及河口湖沼相形成的粘性土、粉（砂）性土。根据场地内土层结构、岩性、成因等差异，可分为九个层次，各层地基土类别、状态、物理特征及分布情况，自上而下详见“综合地层一览表”（附表2）。2.3水文地质条件2.3.1区域水文地质条件太仓市属亚热带季风气候，雨水量较大，轻度潮湿，拟建场地区域地表水系纵横交错，排泄通畅，内河水位受当地气候及潮汐影响，并受内河水闸调节控制，50年一遇（99年）洪水水位标高为+2.28m（1985国家高程基准）。近期多年最高

14、潜水位标高为+2.00m，最低潜水位标高为+0.51m，历史最高承压水位标高为+1.71m，近3-5年最高微承压水位标高为+1.57m。2.3.1地表水本场地附近可视地表水主要为场地东侧娄江河水位，勘探期间(2015年09月)测得当日河水水面标高+1.51米（1985国家高程基准）。据调查，场地周边无有害工业污染源影响场地水土环境。根据当地施工经验，本场地地表水水质不影响本工程建设。2.3.2地下水测区钻探深度55.50米以浅，地下水发育, 与工程建设相关的地下水主要以浅表部的孔隙潜水为主。孔隙潜水：本场地上部孔隙潜水主要赋存于号粉土层及其上覆土层中，层粉土的富水性与透水性高于浅部粘性土，孔隙

15、潜水主要通过大气降水-地表水渗漏补给和部分侧向泾流补给，以地面蒸发为主要排泄方式。水量、水位与大气降水密切相关。勘探期间，测得地下水孔隙潜水初见水位埋深在1.832.34m，标高在+0.50+0.61m之间，稳定水位埋深在1.171.65m，标高在+1.17+1.39m之间。微承压水：本场地对地下消防水池及雨水回用系统开挖有影响的微承压水主要赋存于号粉土夹粉质粘土、号粉砂层，含水层富水性一般，透水性较好，受上部浅层水垂直入渗和地下水侧向泾渗补给，以侧向径流为主要排泄方式，其动态变化受大气降水、地形地貌、地表水体等因素的制约影响。勘察期间，在W1、W2、W3号观测孔中测得微承压水水位标高为+0.

16、95m、+0.90m、+0.91m（2015年9月），平均值为+0.92 m。观测孔分别穿透相应含水层，观测井采用PVC管将非试验段隔离，止水材料为粘土球。依据江苏苏州环境水文监测站区域监测资料显示，场区该类地下水水位动态均具随季节性变化之特征，年变幅一般在1.00m左右。2.3.3地下水腐蚀性评价根据太仓市气象气候条件，太仓属湿润区，按照岩土工程勘察规范（GB50021-2001,2009年版）附录G第G.0.1条规定，弱透水层湿润区直接临水，根据本场地环境地质条件综合判定本场地的环境类型为类。为评价本场地地下水对建筑材料的腐蚀性，本次勘察对场地内的13#、29#号勘探孔各取一组水样，进行了

17、水质分析（水质分析报告详见附件），根据该水质检验报告作出的评价见下表。表二-1： 地下水水质腐蚀性评价表环境类型腐蚀介质单位腐蚀等级实测值判别结果SO42-mg/L微：<300127.2129.6微腐蚀Mg2+mg/L微：<200022.523.1微腐蚀NH4+mg/L微：<5000.00微腐蚀OH-mg/L微：<430000.00微腐蚀总矿化度mg/L微：<20000442.1447.7微腐蚀表二-2：按地层渗透性水和土对混凝土结构的腐蚀性评价表腐蚀介质单位腐蚀等级实测值判别结果弱透水土层pH值微：>57.968.10微腐蚀侵蚀性CO2mg/L微：<

18、300.0微腐蚀HCO3-mmol/L微：>1.02.742.77微腐蚀表二-3：水对钢筋混凝土结构中钢筋的腐蚀性评价腐蚀等级实测值判别结果水中Cl-含量（mg/L）长期浸水微：<1000080.782.8微腐蚀干湿交替弱：10050080.782.8微腐蚀根据本场地环境地质条件判定本场环境类型为II类，依据地下水水质分析报告，按岩土工程勘察规范(GB 50021-2001)（2009年版）12.2章节相关条款判定地下水对混凝土结构有微腐蚀性，按干湿交替不利环境地下水对钢筋混凝土结构中钢筋有微腐蚀性。苏州地区雨水较多，区域内水系发育，本场地地下水稳定水位较高，未取土试样进行腐蚀性评

19、价，场区及周边无工业污染源，根据周边勘察资料，确定本场地地下水位以上地基土对混凝土结构有微腐蚀性，对钢筋混凝土结构中钢筋有微腐蚀性。3.土的物理力学指标与地基土设计参数 3.1土的物理力学指标按岩土工程勘察规范(GB 50021-2001)（2009年版）和建筑地基基础设计规范 (GBJ50007-2011)要求对地基土的物理力学指标进行统计，结果详见“物理力学性质指标综合成果统计表”(表3)。物理性指标提供了其最大值、最小值、平均值、样本数、变异系数等。固结试验成果提供了各土层的分层压缩曲线（附图7）。标准贯入试验击数为实测读数，未作杆长修正。静力触探成果详见“静力触探曲线图”（附图5）。表

20、3中的静力触探统计成果未剔除如粉土薄夹层、透镜体、钙结核、过渡层等的异常数据，经人工筛选后的统计结果见表三。表三-1 静力触探成果统计表土层代号土层名称双桥静力触探锥尖阻力qc(MPa)侧壁阻力fs（KPa）范围值采用值范围值采用值-1素填土0.701-1.681-2251-2淤泥质素填土0.426-0.544-16-32-粉质粘土夹粉土1.349-2.6651.82327-5941粉土3.825-5.7984.48845-7153淤泥质粉质粘土0.707-1.0410.80811-1712粉土夹粉质粘土1.990-3.2402.43837-5643粉砂5.404-6.4925.83368-8

21、373粉质粘土夹粉土1.550-3.2022.12332-5943粉质粘土夹粘土1.885-2.5552.05739-7652-A粉土6.799-14.2058.923106-219154粉质粘土夹粉土2.902-3.9682.80563-9072本工程地下消防水池及雨水回用系统开挖深度约4.0米左右，本次勘察对基坑开挖影响深度范围的层粉质粘土夹粉土、层粉土、层淤泥质粉质粘土作了三轴试验及室内渗透试验，其统计结果及渗透性评价详见表三-2、表三-3。表三-2： 三轴压缩试验成果统计表工程地质层指标统计三轴剪切试验层号土层名称样本（件）类别粘聚力Cuu (KPa)内摩擦角uu（度）粉质粘土夹粉土6

22、均值/标准值25/232.6/2.6淤泥质粉质粘土6均值/标准值14/132.4/2.4表三-3： 土层渗透性一览表层号土层名称试验类别渗透系数最小值KV/H（cm/s）渗透系数最大值KV/H（cm/s）平均值K（cm/s）渗透性评价-1素填土垂直-（1.00×10-4）弱透水水平-粉质粘土夹粉土垂直5.87E-067.46E-066.86E-06微透水水平5.20E-068.10E-066.49E-06粉土垂直4.86E-046.82E-046.01E-04弱透水水平5.23E-047.50E-046.53E-04淤泥质粉质粘土垂直5.59E-068.32E-066.73E-06微

23、透水水平6.23E-068.11E-067.22E-06注：“（）”内为经验值3.2地基土设计参数3.2.1地基土承载力根据主要物理力学指标，经回归分析修正，结合原位测试成果，综合本地经验，提出各土层的承载力特征值详见以下各表。表四 地基土承载力特征值取值表土层编号土层名称物理指标经验值静力触探经验值标准贯入经验值抗剪强度指标计算建议值f0(kPa)fO(kPa)fK(kPa)Ck(kPa)k(°)fa(kPa)fak(kPa)-1素填土-2淤泥质素填土-粉质粘土夹粉土135225-21.013.611580粉土132234-7.623.9-110淤泥质粉质粘土8198-12.911

24、.67165粉土夹粉质粘土1261522378.522.0-120粉砂-2872676.826.5-170粉质粘土夹粉土152246-26.414.0142130粉质粘土夹粘土243257-45.911.9219200-A粉土-409-7.524.7-200粉质粘土夹粉土187291-33.513.8174150注：1、所提特征值未经深、宽修整。()内数据为Cuu指标，*标识数据为平均值。2、用C、计算承载力时，设b取3米，d取0.5米。3、静力触探使用公式：淤质土f0=0.074；黄色粘性土f0=0.08645.3；一般粘性土f0=；粉土：f0= ；砂土：f0=0.02Ps+59.5；粉土夹

25、粉质粘土：f0=0.89Ps0.63+14.4。4、标准贯入试验：粘性土按工程地质手册（第三版）表3-2-35确定；粉土公式 ：fk=N/（0.00308N0.01504）；砂土按工程地质手册（第三版）表3-2-36确定。5、与qc换算采用华东电力设计院经验公式：粘性土=1.227qc-0.06，砂性土：=1.093qc+0.358。3.2.2土的压缩性根据室内土工试验成果，统计各地基土层的压缩性指标详见下表：表五-1 土的压缩性指标（平均值标准值）层号土层名称压缩系数(a0.1-0.2)压缩模量Es0.1-0.2(MPa)平均值标准值平均值标准值-1素填土-2淤泥质素填土-粉质粘土夹粉土0.

26、450.474.294.1粉土0.260.277.286.9淤泥质粉质粘土0.940.982.382.3粉土夹粉质粘土0.300.326.506.1粉砂0.210.228.948.6粉质粘土夹粉土0.390.404.924.8粉质粘土夹粘土0.240.257.337.0-A粉土0.210.238.868.4粉质粘土夹粉土0.310.325.875.8注：1.根据建筑地基基础设计规范 (GB 50007-2011)第4.2.2条规定，土的压缩性指标应取平均值。其中层、层、-A层粉（砂）性土因采取不扰动土样较为困难，且室内试验实测Es值明显偏低（当原始土体一旦脱离原始应力状态变成土样时，应力平衡破

27、坏，土样产生侧膨胀、结构变异、孔隙水压力消散、原始有效应力损失，且在取土、搬运、切样上架过程中对土样的反复扰动，再加上无侧向变形压缩试验仪器的影响因素，室内试验测得的Es值远小于该土层实际原始状态的Es值）。因此，根据现场原位测试（静力触探试验ps值、标准贯入N）试验成果，结合工程地质手册（第三、四版）及高层建筑岩土工程勘察规程（JGJ72-2004）附录F表F.0.2综合确定各土层的压缩模量Es经验值。详见表五-3：表五-2 土的压缩性指标（经验值）层号土层名称压缩模量Es(MPa)粉土夹粉质粘土（13.3）粉砂（22.6）注：1.（）内为经验值，适用于按F.0.3公式计算沉降。2.按固结理

28、论作桩基沉降计算，对于粘性土压缩模量Es的取值可根据实际土层的有效自重压力及附加压力，在分层压缩曲线中取得相应压力段的压缩模量Es值。3.对于粉（砂）性土， 可参见表五-2，其经验值由原位测试按高层建筑岩土工程勘察规范JGJ72-2004表F.0.2确定。3.2.3桩基设计参数根据主要物理性质，结合原位测试成果，综合确定桩基设计参数如下表：表六 桩基设计参数一览表层号土层名称指标经验法（预制桩）标贯法（预制桩）静探法（预制桩）综合建议值预制桩/钻孔灌注桩qsik(Kpa)qpk(Kpa)qsik(Kpa)qpk(Kpa)qsik(Kpa)qpk(Kpa)qsik(Kpa)qpk(Kpa)-1素

29、填土-/-2淤泥质素填土-/-粉质粘土夹粉土15-15-15/10-/-粉土26-15-25/15-/-淤泥质粉质粘土24-36-18/13-/-粉土夹粉质粘土351000-60149135/251000/-粉砂553000754972100336750/402500/-粉质粘土夹粉土481488-61169435/30-/-粉质粘土夹粘土803920-60164365/602500/1000-A粉土754400-100505675/654500/1000粉质粘土夹粉土562196-74225455/501600/750注：1.根据建筑桩基技术规范5.3.1条“设计采用的单桩竖向极限承载力标准

30、值应通过单桩静载荷试验确定”， 并根据单桩静载荷试验结果调整相关参数。3.2.3桩侧负摩阻力对于本工程，由于本场地表层的-1层素填土、-2层淤泥质素填土较松散，且未来场地地面标高有可能大幅度提高，也既今后将有较厚的填土覆盖，设计时若需考虑大面积填土对桩侧负摩阻力的影响。单桩负摩阻力相关计算参数见表七-1、表七-2。表七-1： 负摩阻力系数层号土层名称负摩阻力系数n-1素填土0.30-2淤泥质素填土0.30淤泥质粉质粘土0.25表七-2： 中性点深度层号土层名称中性点深度比ln/l0粉土夹粉质粘土0.60粉砂0.60粉质粘土夹粉土0.60粉质粘土夹粘土0.60-A粉土0.60粉质粘土夹粉土0.6

31、0注：ln、l0 分别为自桩顶算起的中性点深度和桩周软弱土层下限深度。设计若需考虑负摩阻力引起基桩的下拉荷载时，可根据建筑桩基技术规范 JGJ94-2008 5.4.3所述，按照下式验算基桩承载力：Nk+RaNk荷载效应标准组合轴心竖向力作用下，基桩或复合基桩的平均竖向力。Ra基桩的竖向承载力特征值。为减少负摩阻力对桩基础的影响，对于挤土沉桩，应采取消减孔隙水压力，控制沉桩速率等措施。对于中性点以上的桩身，可对表面进行处理，以减少负摩阻力。4.不良地质作用及其他 勘察结果表明，本场地内未见不良地质作用发育。勘察结果表明本工程1#物流仓库26号孔一带位置、办公楼36号孔一带位置及配电间、门卫位置

32、有暗浜分布，暗浜深度在2.604.00米左右。暗浜地基处理可采用换土垫层处理，换填材料可采用粘性土或灰土，应分层回填 ，分层压实，每层的压实系数符合设计要求后再铺填上层土。除此之外本场地内无墓穴、防空洞、孤石等对工程不利的埋藏物。5.场地类别与地震效应 5.1场地地震效应根据建筑抗震设计规范（GB50011-2010）有关规定，太仓市抗震设防烈度为7度，设计地震分组第一组，设计基本地震加速度值为0.10g。5.2饱和粉（砂）土液化判别拟建场地20米以浅饱和粉（砂）土主要为号粉土、号粉土夹粉质粘土、号粉砂层，根据标准贯入试验及室内颗分试验成果，选01、24、35、37号勘探孔进行液化判别，计算结

33、果详见表八-1。表八-1： 液化指数计算成果表孔号土层编号贯入点深度ds（m）地下水位深度dw（m）粘粒含量c（%）临界击数Ncr（击）实测击数N（击）判别结果01-23.150.73.65.97不液化01-34.150.77.04.89不液化01-45.150.76.75.410不液化*01-611.150.7-12不液化01-712.150.77.07.714不液化01-813.150.75.98.715不液化*01-614.150.7-7不液化01-1015.150.76.78.619不液化01-1116.150.73.013.117不液化01-1217.150.73.013.422不液

34、化01-1318.150.73.013.721不液化01-1419.150.73.013.926不液化01-1520.150.73.014.232不液化孔号土层编号贯入点深度ds（m）地下水位深度dw（m）粘粒含量c（%）临界击数Ncr（击）实测击数N（击）判别结果24-34.150.613.47.09不液化24-45.150.614.56.710不液化24-56.150.614.07.714不液化24-711.150.615.78.313不液化*24-812.150.61-7不液化24-913.150.614.010.614不液化24-1014.150.616.48.613不液化*24-11

35、15.150.61-9不液化24-1216.150.616.49.017不液化24-1317.150.613.013.518不液化24-1418.150.613.013.820不液化24-1519.150.613.014.023不液化24-1620.150.613.014.327不液化孔号土层编号贯入点深度ds（m）地下水位深度dw（m）粘粒含量c（%）临界击数Ncr（击）实测击数N（击）判别结果35-23.650.445.15.48不液化35-34.650.445.25.710不液化35-45.150.443.97.29不液化35-711.150.445.38.712不液化35-812.15

36、0.445.09.213不液化*35-913.150.44-10不液化35-1014.150.446.68.516不液化*35-1115.150.44-8不液化35-1216.150.443.013.320不液化35-1317.150.443.013.623不液化35-1418.150.443.013.822不液化35-1519.150.443.014.125不液化35-1620.150.443.014.428不液化孔号土层编号贯入点深度ds（m）地下水位深度dw（m）粘粒含量c（%）临界击数Ncr（击）实测击数N（击）判别结果37-13.150.565.44.99不液化37-24.150.5

37、63.96.511不液化37-35.150.563.28.012不液化37-511.150.563.111.314不液化37-612.150.564.210.016不液化*37-713.150.56-7不液化37-814.150.564.510.319不液化37-915.150.566.48.815不液化*37-1016.150.56-7不液化37-1117.150.565.110.415不液化37-1218.150.563.014.016不液化37-1319.150.563.014.322不液化37-1420.150.563.014.330不液化注：1.液化判别最大深度：20.00M；2.标

38、贯击数基准值N0：7击；3.抗震设防烈度：7度；4.调整系数，设计地震第一组：0.805.粘粒含量百分比，当小于3或为砂土时，粘粒含量百分比取3；6.地下水位深度应根据可液化土层近期3-5年内最高水位确定，水位埋深（m）=孔口标高（m）-2.00m，小于0.00m取0.00m；7.粘粒含量百分比大于10%时，可判为不液化土。8. *为粘性土。根据建筑抗震设计规范(GB 50011-2010)（2010版）相关条款，判别号粉土、号粉土夹粉质粘土、号粉砂为不液化土层。参考上孔判别计算结果，本场地20.0米以浅饱和粉（砂）土层为不液化层。5.3场地类别根据建筑抗震设计规范（GB50011-2010）

39、相关规定，本次勘察对场地作了土层剪切波速测量。结果详见太仓物流仓库（一期）（附件1）。各波速测试孔实测等效剪切波速值见表八-2。表八-2：土层等效剪切波速实测值 土层 孔号-1Vse=d0/t(m/s)d0=20m15实测波速Vse10110811410216320512926实测波速Vse97-11410216220913037实测波速Vse98105117100160210125根据本工程实测波速成果，再利用当地经验在表4.1.3的剪切波速范围内估计的各土层的剪切波速值，按建筑抗震设计规范(GB 50011-2010)公式4.1.5-1、4.1.5-2 ，分别以46、39、41号孔为例，计

40、算得到的土层等效剪切波速se分别为127.3m/s、125.3m/s、125.7m/s。根据勘探成果，结合区域地质资料，该区场地覆盖层厚度dov80米，进而根据建筑抗震设计规范(GB 50011-2010)表4.1.6确定：1#物流仓库、2#物流仓库、地下消防水池及雨水回用系统、配电间、门卫：拟建场地为IV类建筑场地，地震影响系数的特征周期值为0.65s。勘察结果表明，场地浅部以软弱土及回填土为主，根据建筑抗震设计规范(GB 50011-2010) 4.1.1，判定本场地为抗震不利地段。5.4软土的震陷评价勘察场地内的各土层平均剪切波速值均大于90m/s，根据岩土工程勘察规范（GB20021-

41、2001 2009年版）条文说明第5.7.11条（227页）表5.5，当剪切波速大于90m/s时，可不考虑震陷影响。6.岩土工程分析评价 根据“苏州浅层第四系与工程地质条件研究”和“苏州市水文地质工程地质综合勘察报告”对地区的地质构造概述如下：1、 前第四纪地层东部前第四纪地层均被覆盖于深部。西部则出露地表，而发育残缺不全，只有从泥盆系至第三系的地层有分布，主要岩性有：石英砂岩、粉砂质泥岩、白云岩、灰岩及半胶结泥岩等。2、 第四系地质东部平原沉积区，从下更新统至全新统均有，河、湖、海沉积交替进行，主要有：耕填土、淤泥质粉质粘土、粉质粘土、粘土、粉土、砂性土等，地层厚度一般在80180m，最厚达

42、187m，自西向东逐渐增厚。西部在早更新统时仅于山前或山间洼地堆积了坡洪积和冲洪积粗碎屑物，中更新统以后，在山间盘地内发育了湖相和泻湖相地层，主要在木渎胥口沉积盆地，地层发育，其厚度最大达114m左右，岩性和东部地层相似。3、 构造苏州位于级扬子准地台中的级下扬子褶皱构造区内，处于东西向、北东向及北西向三组断裂的交汇地带，本区最大的断裂为北东向湖（州）苏（州）断裂，全长约135km，可见破碎带的宽度约20m左右。由于三组断裂交汇以湖州苏州断裂为界，将本区分为两个不同的地貌单元，西南为构造剥蚀低山丘陵，东北部为广阔的堆积平原。6.1场地稳定性太仓市及其周围、历史上虽多次发生较强有感地震，但其最大

43、震级不大于里氏5.5级，且震中相对集中在湖州苏州的北东向带状区域。1990年常熟、太仓、昆山三市交界处发生的里氏5.1级地震也处于此区域内。太仓市处于地震活动相对较平稳的地区。本场地属相对稳定区，适宜于本工程建设。6.2地基土及地基均匀性评价6.2.1地基土均匀性评价 表九 地基岩土评价一览表层号岩土层名称压缩性强度均匀性综合评价-1素填土高低非均质不良工程地质层-2淤泥质素填土高低非均质不良工程地质层粉质粘土夹粉土中中欠均质一般工程地质层粉土中中欠均质一般工程地质层淤泥质粉质粘土高低欠均质不良工程地质层粉土夹粉质粘土中中欠均质一般工程地质层粉砂中中高欠均质一般工程地质层粉质粘土夹粉土中中欠均

44、质一般工程地质层粉质粘土夹粘土中高欠均质良好工程地质层-A粉土中高欠均质良好工程地质层粉质粘土夹粉土中中欠均质一般工程地质层6.2.2地基均匀性评价勘探揭示深度内的地基土层，分布较均匀，本场地地质结构尚较简单，同属于一个工程地质单元。本工程地下消防水池及雨水回用系统、配电间、门卫若采用浅基础方案，以号粉土层作为天然地基浅基础持力层使用，号粉土分布平缓、稳定，根据相关规范判定，判定为均匀地基。根据场地工程地质条件，结合拟建物荷载特征，各拟建物浅层地基土不能满足天然地基的设计要求，不宜采用天然地基方案，拟采用桩基础方案，综合评价可不考虑各建筑物的天然地基的均匀性问题。对于桩基而言：1#物流仓库、2

45、#物流仓库、办公楼：可作为桩端持力层的号粉质粘土夹粘土或号粉质粘土夹粉土层位稳定，分布均匀。根据相关规范规定，判定为均匀地基。地下消防水池及雨水回用系统、配电间、门卫：可作为桩端持力层的号粉土夹粉质粘土层位稳定，分布均匀。根据相关规范规定，判定为均匀地基。6.3地基基础方案6.3.1天然地基基础方案据勘探结果表明，本场地浅部号粉土层地基土承载力特征值fak=110KPa，埋藏较浅，分布稳定，属一般工程地质层。可作为荷载较小，高度一般的单层建筑天然地基浅基础持力层使用。根据建筑物的性质及荷载特点，结合当地施工经验，本工程配电间、门卫在下卧层强度及变形验算满足设计要求时，可采用浅基础方案，直接以号

46、粉土层作为天然基地浅基础持力层使用，局部埋藏较深地段可以1：1砂石垫层对层素填土作必要的换填处理，换填深度应由设计计算确定。当采用浅基础方然时，应注意以下几点：1. 采用浅基础方案时，由于其下部分布为压缩性较高的号淤泥质粉质粘土层，所以须对下卧层进行必要的强度与变形验算。2.拟建工程采用天然地基基础方案，应以设计标高控制为原则，为避免施工机械对原始地层的扰动，建议采用人工开挖，局部开挖相对较深地段，必要时可采用相应的围护支挡措施，确保做到成熟可行，万无一失，详见6.5.5章节。3.号粉土层厚度约为2.46M,应注意避免超挖或挖穿持力层。4.号粉土层粉性强，经人为扰动及雨水和地表水的渗入易产生液

47、化，会导致土层结构破坏，从而形成“弹簧土”，因此建议基槽（坑）开挖选晴天开挖，为防基底下土层扰动给建筑质量造成不利影响，故基槽开挖过程中应尽量避免人为扰动及雨水及地表水的渗入。拟建场地地下水水位较浅，但浅部水量不大，基槽（坑）开挖时建议采用明沟和集水井排水。5.如遇暗塘、暗浜，需对其进行换填，换填处理时，换填深度应由设计计算确定，并且人工地基的强度应根据检测确定。6. 基槽（坑）开挖至设计标高后，可采用灰土或碎石分层回填铺设垫层，并分层碾压或夯实，并及时浇筑基础。7.基槽（坑）开挖至设计标高后，应及时通知我公司验槽。8. 在承台与基槽（坑）侧壁间隙回填土前，应排除积水，清除虚土和建筑垃圾，填土应按设计要求选料，分层夯实，对称进行。地下消防水池及雨水回用系统开挖深度为±0.000以下约3.00米，在满足抗浮设计验算的情况下，本工程地下消防水池及雨水回用系统可采用浅基础天然基地方案，直接以号粉土层作为浅基础天然地基持力层使用。采用浅基础方案时，应对下卧层进行必要的强度与变形验算。6.3.2桩基础方案建议建议本工程1#物流仓库、2#物流仓库、办公楼采用桩基础方案。6.3.2.1桩基持力层及桩型选择1#物流仓库、2#物流仓库、办公楼：建议以号粉质粘土夹粘土作为桩端持力层使用，桩端标高控制在-31.00m左右为宜。当单桩承载力不能满足设计要求时，可采用摩擦类型桩，将桩端