引桥墩墩帽模板计算书

1、新建XXX标段三项目部墩帽模板检算书编 制：复 核：项目负责：审 核：XXX施工设计事业部2010年1月目 录一.工程概况-2二.计算总说明-2三.设计依据-2四.数据准备-2五.荷载计算-3六.面板验算-4七.小肋验算-5八.大肋验算-6九.围檩验算-7十.连接螺栓验算-8十一.拉杆验算-8十二结论-9一工程概况：XXX项目部施工区段正线内共有大桥4座、特大桥3座，分别为：XX大桥、XX圩大桥、XX大桥、XX特大桥、XX特大桥、XX特大桥、XX大桥。根据设计图纸统计，以上7座大桥、特大桥的直墩墩身高度范围为2.0m9.0m，墩帽尺寸为10.70m*2.70m及11.00m*2.70m两种。本

2、次共定制10套直墩墩身模板，适用于墩身高度9.5m普通直墩桥墩。此次针对10.70m*2.70m、11.00m*2.70m两种墩帽模板进行检算。二计算总说明：本计算书是验算墩帽模板的面板与肋的规格及间距，保证模板具有足够的刚度及强度。本模板由面板（=6mm），大、小肋（d=100mm，=8mm），围檩(214a)组成；圆端加劲箍规格为25b，最不利面板被大肋和小肋分成最大区格300×370mm（帽梁倒圆角处），围檩间距为1000mm.在模板的横桥向设拉杆（22圆钢）。拉杆上下间距为1m。三计算依据茂湛铁路模板设计图路桥施工计算手册建筑结构静力计算手册钢结构设计规范（GB50017-2

3、003）钢结构设计手册。公路桥涵施工技术规范（JTJ041-2000）。公路桥涵钢结构及木结构设计规范（JTJ025-86）。四数据准备：钢材弹性模量 泊松比 Q235钢容许应力 ，计算时考虑1.3临时工程提高系数取为1.3,1.3大肋10 围檩214a 加劲箍25b A=39.9cm2 I=196 cm4 W=32.7 cm3五荷载计算：墩帽模板受水平力和砼自重分力的作用，所以考虑新浇筑砼产生的侧压力、浇筑产生的倾倒荷载以及砼自重分力：1. 砼供应量V=20m3/h,砼浇筑速度为v=，考虑墩帽倾斜，A取平均值21m2。查公路桥涵施工技术规范2000，规范插页如下：侧压力P1= ，,两者取小值

4、。砼的容重 ,.t0新浇筑砼的初凝时间,.K1外加剂影响修正系数，仅掺减水剂，取1.0.K2坍落度影响修正系数，施工坍落度120160mm时，取1.15.H砼侧压力计算位置至新浇筑砼顶面总高度，H=7.5m所以：Pmax=50.3kpa取最大侧压力为50.3Kpa，考虑墩帽处砼侧压力的三角形分布，可得：Pmax=hh=Pmax/=50.3/24=2.1m因此可以求得墩帽最下面一道拉杆处（距离墩帽1.45m）的侧压力35Kpa。验算强度，考虑砼侧压力和倾倒砼产生水平荷载。验算刚度仅考虑砼侧压力而不考虑倾倒砼产生水平荷载，见公路桥涵施工技术规范表9.2.2）。2. 砼自重分力在斜撑位置处砼自重产生

5、分力作用于模板上，斜角为36度，作用高度为1.4m，压力值大小为：24×sin36×1.4521kPa，3.因为墩帽砼的浇筑面积大，墩帽高度小，所以倾倒时产生的冲击荷载可以不与新浇筑砼对模板的侧压力相叠加。4.模板总压力值：35+21=56kPa，其余部位的荷载作用与墩柱模板相同，再此不做计算。六.面板验算：1. 强度验算面板计算选取帽梁圆端处最不利情况，按双向板计算，可以简化为三边固结一边简支的受力模型计算，以这种情况分析：取宽度为1cm的面板分析，单位长度面板上作用的力为:，根据=0.81，查<静力学计算手册>表2-18，得出：K0X=-0.072 ; K0

6、Y=-0.057M0X=;M0Y=截面抵抗矩：，强度满足要求！见公路桥涵钢结构及木结构设计规范P4P6页。，强度满足要求！见公路桥涵钢结构及木结构设计规范P4P6页。2. 挠度验算：根据查表利用内插法得， （）<1.5mm，满足要求,公路桥涵施工技术规范规定值1.5mm。七.小肋验算：(1)小肋截面特性：q=21kN/m单位：mm300小肋焊接在大肋上，大肋间距为300mm,小肋可以简化为两端铰结，跨径为300mm的梁计算。因为大肋与小肋组成的区格，所以作用在位长度小肋上的力：计算小肋与面板组合截面的截面特性：(2)强度与挠度验算：按简支梁计算:挠度：<L/400=0.75mm，满

7、足公路桥涵施工技术规范要求。小肋与面板焊接，无稳定性问题，不需要检算。八.大肋验算：(1)大肋截面特性：1100q=16.8kN/m单位：mm墩帽处大肋按单跨连续梁计算，跨径为1100mm(短支撑杆与外加劲箍斜向距离),同理q=56×0.3=16.8kN/m，圆角处的大肋为钢板。详见模板图纸。大肋的截面特性：(2).强度与挠度验算：按简支梁计算:求得：<L/400=2.75mm，满足公路桥涵施工技术规范要求。大肋与面板焊接，无稳定性问题，不需要检算。九.围檩验算：帽梁处圆端围檩为外加劲箍，规格为25b，其余围檩为214a。围檩竖向间距均为1.0m，采用整体计算模型如下。外加劲箍

8、承受的线荷载为56×1.162KN/m，其余围檩为35×1.139KN/m。应力计算结果如下：由计算可知：加劲箍最大应力为50.8MPa,214a最大应力为48.7MPa。由计算可知：拉杆最大拉力为40.4KN。外加劲箍最大变形为0.64，214a围檩最大变形为0.47mm。十连接螺栓验算：由模型计算可得，圆端部分与直线部分连接处轴向力为78KN，剪力为13KN。荷载由连接处连接处9个M17螺栓连接，则单个螺栓受力为：拉力：，剪力：，M17螺栓承载力：， 按公式（钢结构设计规范）：螺栓受力满足要求。十一拉杆验算：拉杆上下间距为1.1m，据以上 七.围檩验算 中程序计算所得支撑反力即为拉杆受的拉力。22拉杆容许拉力F：Ae=Ae-螺杆有效面积；d-螺杆公称直径；P-螺距，22拉杆对应螺距3.25；Ae=282mm2F=f* Ae=200*282=5.64KN40.4 KN,满足受力需要。拉杆受轴向力变形,拉杆长度为2.8m,