外脚手架搭设方案

1、象山紫悦馨园住宅小区工程项目外脚手架搭设方案目 录 一、工程概况二、脚手架布置 三、双排落地钢管脚手架计算3.1 设计概况3.2 各有关参数2.3 17步落地式脚手架计算 四、上拉式型钢挑架计算4.1 设计概况4.2 荷载计算4.3 单拉索挑架计算4.4 对砼结构的验算4.5连墙杆布置 五、脚手架搭设、拆除安全注意事项六、钢丝绳等配件要求七、外脚手架搭设图示外脚手架搭设方案 一、工程概况 象山紫悦馨园住宅小区工程位于宁波市象山县象山港路与海山路交叉口东北角。本工程由113#楼13个单体组成,其中1#，2#，3#，4#，10#，11#，12#，13#楼为7层，檐口高度为20.5m。5# ，6#，

2、7#楼为11层，檐口高度为31.87m，33.87m，34.47m。8#楼为16层，檐口高度为47.07m，9#楼为15层，檐口高度为43.67m。本工程标高均采用黄海高程4.653m。现根据工程实际情况，针对1#10#8#楼编制外架施工方案。 二、根据工程特点，各楼外脚手架布置如下 1楼共7层，采用落地钢管外脚手架,脚手架搭设高度为24.1m。10楼共7层，采用落地钢管外脚手架,脚手架搭设高度为24.1m。8楼18层采用落地钢管外脚手架,10层以上采用上拉式型钢挑架。9#楼自10层楼面26.770m标高起挑，共1挑16层标高为47.07m。落地式钢管脚手架立杆纵距1.8米，立杆横距1.2米，

3、步距不大于1.8米，内立杆距墙0.3 m，挑架立杆纵距1.65米，立杆横距0.8米，步距不大于1.8米，内立杆距墙0.25 m。设计参照规范：1、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302002、J 842002；三、双排落地钢管脚手架设计计算3.1 设计概况考虑施工要求，落地架搭设16步。因搭设高度小于50米，双排脚手架设计尺寸按JGJ130-2001中6.1构造要求。验算时考虑上部挑架未施工完成时的荷载,验算取18步。3.2、各有关参数Ø48×3.2（厚）钢管：；。风载：取基本风压。静载： Ø48钢管 ；夹具 ；竹脚手板（） ；密目安全网 ；活载：

4、结构施工荷载，每层 。3.3、18步落地式脚手架计算纵向水平杆计算：按四跨连续梁计算，其上部荷载包括脚手板及施工荷载（如图，按跨度1.8米验算）强度满足要求。挠度满足要求。横向水平杆计算（按单跨梁计算）：受集中荷载：对于与力杆相连接的扣件：，取扣件抗滑力为5.0，则，即扣件抗滑满足要求。、立杆计算（取一跨计算）：恒载： 钢管 ；夹具 ；竹脚手板（满布）；密目安全网；活载： a、整体稳定（考虑风载）因有密目安全网，挡风效果较好，故取；则：；查表得。；风载产生的弯矩：；从而查得构件稳定系数为：。；b、单杆稳定长细比为；取，、基础说明：因本工程外脚手架处于地下室顶板上，且顶板为覆土顶板，所以外墙架直

5、接立在顶板上，无需处理，其它地方包括1#3#12#13#楼外架基础做法：采用砂回填夯实，再铺垫300厚塘渣，然后浇150厚C20混凝土。钢管下垫设150×150×6铁块。冲切计算（主要是混凝土抗冲切）：对C20，；取冲切角为45º；冲跨比及的计算：；同理。剪切计算：由上知：；则极限荷载：混凝土抗压计算：，垫层抗压：，满足要求。4、连墙杆计算：连墙杆按二步三跨计算，在梁上预埋钢板，钢板与钢管焊接，然后短钢管与内立杆用扣件连接。连墙杆轴向力设计值为（按最大跨度计算）：；而扣件抗滑承载力为：；但当遇到10级以上强台风时，应做加强处理。四、上拉式槽钢挑架计算4.1 设计概

6、况工字钢型号为14#，拉绳采用14#钢丝绳，内杆距墙0.25m,立杆纵距1.65米，立杆横距0.8米，步距1.8米；槽钢型号为14#，拉绳采用14#钢丝绳，内杆距墙0.25m,立杆纵距1.65米，立杆横距0.8米，步距1.8米；验算时取12步进行计算。4.2 荷载计算4.2.1 单拉索挑架荷载4.2.1.1 自重荷载g（按1.65m×0.8m=1.3212步投影面积计）序号项目数量单位荷重重量（kN）1钢管88m37.6N/m3.31kN2夹具60个14.6N/个088kN3竹脚手板17160.3kN/5.15kN4安全网36310N/0.36kN5工字钢1.4m0.1975kN/0

7、.28kN小 计9.98kN4.2.1.2 活荷载考虑两层结构施工荷载q=2×3kN/×1.32=7.92kN4.2.1.3 风荷载宁波市基本风压W0=0.35kN/Wk=0.7z·sW0z=1.35（20m/60m）s=1.3 =1.2An/ AW因外墙围网挡风性能较好取挡风面积An=0.7AW（迎风面积）s=1.3×1.2×0.7=1.09Wk=0.7×1.35×1.09×0.35 =0.364.3 单拉索挑架计算4.3.1 计算简图4.3.2 受力计算G=1.2g+1.4q=1.2×9.98+1.4

8、×7.92=23.1kNP=G/2=11.6kNTA垂直=RA=0.25P/1.05+P=20.6kN=0.25×11.6/1.05+11.6=14.4KNRB=0.8P/1.05=8.8kNMmax= 0.25=2.2kN·mTA= RA/sin70°=15.3kNTA水平=TAcos70°=5.2kN工字钢选型：W= Mmax/ =2.2×106/215=10232mm34.3.3选用14#型热轧普通工字钢截面积为21050mm2，Ix=469000mm3，即能满足力学要求。4.3.4 钢丝绳试选用14钢丝绳，钢丝绳选用6股19丝

9、，钢丝绳公称抗拉强度1700N/ mm2，破断拉力总和大于123kN。钢丝绳允许拉力Fg=0.85 Fg=123kN钢丝绳安全系数K参考建筑施工手册第四版P802页表14-5，套用作吊索，无弯曲时K=67，挑架钢丝绳虽作为吊索但一次安装调整后受力均匀，不像表中所提供的吊索考虑经常使用考虑磨损及突然受力的诸多因素。14-5表中，提供作缆风时K=3.5，所以挑架钢丝绳应在3.57之间，我们认为取K=4.5比较合理。Fg=Fg /K =0.85×123/4.5=23.2kNTA=21.46kN满足要求4.3.5 梁上预埋拉钩梁上预埋拉钩采用HPB335钢筋，抗拉强度设计值210N/ mm2

10、，HPB235钢延性较好，屈服后强度有很大的提高，因此考虑安全系数为K=4；F=4×TA/2=30.6kN；A=F/=204.4mm2，计算圆钢直径为D=（4A/）1/2=16.1mm采用18钢筋可满足要求，圆钢锚入梁内锚脚应满足构造要求。4.5 对砼结构的验算8#楼结构最不利位置在主楼阳台边梁位置，挑架传递给结构的最大荷载在钢丝绳拉结处，取Tmax=25kN进行验算。待验算梁结构情况如下：边梁L-2200×440上214下214C35长5090mmKL-18240×470上216下416C25长3200mm4.5.1 对边梁进行验算L1自重g L1=0.2

11、15;0.44×25=2.2kN/m传到L1上的板面自重荷载：gL1=0.10×1.6×25=4 kN/m传到L1上的板面活荷载：q L1=3kN/m2×1.6m=4.8 kN/mQ=1.2(2.2+4)+1.4×4.8=14.16 kN/mMmax= MQmax + MTmax =1/8×14.16×5.092+35=80.9kN·mTA=TB=1/2QL+3/2T=1/2×14.16×5.09+3/2×25=74kN按单筋截面梁进行验算：ft=1.27N/mm2 fc=11.9N/

12、mm2 fy= fy=300N/mm2梁保护层25mmho=440-25=415mm b=200 As=308mm2 1=1.0= As/bho=308/（200×415）=0.37%min则=ft/1fc=0.0037×300/（1.0×11.9）=0.093Mu=1fc bh2o（1-0.5）=1.0×11.9×200×4152×0.093×（1-0.5×0.093）=38 kN·mMmax=81 kN·m处理方法:将下排214增至416（804），试计算得：= As/bho=80

13、4/（200×415）=0.97%min=ft/1fc=0.0097×300/（1.0×11.9）=0.24Mu=1fc bh2o（1-0.5）=1.0×11.9×200×4152×0.24×（1-0.5×0.093）=86kN·mMmax=81 kN·m满足力学要求。斜截面验算边梁箍筋配置为8200（2）fyv=300 N/mm2 ASv=nAsv1=2×33.5=67mm2S=200mm ho=415mmVcs=0.7ft bho+1.25fyv·ASv/Sho

14、 =0.7×1.27×200×415+1.25×300×67/200×415 =74kNRA（RB）=74kN斜截面验算满足力学要求。对KL-18进行验算:梁自重g L1=0.24×0.47×25=2.8kN/m传到梁上的板面自重荷载：gL1=0.10×1.6×25=15kN/m传到梁上的板面活荷载：q L1=3 kN/m2×1.6m=4.8kN/mQ=1.2(2.8+4)+1.4×4.8=14.88 kN/mMmax= MQmax + MTmax =1/8×14.

15、88×3.22+90=109kN·mTA=TB=1/2QL+3/2T=1/2×14.88×3.2+3/2×25=61kN按单筋截面梁进行验算：ft=1.27N/mm2 fc=11.9N/mm2 fy= fy=300N/mm2梁保护层25mmho=470-25=445mm b=240 As=402mm2 1=1.0= As/bho=402/（240×445）=0.37%min则=fy/1fc=0.0037×300/（1.0×11.9）=0.093Mu=1fc bh2o（1-0.5）=1.0×11.9

16、5;240×4452×0.093×（1-0.5×0.093）=50 kN·m<Mmax=81 kN·m处理方法:将梁下排筋216(402mm)增大至418(1017mm)试算= As/bho=1017/（240×445）=0.95%min则=ft/1fc=0.0095×300/（1.0×11.9）=0.239Mu=1fc bh2o（1-0.5）=1.0×11.9×240×4452×0.239×（1-0.5×0.239）=119kN·

17、;mMmax=81kN·m满足力学要求。斜截面验算边梁箍筋配置为8100（2）fyv=210 N/mm2 ASv=nAsv1=2×33.7=67mm2S=100mm ho=445mmVcs=0.7ft bho+1.25fyv·ASv/Sho =0.7×1.27×240×445+1.25×210×200/100×445 =94kNRA（RB）=74kN斜截面验算满足力学要求。9#楼结构最不利位置在主楼两边阳台间边梁位置，挑架传递给结构的最大荷载在钢丝绳拉结处，取Tmax=25kN进行验算。待验算梁结构情况如

18、下：梁L10200×440上216下216C25长4640mm梁KL23240×470上222下320C25长4000mm4.5.1 对L梁进行验算L1自重g L1=0.2×0.44×25=2.2kN/m传到L1上的板面自重荷载：gL1=0.1×1.6×25=4kN/m传到L1上的板面活荷载：q L1=3 kN/m2×1.6m=4.8 kN/mQ=1.2(2.2+4)+1.4×4.8=14.12 kN/mMmax= MQmax + MTmax =1/8×14.12×4.642+35=73kN&#

19、183;mTA=TB=1/2QL+3/2T=1/2×14.12×4.64+3/2×25=70kN按单筋截面梁进行验算：ft=1.27N/mm2 fc=11.9N/mm2 fy= fy=300N/mm2梁保护层25mmho=440-25=415mm b=200 As=603mm2 1=1.0= As/bho=603/（200×415）=0.72%min则=fy/1fc=0.0072×300/（1.0×11.9）=0.18Mu=1fc bh2o（1-0.5）=1.0×11.9×200×4152×0.

20、18×（1-0.5×0.18）=67 kN·m<Mmax=73 kN·m处理方法:将梁下排筋316(603mm)增大至618(1526mm)试算= As/bho=1526/（240×415）=1.84%min则=ft/1fc=0.0184×300/（1.0×11.9）=0.46Mu=1fc bh2o（1-0.5）=1.0×11.9×200×4152×0.46×（1-0.5×0.46）=145 kN·mMmax=73 kN·m满足力学要求。斜

21、截面验算边梁箍筋配置为8100（2）fyv=210 N/mm2 ASv=nAsv1=2×33.5=67mm2S=100mm ho=415mmVcs=0.7ft bho+1.25fyv·ASv/Sho =0.7×1.27×200×415+1.25×210×67/100×415 =74kNTA（TB）=70kN斜截面验算满足力学要求。KL23 自重Gkl 23=0.24×0.47×25=2.82KN/m传到KL23上的板面自重g，kl=0.1×1.6×25=4KN/m传到KL23

22、上的板面活荷载 qkl 23=3kN/m2×1.6m=4.8kN/mQ=1.2（2.82+4）+1.4×4.8=14.9kN/mMmax=MQmax+MTmax=1/8×14.9×42+35=64.8kN/mTA=TB=1/2QL+3/2T=1/2×14.9×4+3/2×25=67.2kN= As/bho=941/（240×445）=0.88%min则=fy/1fc=0.0088×300/（1.0×11.9）=0.22Mu=1fc bh2o（1-0.5）=1.0×11.9×2

23、40×4452×0.22×（1-0.5×0.22）=111 kN·mMmax=64.8 kN·m满足力学要求。边梁箍筋配置为8150（2）fyv=300 N/mm2 ASv=nAsv1=2×33.5=67mm2S=150mm ho=445mmVcs=0.7ft bho+1.25fyv·ASv/Sho =0.7×1.27×240×445+1.25×300×67/150×445 =94.9kNTA（TB）=67.2kN斜截面验算满足力学要求。4.6 连墙杆布置

24、连墙杆布置同3.4落地脚手架，采用二步三跨布置。五、脚手架搭设、拆除安全注意事项：1、搭设前应严格进行钢管的筛选，凡严重锈蚀、薄壁、严重弯曲及裂变的杆件不宜采用。2、严重锈蚀、变形、裂缝，螺栓螺纹已损坏的扣件不宜采用。3、落地脚手架基础为砼基础外侧做好排水沟。4、挑架上钢管脚手架立杆与槽钢上预焊的37钢管套接，立杆必须有扫地杆连接保护。5、所有扣件紧固力矩，应达到45kg.m ,用测力器检验。6、同一立面的小横杆，应对等交错设置，同时立杆上下对直。7、斜杆接长，不宜采用对接扣件。应采用叠交方式，二只回转扣件接长，搭接距离视二只扣件间隔不少于0.4M。8、脚手架的拉杆必须与墙面预埋件作刚性连接（

25、焊接），焊接时应随带接灰斗。9、脚手架拆除现场必须设警戒区域，张挂醒目的警戒标志。警戒区域内严禁非操作人员通行或在脚手架下方继续组织施工。地面监护人员必须履行职责。挑架拆除应配备良好的通讯装置。10、如遇强风、雨、雪等特殊气候，不应进行脚手架的拆除。夜间实施拆除作业，应具备良好的照明设备。11、所有高处作业人员，应严格按高处作业规定执行和遵守安全纪律，拆除工艺要求。12、建筑物内所有窗户必须关闭锁好，不允许向外开启或向外伸挑物件。13、拆除人员进入岗位以后，先进行检查，加固松动部位，清除步层内留的材料、物件及垃圾块。所有清理物应安全输送至地面，严禁高处抛掷。14、按搭设的反程序进行拆除，即安全网竖挡笆垫铺笆防护栏杆搁栅斜拉杆连墙杆大横杆小横杆立杆。15、不允许分立面拆除或上、下二步同时拆除（踏步式）。认真做到一步一清，一杆一清。16、所有连墙杆、斜拉杆、隔排措施、登高措施必须随脚手架步层