明众风雅尚都45#塔吊施工方案

1、 施工组织设计、施工方案审批表 TJ1.4工程名称风雅尚都45#楼日期2014年 2月 21日现报上下表中的技术管理文件、请予以审批。类别编制人册数页数施工组织设计施工方案吉增洋126内容附后风雅尚都45#楼塔吊安拆施工方案申报简述：为更好的指导本工程塔吊的安全安拆、使用，确保整个工程顺利完工。我部编制了风雅尚都45#楼塔吊安拆施工方案。敬请审批！申报部门：南通华新建工集团风雅尚都项目部 申报人： 审核意见： 有 无 附页总承包单位名称：南通华新建工集团有限公司 审批人： 审核日期： 年 月 日审批意见：审批结论： 审批部门（单位）：南通华新建工集团有限公司 审批人： 日期： 年 月 日注：附

2、施工组织设计、施工方案。风雅尚都45#楼塔吊安拆施工方案（FYSD-04-04）目 录1 工程概况12 编制依据13 塔吊布置14 机械性能概述25 塔吊基础地质情况及基础截面尺寸确定26 塔吊基础配筋初步确定27塔吊基础位置、附墙平面布置38 塔吊安装及拆除58.1 塔吊安装58.1.1 安装准备工作58.1.2 安装程序及要领58.1.3 塔身标准节的安装方法及顺序68.1.4 安装中的安全注意事项78.2 塔吊拆除78.2.1 拆卸注意事项78.2.2 拆卸的具体程序88.2.3 塔机拆散后的注意事项98.3 装运人员落实99 天然基础计算书109.1 塔机属性109.2 塔机荷载109

3、.3 基础验算139.4 基础配筋验算1710 附着计算计算书1810.1 支座力计算1810.2 附着杆内力计算2010.3 附着杆强度验算2210.4 附着支座连接的计算2210.5 附着设计与施工的注意事项2311 稳定性计算计算书2311.1 塔吊有荷载时稳定性验算2311.2 塔吊无荷载时稳定性验算251 工程概况风雅尚都45#楼工程建设项目位于丹阳市天元路东侧，薛甲路北侧，建筑面积为9692m2。江苏明众房地产开发有限公司开发，江苏文博建筑设计有限公司设计，工程地质勘察由江苏省岩土工程勘察设计研究院进行地质勘察。本工程由南通华新建工集团组织施工，本工程为高层住宅，层数18层，其中地

4、下一层自行车库，地上一层商铺加物管办公，二层以上为住宅，建筑高度55.8m。本工程拟采用QTZ40A（4708）型塔式起重机。2 编制依据1、施工组织设计2、施工图纸3、地基基础工程施工质量验收规范GB50202-20024、机械使用安全技术规程JGJ33-20015、QTZ40A（4708）型塔式起重机使用说明书3 塔吊布置45#楼的塔机平面布置见下图：平面布置图4 机械性能概述QTZ40塔式起重机为水平起重臂，小车变幅，上回转自升式塔式起重机，该塔机的特色有：1、与同类型塔机相比，起重臂长，工作幅度和起重力矩大，性能参数及技术指标国内领先，达到国际先进水平。2、整机外形美观，结构合理。3、

5、起升工作速度高，调速性好，能满足轻载高速，重载低速及慢就位要求，工作效率高；回转采用绕线电机电阻调速，工作平稳、可靠。4、电器控制系统采用国内先进电器元件，寿命长，故障少，维修简单，工作可靠。5、各种安全装置齐备、可靠，采用机械式或机电一体化产品，能够适应于恶劣的施工环境。6、刚性双拉杆悬挂大幅度起重臂，起重臂刚度好，自重轻，断面小，风阻小，外形美观，长度有几种变化，满足不同施工需要。7、司机室独立外置，视野好，内部空间大，给操作者创造良好的工作环境。8、采用先进的联动台操纵各机构，操作容易，维修简单。9、设计优于有关国家标准。5 塔吊基础地质情况及基础截面尺寸确定本工程46#楼塔吊根据现场总

6、平面布置图及吊装区域，其对应地质报告18-18剖面，塔吊位于46#楼南侧，持力层为层粉土，该土层承载力为105kpa，修正后的地基承载力特征值fa(kPa)=162.24kPa,不满足塔吊基础图纸要求（200 kpa）。故采取加大塔吊基础截面尺寸措施，以确保承载力。塔吊基础截面为5.6m×5.6m，高度为1.2m，基础埋深2.0m。6 塔吊基础配筋初步确定根据塔吊基础截面尺寸及地质承载力情况，初步确定塔吊基础配筋为：基础上层钢筋为双向配置HRB400 16150；下层钢筋为双向配置HRB400 20150；上下层钢筋之间拉“S”钩，配置HRB400 14300，呈梅花形布置。见基础钢

7、筋配筋图基础配筋图7塔吊基础位置、附墙平面布置塔吊附墙放置在46#楼G轴南阳台剪力墙上，根据附墙位置，以及考虑塔吊拆除可行性，确定塔吊基础中轴线位置为11轴向东4750mm，G轴向南4100mm。本工程附着采用四道附着，安装高度分别为15米（四层剪力墙）、30米（九层剪力墙）、45（十五层剪力墙）、55米（十八层剪力墙），附着安装方式采用类，简图详见附着杆平面图、立面布置图。塔吊基础位置、附墙杆平面位置图塔吊附墙杆立面布置图8 塔吊安装及拆除8.1 塔吊安装8.1.1 安装准备工作1、该塔机由天坤建筑工程机械有限公司塔机装拆队负责安装，所有参加人员都必须持证上岗，其他人员只能在地面配合。2、组

8、织安装人员了解塔机的性能，熟悉起重机的拼装程序及各部件相联接处所采用的联接形式和使用的联接件的尺寸规定及要求，了解现场布局和土质情况，清理障碍物。同时由项目部安全部门对安装班组进行针对性的安全技术措施交底。3、由土建施工员、技术科会同安全部门、机管部门以及安装队人员对已完成的基础工程进行重复验收，验收情况及结果必须由参加验收人员签字认证。4、组织人员将基础节、标准节及各部位部件、零件、连接件等清点，并运到现场，并将有关连接件、紧固件预先抹油或浸油。5、清理现场道路，平整场地，确保车辆及汽车吊顺利进场进行安装。6、联系租用25吨汽车吊，检查安装使用的钢丝绳、吊具等安全情况，保证万无一失。7、准备

9、安装所必备的工具、材料，如大锤、小锤、专用扳手、棕绳、木板以及电焊工具等。8.1.2 安装程序及要领1、先将两节标准节用4个M42高强度螺栓联接为一体（螺栓的预紧力为70吨），吊至基础与预埋基脚用4个M42高强度螺栓连接调平紧固，必要时可以在预埋节与基础节接头处加铁片调平，保证其整体垂直偏差不大于千分之一。（安装时要注意：有踏步的两根主弦杆要平行于建筑物）。2、在地面装好外套架平台，将液压顶升系统吊装至爬升架上，并完成顶升油缸与爬升架的装配，然后吊起从基础节顶端套下，液压千斤顶脚要进入标准节卡槽内，并将外套架的调节滑轮调整到位。套外套架时要注意标准节引出口的方向。（套架上有油缸的一面对准塔身上

10、有踏步的一面套入）。3、在地面上先将上下支座以及回转机构、回转支承、平台等装为一体，然后将这一套部件吊起安装在塔身节上，用四个30的销轴和4个M42的高强度螺栓将下支座分别与爬升架和塔身节相连。（注意：回转支承与上、下支座的联接螺栓一定要拧紧，予紧力矩为640N·m）。4、在地面上将塔顶与平衡臂拉杆的第一节以及起重臂拉杆的上方长拉杆与下方短拉杆用销轴连接好，然后吊起，用四个M42的高强度螺栓与回转上支座联接。安装塔顶时要注意区分塔顶哪边是与起重臂相连，此边回转限位器和司机室处于同一侧。5、平地上拼装好平衡臂，并将起升机构、电控柜与电阻箱等装在平衡臂上，接好各部分所需的电线，然后将平衡

11、臂吊起，与上支座用销轴铰接完毕后，再抬起平衡臂与水平线成一角度至平衡臂拉杆的安装位置，装好平衡臂拉杆后，再将吊车卸载。6、吊起重1.2吨重的平衡重一块，放在平衡臂的最后第二块处。7、在地面上，先将司机室的各电气设备检查好以后，将司机室吊起至上支座的上面，然后用销轴将司机室与上支座连接好。8、在地面拼接起重臂及拉杆，用相应的销轴把它们装配在一起。第一节臂与第二节臂连接好后，装上小车，并把小车固定在吊臂根部，把吊臂搁置在1米高左右的支架上，使小车离开地面，装上小车牵引机构，穿好小车钢丝绳，再按说明书要求装上吊臂拉杆，并将吊臂前端的变幅限位及障碍灯线穿好。（所有销轴都要装上开口销，并将开口销充分打开

12、）。9、选择好吊点，用汽车吊将吊臂总成缓缓吊起。地面人员用大绳拉住臂端二面，以控制吊臂的旋转方向，提升中必须保持吊臂处于水平位置。吊臂吊起到位，其根部与回转支承吊臂铰点用销轴连接后，继续提升吊臂，使吊臂头部稍微抬起，放松塔吊起重绳与拉杆滑轮组穿绕。然后慢档开动卷扬机，拉起拉杆与塔顶耳板连接。完成后将吊臂缓慢放下，使拉杆处于拉紧状态。（请将吊臂平衡中心做上记号，以方便以后拆卸）。10、按规定安装其余的配重。接电、张紧小车牵引绳、穿起吊钢丝绳、打接地桩、通电调试、试验试吊、进行验收工作。8.1.3 塔身标准节的安装方法及顺序1、由于塔身标准节主弦杆的规格有两种，因此在安装标准节时，应根据标准节、，

13、依次从下到上安装塔身标准节。2、将起重臂旋至引入塔身标准节的方向，（起重臂位于爬升架上外伸推架的正上方），回转机构制动器处于制动状态。3、放松电缆长度略大于总的爬升高度，并紧固好电缆。4、在地面上先将四个引进滚轮固定在塔身标准节下部横腹杆的四个角上，然后吊起标准节并安放在外伸框架上。吊起一个标准节调整小车的位置，使得塔吊的上部重心落在顶升油缸梁的位置上，观察到爬升架上四周8个导轮基本上与塔身标准节主弦杆脱开时即为理想位置，然后卸下塔身与下支座的4个M42的连接螺栓。5、将顶升横梁顶在塔身的踏步上，开动液压系统使活塞杆全部伸出，稍缩活塞杆，使爬爪搁在塔身的踏步上。然后油缸全部缩回，重新使顶升横梁

14、顶在塔身踏步上，再次全部伸出油缸，此时塔身上方恰好能有装入一个标准节的空间，利用引进滚轮在外伸框架上滚动，把标准节引至塔身的正上方，对标准节的螺栓连接孔，缩回油缸至上下标准节接触时，用四个M42高强度螺栓将上下塔身标准节连接牢靠，螺栓予紧力为70吨，予紧力矩为5.82KN.M，卸下引进滚轮，调整油缸的伸缩长度，将下支座与塔身连接牢固，即完成一节标准节的加节工作，连续加几节标准节，则可以按以上步骤连续几次即可。顶升注意事项：1）顶升过程中自始至终必须利用回转机构制动器将吊臂锁住，严禁吊臂回转，保证起重臂与引入塔身标准节的方向一致。2）、若要连续加几个标准节，则每加完一次后，用塔机自身吊下一个标准

15、节前，塔身节各主弦杆和下支座必须有一个M42螺栓连接牢固。3）所加标准节上的踏步必须与已有的塔身对准。6、安装高度本工程考虑各方面因素，第一次塔吊竖立高度为12节（26.4米），以后分三次进行升节，附着安装时间为四层、九层、十五层、十八层顶板砼浇筑完成后时间。8.1.4 安装中的安全注意事项1、起重机的安装人员必须持证上岗，所有登高作业人员必须系好安全带。2、现场安全防护设施必须齐全。3、安装过程中，塔吊回转半径10米范围内必须设置警戒线，严禁人员走动或停留，并在地面设4名监护人员。4、作业人员必须遵守各项安全规定和操作规程，禁止酒后作业，禁止穿硬底和易滑的鞋靴登高作业。5、整个吊装过程必须由

16、安装队委派一名专业指挥人员担任指挥，其他人员不得指手划脚发出影响信号，但遇有紧急情况，任何人都可以发出紧急信号。6、每道工序完成后，必须安排专人检查螺栓螺丝的坚固情况以及销轴卡销卡片的到位情况，以确保安装质量。7、安装作业时，工地项目负责人、安全负责人都必须到现场加强监督，保证万无一失。8、必须由塔机装拆队技术人员指导整个安装技术，其他人员不得乱指挥。8.2 塔吊拆除8.2.1 拆卸注意事项1、塔机拆塔之前，顶升机构由于长期停止使用，应对顶升机构进行保养和试运转。2、在试运转过程中，应有目的地对限位器、回转机构的制动器等进行可靠性检查。3、在塔机塔身节已拆出，但下转台与塔身还没有用M27高强度

17、螺栓连接好之前，严禁使用回转机构、变幅机构和起升机构。4、塔机拆卸对顶升机构来说是重载连续作业，所以应对顶升机构的主要受力件经常检查。5、顶升机构工作时，所有操作人员应集中精力观察各相对运动件的相对位置是否正常（如滚轮与主弦杆之间，顶升套架与塔身之间），如果顶升套架在上升时，顶升套架与塔身之间发生偏斜，应停止顶升，并立即下降。6、拆卸时风速应低于8m/s。由于拆卸塔机时，建筑物主体已经建成，工作场地受限制，应注意工件的吊装堆放位置。否则容易发生人身安全事故。8.2.2 拆卸的具体程序拆塔是一项技术性很强的工作，尤其是塔身节、平衡臂、起重臂的拆卸。如稍有疏忽，就会导致机毁人亡，因此，用户在拆卸这

18、些部件时，需严格按照本说明书的规定操作。上塔工作人员，必须是经过培训并取到证书的人员。 1、拆卸塔身1）将起重臂回转到塔身节的引进方向（即顶升套架有开口的一侧），使回转制动器处于制动状态，起重跑车停在配平位置（与安装塔机中顶升加节时起重跑车的配平位置一致）。2）伸长顶升油缸，将顶升横梁置于从上往下数第五个踏步的圆弧槽内（此时活塞杆接近伸至最大长度），拆掉最上面塔身节的上下连接螺栓，并在该节下部套装上引进滚轮。3）继续伸长油缸，将上部结构顶起；当最上一节塔身节离开第二节塔身节顶面2050mm左右时，即停止顶升。4）将最上一节塔身节沿引进平台轻轻推出，注意防止因用力过猛导致标准节翻出引进平台外。5

19、）回缩油缸（注意：此时顶升套架上的插销不能露出套端面，以免在套架下降过程中碰到爬爪），当油缸接近最短时，伸出插销，担在踏步上平面上，撑住上部结构。6）稍微回缩油缸，使顶升横梁脱离爬爪，然后伸长油缸，将顶升横梁置于下一对踏步上，伸长活塞杆少许，顶起上部结构，将插销收回套内。然后继续收缩活塞杆，落下上部结构。使下转台座落在塔身节上，并用高强螺栓连接牢靠。7）用跑车吊钩将塔身节吊至地面。至此完成一个塔身节的拆卸工作。重复以上动作，将塔身节依此拆下。直至安装高度，连接并紧固下支座跟塔身标准节的螺栓。中间过程若遇附着，则相应地拆除。2、拆卸平衡臂配重将起重跑车固定在起重臂根部，借助辅助吊车拆卸配重。按装

20、配重的相反顺序，将各块配重依此卸下，但留下两块配重。3、起重臂的拆卸将起升钢丝绳卸下，同时应对钢丝绳全长认真进行检查。1）根据图1.5-20的吊装点布置吊绳；2）在起重臂尾端部系两根大绳，安排人员在下面拉住，以调整起重臂拆卸时左右摇摆角度，使之碰不到驾驶室。（或先拆除驾驶室后再拆卸起重臂）；3）轻轻提起起重臂，当长拉杆前端（尾端）逐渐靠近起重臂上弦杆时，将拉杆跟起重臂逐根固定；继续轻提起重臂，使塔帽处两根拉杆下接头靠近塔帽根部，达到拆卸人员方便操作的高度；拆去拉杆连接板间的销轴，然后放下拉杆至起重臂上固定后，拆掉起重臂与回转塔身连接销轴；4）放下起重臂，并搁在垫有枕木的支座上。4、平衡臂的拆卸

21、将配重全部取下，然后通过平衡臂上的安装吊耳吊起平衡臂，使平衡臂拉杆处于放松状态，拆下拉杆连接销轴。然后拆掉平衡臂与回转塔身的连接销轴，将平衡臂放至地面。5、拆卸驾驶室6、拆卸塔帽拆卸前，检查与相邻的组件之间是否有电缆连接。7、拆卸回转塔身8、拆卸回转支承总成将顶升套架的顶升横梁或插销支撑在塔身上，然后拆掉下转台与顶升套架和塔身的连接，再用吊索将回转支承总成吊至地面。9、拆卸顶升套架及塔身加强节1）吊起顶升套架，缓缓地沿塔身节主弦杆吊出，放至地面。2）依此吊下各加强节。8.2.3 塔机拆散后的注意事项1）塔机拆散后，由工程技术人员和专业维修人员进行检查、维修保养。2）对主要受力的结构件应检查金属

22、疲劳，焊缝裂纹，结构变形等情况，检查塔机各零部件是否有损坏或碰伤等。3）检查完毕，对缺陷、隐患进行修复后，再进行除锈、刷漆处理。8.3 装运人员落实 总指挥：钱忠华 现场指挥：虞金方技术负责人：吉增洋 安全负责人：万荐存 技术员：梅德祥 安全员：贲道正9天然基础计算书 计算依据： 1、塔式起重机混凝土基础工程技术规程JGJ/T187-2009 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑地基基础设计规范GB50007-20119.1 塔机属性塔机型号QTZ40A塔机独立状态的最大起吊高度H0(m)30塔机独立状态的计算高度H(m)30.9塔身桁架结构方钢管塔身桁架结构宽度B(m)1

23、.49.2 塔机荷载塔机竖向荷载简图 1、塔机自身荷载标准值塔身自重G0(kN)200起重臂自重G1(kN)37.4起重臂重心至塔身中心距离RG1(m)22小车和吊钩自重G2(kN)3.8最大起重荷载Qmax(kN)40最大起重荷载至塔身中心相应的最大距离RQmax(m)11.5最小起重荷载Qmin(kN)8最大吊物幅度RQmin(m)47最大起重力矩M2(kN·m)Max40×11.5，8×47460平衡臂自重G3(kN)19.8平衡臂重心至塔身中心距离RG3(m)5.1平衡块自重G4(kN)87平衡块重心至塔身中心距离RG4(m)10.2 2、风荷载标准值k(

24、kN/m2)工程所在地江苏 镇江基本风压0(kN/m2)工作状态0.2非工作状态0.4塔帽形状和变幅方式锥形塔帽，小车变幅地面粗糙度B类(田野、乡村、丛林、丘陵及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区)风振系数z工作状态1.59非工作状态1.64风压等效高度变化系数z1.21风荷载体型系数s工作状态1.95非工作状态1.95风向系数1.2塔身前后片桁架的平均充实率00.35风荷载标准值k(kN/m2)工作状态0.8×1.2×1.59×1.95×1.21×0.20.72非工作状态0.8×1.2×1.64×1.95×1

25、.21×0.41.48 3、塔机传递至基础荷载标准值工作状态塔机自重标准值Fk1(kN)200+37.4+3.8+19.8+87348起重荷载标准值Fqk(kN)40竖向荷载标准值Fk(kN)348+40388水平荷载标准值Fvk(kN)0.72×0.35×1.4×30.910.9倾覆力矩标准值Mk(kN·m)37.4×22+3.8×11.5-19.8×5.1-87×10.2+0.9×(460+0.5×10.9×30.9)443.68非工作状态竖向荷载标准值Fk'(k

26、N)Fk1348水平荷载标准值Fvk'(kN)1.48×0.35×1.4×30.922.41倾覆力矩标准值Mk'(kN·m)37.4×22-19.8×5.1-87×10.2+0.5×22.41×30.9180.65 4、塔机传递至基础荷载设计值工作状态塔机自重设计值F1(kN)1.2Fk11.2×348417.6起重荷载设计值FQ(kN)1.4FQk1.4×4056竖向荷载设计值F(kN)417.6+56473.6水平荷载设计值Fv(kN)1.4Fvk1.4×

27、10.915.26倾覆力矩设计值M(kN·m)1.2×(37.4×22+3.8×11.5-19.8×5.1-87×10.2)+1.4×0.9×(460+0.5×10.9×30.9)645.53非工作状态竖向荷载设计值F'(kN)1.2Fk'1.2×348417.6水平荷载设计值Fv'(kN)1.4Fvk'1.4×22.4131.37倾覆力矩设计值M'(kN·m)1.2×(37.4×22-19.8×

28、5.1-87×10.2)+1.4×0.5×22.41×30.9286.039.3 基础验算矩形板式基础布置图基础布置基础长l(m)5.6基础宽b(m)5.6基础高度h(m)1.2基础参数基础混凝土强度等级C35基础混凝土自重c(kN/m3)25基础上部覆土厚度h(m)2基础上部覆土的重度(kN/m3)19基础混凝土保护层厚度(mm)40地基参数地基承载力特征值fak(kPa)105基础宽度的地基承载力修正系数b0.3基础埋深的地基承载力修正系数d1.6基础底面以下的土的重度(kN/m3)18基础底面以上土的加权平均重度m(kN/m3)18基础埋置深度d(

29、m)2修正后的地基承载力特征值fa(kPa)162.24地基变形基础倾斜方向一端沉降量S1(mm)20基础倾斜方向另一端沉降量S2(mm)20基础倾斜方向的基底宽度b'(mm)5000 基础及其上土的自重荷载标准值： Gk=bl(hc+h'')=5.6×5.6×(1.2×25+2×19)=2132.48kN 基础及其上土的自重荷载设计值：G=1.2Gk=1.2×2132.48=2558.98kN 荷载效应标准组合时，平行基础边长方向受力： Mk''=G1RG1+G2RQmax-G3RG3-G4RG4+0.

30、9×(M2+0.5FvkH/1.2) =37.4×22+3.8×11.5-19.8×5.1-87×10.2+0.9×(460+0.5×10.9×30.9/1.2) =418.42kN·m Fvk''=Fvk/1.2=10.9/1.2=9.08kN 荷载效应基本组合时，平行基础边长方向受力： M''=1.2×(G1RG1+G2RQmax-G3RG3-G4RG4)+1.4×0.9×(M2+0.5FvkH/1.2) =1.2×37.4

31、15;22+3.8×11.5-19.8×5.1-87×10.2)+1.4×0.9×(460+0.5×10.9×30.9/1.2) =610.17kN·m Fv''=Fv/1.2=15.26/1.2=12.72kN 基础长宽比：l/b=5.6/5.6=11.1，基础计算形式为方形基础。 Wx=lb2/6=5.6×5.62/6=29.27m3 Wy=bl2/6=5.6×5.62/6=29.27m3 相应于荷载效应标准组合时，同时作用于基础X、Y方向的倾覆力矩： Mkx=Mkb/(b2

32、+l2)0.5=443.68×5.6/(5.62+5.62)0.5=313.73kN·m Mky=Mkl/(b2+l2)0.5=443.68×5.6/(5.62+5.62)0.5=313.73kN·m 1、偏心距验算 相应于荷载效应标准组合时，基础边缘的最小压力值： Pkmin=(Fk+Gk)/A-Mkx/Wx-Mky/Wy =(388+2132.48)/31.36-313.73/29.27-313.73/29.27=58.94kPa0 偏心荷载合力作用点在核心区内。 2、基础底面压力计算 Pkmin=58.94kPa Pkmax=(Fk+Gk)/A+M

33、kx/Wx+Mky/Wy =(388+2132.48)/31.36+313.73/29.27+313.73/29.27=101.81kPa3、基础轴心荷载作用应力 Pk=(Fk+Gk)/(lb)=(388+2132.48)/(5.6×5.6)=80.37kN/m2 4、基础底面压力验算 (1)、修正后地基承载力特征值 fa=fak+b(b-3)+dm(d-0.5) =105.00+0.30×18.00×(5.60-3)+1.60×18.00×(2.00-0.5)=162.24kPa (2)、轴心作用时地基承载力验算 Pk=80.37kPafa=

34、162.24kPa 满足要求！ (3)、偏心作用时地基承载力验算 Pkmax=101.81kPa1.2fa=1.2×162.24=194.69kPa 满足要求！ 5、基础抗剪验算 基础有效高度：h0=h-=1200-(40+20/2)=1150mm X轴方向净反力： Pxmin=(Fk/A-(Mk''+Fvk''h)/Wx)=1.35×(388.000/31.360-(418.424+9.083×1.200)/29.269)=-3.099kN/m2 Pxmax=(Fk/A+(Mk''+Fvk''h)/

35、Wx)=1.35×(388.000/31.360+(418.424+9.083×1.200)/29.269)=36.505kN/m2 假设Pxmin=0,偏心安全，得 P1x=(b+B)/2)Pxmax/b=(5.600+1.400)/2)×36.505/5.600=22.815kN/m2 Y轴方向净反力： Pymin=(Fk/A-(Mk''+Fvk''h)/Wy)=1.35×(388.000/31.360-(418.424+9.083×1.200)/29.269)=-3.099kN/m2 Pymax=(Fk/A

36、+(Mk''+Fvk''h)/Wy)=1.35×(388.000/31.360+(418.424+9.083×1.200)/29.269)=36.505kN/m2 假设Pymin=0,偏心安全，得 P1y=(l+B)/2)Pymax/l=(5.600+1.400)/2)×36.505/5.600=22.815kN/m2 基底平均压力设计值： px=(Pxmax+P1x)/2=(36.5+22.82)/2=29.66kN/m2 py=(Pymax+P1y)/2=(36.5+22.82)/2=29.66kPa 基础所受剪力： Vx=|p

37、x|(b-B)l/2=29.66×(5.6-1.4)×5.6/2=348.8kN Vy=|py|(l-B)b/2=29.66×(5.6-1.4)×5.6/2=348.8kN X轴方向抗剪： h0/l=1150/5600=0.214 0.25cfclh0=0.25×1×16.7×5600×1150=26887kNVx=348.8kN 满足要求！ Y轴方向抗剪： h0/b=1150/5600=0.214 0.25cfcbh0=0.25×1×16.7×5600×1150=26887

38、kNVy=348.8kN 满足要求！6、地基变形验算 倾斜率：tan=|S1-S2|/b'=|20-20|/5000=00.001 满足要求！9.4 基础配筋验算基础底部长向配筋HRB400 20150基础底部短向配筋HRB400 20150基础顶部长向配筋HRB400 16150基础顶部短向配筋HRB400 16150 1、基础弯距计算 基础X向弯矩： M=(b-B)2pxl/8=(5.6-1.4)2×29.66×5.6/8=366.24kN·m 基础Y向弯矩： M=(l-B)2pyb/8=(5.6-1.4)2×29.66×5.6/8

39、=366.24kN·m2、基础配筋计算 (1)、底面长向配筋面积 S1=|M|/(1fcbh02)=366.24×106/(1×16.7×5600×11502)=0.003 1=1-(1-2S1)0.5=1-(1-2×0.003)0.5=0.003 S1=1-1/2=1-0.003/2=0.999 AS1=|M|/(S1h0fy1)=366.24×106/(0.999×1150×360)=886mm2 基础底需要配筋：A1=max(886，bh0)=max(886，0.0015×5600

40、5;1150)=9660mm2 基础底长向实际配筋：As1'=12037mm2A1=9660mm2 满足要求！ (2)、底面短向配筋面积 S2=|M|/(1fclh02)=366.24×106/(1×16.7×5600×11502)=0.003 2=1-(1-2S2)0.5=1-(1-2×0.003)0.5=0.003 S2=1-2/2=1-0.003/2=0.999 AS2=|M|/(S2h0fy2)=366.24×106/(0.999×1150×360)=886mm2 基础底需要配筋：A2=max(88

41、6，lh0)=max(886，0.0015×5600×1150)=9660mm2 基础底短向实际配筋：AS2'=12037mm2A2=9660mm2 满足要求！ (3)、顶面长向配筋面积 基础顶长向实际配筋：AS3'=7703mm20.5AS1'=0.5×12037=6018mm2 满足要求！ (4)、顶面短向配筋面积 基础顶短向实际配筋：AS4'=7703mm20.5AS2'=0.5×12037=6018mm2 满足要求！ (5)、基础竖向连接筋配筋面积 基础竖向连接筋为双向HRB400 14300。10附着计算

42、计算书10.1 支座力计算塔机按照说明书与建筑物附着时，最上面一道附着装置的负荷最大，因此以此道附着杆的负荷作为设计或校核附着杆截面的依据。附着式塔机的塔身可以简化为一个带悬臂的刚性支撑连续梁，其内力及支座反力计算如下:风荷载标准值应按照以下公式计算： Wk=W0×z×s×z = 0.40×1.170×1.450×0.700 =0.475 kN/m2；其中 W0 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GBJ9)的规定采用：W0 = 0.450 kN/m2；z 风压高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GBJ9)的规定采用：z =

43、 1.450 ；s 风荷载体型系数：s = 1.170；z 高度Z处的风振系数，z = 0.700；风荷载的水平作用力： q = Wk×B×Ks = 0.534×1.400×0.200 = 0.150 kN/m；其中 Wk 风荷载水平压力，Wk= 0.534 kN/m2； B 塔吊作用宽度，B= 1.400 m； Ks 迎风面积折减系数，Ks= 0.200；实际取风荷载的水平作用力 q = 0.150 kN/m；塔吊的最大倾覆力矩：M = 630.000 kN.m；弯矩图变形图剪力图计算结果: Nw = 61.3949kN ；10.2 附着杆内力计算计算

44、简图:计算单元的平衡方程:其中:2.1 第一种工况的计算: 塔机满载工作，风向垂直于起重臂，考虑塔身在最上层截面的回转惯性力产生的扭矩合风荷载扭矩。 将上面的方程组求解，其中 从 0 - 360 循环, 分别取正负两种情况，求得各附着最大的。 塔机满载工作，风向垂直于起重臂，考虑塔身在最上层截面的回转惯性力产生的扭矩合。 杆1的最大轴向压力为: 84.00 kN； 杆2的最大轴向压力为: 63.50 kN； 杆3的最大轴向压力为: 57.19 kN； 杆1的最大轴向拉力为: 72.63 kN； 杆2的最大轴向拉力为: 26.66 kN； 杆3的最大轴向拉力为: 101.65 kN；2.2 第二

45、种工况的计算: 塔机非工作状态，风向顺着着起重臂, 不考虑扭矩的影响。 将上面的方程组求解，其中 = 45， 135， 225， 315，Mw = 0，分别求得各附着最大的轴压和轴拉力。 杆1的最大轴向压力为: 78.32 kN； 杆2的最大轴向压力为: 45.08 kN； 杆3的最大轴向压力为: 79.42 kN； 杆1的最大轴向拉力为: 78.32 kN； 杆2的最大轴向拉力为: 45.08 kN； 杆3的最大轴向拉力为: 79.42 kN；10.3 附着杆强度验算1 杆件轴心受拉强度验算 验算公式:= N / Anf 其中 - 为杆件的受拉应力； N - 为杆件的最大轴向拉力,取 N =

46、101.652 kN； An - 为杆件的截面面积， 本工程选取的是 12.6号槽钢； 查表可知 An =1569.00 mm2。经计算， 杆件的最大受拉应力 =101652.273/1569.00 =64.788N/mm2， 最大拉应力不大于拉杆的允许拉应力 215N/mm2, 满足要求。2 杆件轴心受压强度验算 验算公式:= N / Anf 其中 - 为杆件的受压应力； N - 为杆件的轴向压力， 杆1: 取N =83.996kN； 杆2: 取N =63.498kN； 杆3: 取N =79.420kN； An - 为杆件的截面面积, 本工程选取的是 12.6号槽钢； 查表可知 An = 1569.00 mm2。 - 杆件长细比，杆1:取=108， 杆2:取=132， 杆3:取=116 - 为杆件的受压稳定系数， 是根据 查表计算得： 杆1: 取=0.505， 杆2: 取=0.378， 杆3: 取=0.458；经计算， 杆件的最大受压应力 =107.064 N/mm2，最大拉应力不大于拉杆的允许拉应力 215N/mm2， 满足要求10.4 附着支座连接的计算附着支座与建筑物