新旧抗震规范对比内容详解广厦

1、广厦建筑结构CAD系列资料新旧规范对比内容详解广东省建筑设计研究院深圳市广厦软件有限公司2010年8月前 言历经一年的精心开发，广东省建筑设计研究院和深圳市广厦软件有限公司于2010年8月隆重推出“广厦建筑结构CAD新规范版Gscad15.0版”。新规范版软件是根据建筑抗震设计规范、混凝土结构设计规范和高层建筑混凝土结构技术规程的要求对2000规范版软件的108项功能进行删除、修改或增加，完全满足广大结构设计人员依据新规范设计的要求。20年来，广厦建筑结构CAD的14次升版一直保持高度的稳定性。新规范版软件同样能够满足设计人员对软件稳定性的要求：1. 广厦从2003年进行的软件工程化开发为这次

2、修改做好了充分的准备，从技术上避免了越改问题越多的可能性；2. 内部进行的4轮测试，保证新规范版顺利应用于广大设计人员的实际工程，避免了拿用户正在设计的工程进行软件测试；3. 通用计算的架构易于修改，方便实现新规范增加的计算要求。本内容详解适合于广厦用户和非广厦用户阅读，归纳了三本规范中所有涉及结构计算的修改内容，通过新旧规范的对比，设计人员可快速掌握新规范的新要求。每一条内容例举了新旧规范对应的条文和软件相应的修改，方便设计人员了解新旧规范条文的不同之处和设计中如何满足规范的新要求。本次修改得到许多参与规范修订专家的大力支持，广东省建筑设计研究院的领导非常重视此次的研究开发，在人力物力上给予

3、了全力支持，广东省建筑设计研究院陈星总工、容柏生院士等指导了开发工作，在此表示感谢。吴文勇 焦 柯 2010年8月目录前言第1章前处理数据准备的修改1 计算参数1.1 总信息1) 地下室层数、有侧约束地下室层数和最大嵌固层号 12) 裙房层数 23) 薄弱的结构层号 24) 加强层所在的结构层号 35) 梁配筋计算考虑板的影响 36) 所有楼层的塔内强制采用刚性楼板假定 41.2 地震信息1） 计算竖向振型52） 地震水准 53） 场地土类型 64） 水平地震影响系数曲线下降段的衰减指数65） 剪力墙抗震等级76） 周期折减系数77） 计算地震作用的结构阻尼比78） 性能要求 71.3 风计算

4、信息1） 计算风荷载的结构阻尼比92） 考虑横风向风振的影响 91.4 调整信息1） 转换梁地震内力增大系数 102） 地震连梁刚度折减系数 101.5 材料信息 101.6 时程分析信息1） 地震波传递速度 132） 设置计算峰值加速 142 模型输入2.1 梁柱墙的设计属性1） 转换梁 142） 梁反拱弦高 153） 连梁箍筋形式 154） 梁水平缝数 165） 转换柱 176） 墙设计类型 177） 加强部位 178） 一般和短墙 182.2 平面内分块计算位移比 18 第2章结构通用分析1 墙的计算单元1.1 混凝土剪力墙单元侧节点出口协调 241.2 墙单元平面内转角自由度 241.

5、3 砖墙单元侧节点与构造柱之间的弱协调 242 风振舒适度要求 253 结构位移3.1 静力荷载和各方向地震作用下的位移 253.2 给定CQC地震剪力换算的水平力并考虑偶然偏心下的位移比 254 部分框支剪力墙结构的倾覆力矩 275 超筋超限警告5.1 混凝土梁警告1) 极限(经济)承载弯矩 272) 混凝土受压区高度 283) 抗震设计梁端纵向受拉钢筋的最大配筋率 284) 斜截面抗剪 285) 扭曲截面承载力计算 296) 深受弯构件抗弯计算 295.2 混凝土墙柱警告1） 最大配筋率 292） 斜截面抗剪 293） 轴压比超限 304） 剪力墙稳定超限计算 305） 剪力墙水平施工缝超

6、限验算 305.3 圆钢管混凝土柱警告 305.4 方钢管混凝土柱警告 305.5 钢柱警告 315.6 钢梁警告 315.7 支撑警告 315.8 型钢混凝土梁柱警告 315.9 混凝土实心板警告 325.10 混凝土空心板警告 325.11 人防设计警告 32第3章内力组合和调整 1 地震作用组合 342 内力调整2.1 单工况内力调整2.1.1 地震内力调整1） 薄弱层地震力放大 352） 剪重比调整 373） 框剪结构框架剪力调整 374） 框支柱和转换柱轴力放大 375） 转换构件内力放大 386） 板柱-剪力墙结构地震剪力调整 387） 筒体结构地震剪力调整 392.2 设计内力调

7、整2.2.1 柱 392.2.2 框架梁和连梁 412.2.3 剪力墙1） 墙弯矩调整系数 422） 剪力调整系数 422.2.4 中心支撑和偏心支撑 43第4章构件的截面设计1 承载力能力极限状态设计表达式 442 梁截面设计2.1 梁正截面承载力计算1) 梁正截面承载力计算(受弯和偏拉压计算) 442.2 梁斜截面承载力计算1) 梁斜截面承载力最小截面要求 462) 梁斜截面受剪承载力计算 463) 梁箍筋构造要求 474) 连梁最小和最大配筋率要求 472.3 梁截面受扭承载力计算 472.4 梁裂缝挠度计算1) 梁裂缝计算 482) 梁挠度计算 483 柱截面设计3.1 柱正截面承载力

8、计算1) 构件自身挠曲产生的附加弯矩影响 482) 柱纵向钢筋的最小配筋率和最大配筋率及构造要求 493) 柱轴压比控制 513.2 柱斜截面承载力计算 523.3 框架梁柱节点核心区受剪验算 534 剪力墙截面设计4.1 剪力墙截面的构造要求1) 约束边缘构件 542) 构造边缘构件 553) 554) 555) 564.2 剪力墙墙体稳定验算 564.3 钢板混凝土剪力墙 574.4 地下室外墙 575 钢构件截面验算5.1 强度及调整系数 575.2 钢梁验算 575.3 钢柱验算 585.4 钢支撑验算 596 楼梯构件截面验算6.1 梯板总的底配筋和面配筋 626.2 梯柱总抗拉配筋

9、 626.3 梯梁配筋 637 砌体结构的计算7.1 砌体强度的正应力影响系数 627.2 普通砖和多孔砖墙体的截面抗震受剪承载力验算 637.3 底框结构抗震墙的分布钢筋 637.4 底框结构柱的构造要求 63 第5章基础CAD1 基础的抗震承载力验算 642 风荷载组合时承载力特征值调整系数 643 基础最小配晋率控制 644 混凝土和钢筋强度 64第1章前处理数据准备修改1 计算参数1.1 总信息1) 地下室层数、有侧约束地下室层数和最大嵌固层号旧抗部分框支抗震墙结构的抗震墙，其底部加强部位的高度，可取框支层加框支层以上二层的高度及落地抗震墙总高度的1/8二者的较大值，且不大于15m；其

10、他结构的抗震墙，其底部加强部位的高度可取墙肢总高度的1/8和底部二层二者的较大值，且不大于15m。新抗新高7.1.4底部加强部位的高度，应从地下室顶板算起。部分框支抗震墙结构的抗震墙，其底部加强部位的高度，可取框支层加框支层以上二层的高度及落地抗震墙总高度的1/10二者的较大值；其他结构的抗震墙，其底部加强部位的高度可取墙肢总高度的1/10和底部二层二者的较大值，且不大于15m，房屋高度不大于24m时，底部加强部位可取底部一层。当结构计算嵌固端位于地下一层底板及以下时，底部加强部位尚宜向下延伸到地下部分的计算嵌固端。旧规范版：剪力墙底部加强区的控制高度从有侧约束地下室起算；新规范版：底部加强部

11、位向下延伸到地下部分的有侧约束地下室，若想延伸到计算嵌固端，需把有侧约束地下室层数设置为最大嵌固层号。2) 裙房层数旧规范版：各层信息中塔号为1的最大结构层号自动为裙房层数；新规范版：须在此输入。3) 薄弱的结构层号旧高 对竖向不规则的高层建筑结构，包括某楼层抗侧刚度小于其上一层的70%或小于其上相邻三层侧向刚度平均值的80%，或结构楼层层间抗侧力结构的承载力小于其上一层的80%，或某楼层竖向抗侧力构件不连续，其薄弱层对应于地震作用标准值的地震剪力应乘以1.15的增大系数。新高3.5.7楼层侧向刚度变化、承载力变化及竖向抗侧力构件连续性不符合本规程第3.5.2条、3.5.3条、3.5.4条要求

12、的，该楼层应视为薄弱层，其对应于地震作用标准值的剪力应乘以1.25的增大系数。旧规范版：薄弱层放大系数为1.15；新规范版：薄弱层放大系数为1.25(高层)和1.15（多层）。新规范版：对高层框架-剪力墙和板柱-剪力墙结构、剪力墙结构、框架-核心筒结构、筒中筒结构：1、 楼层侧向刚度可取楼层剪力与楼层层间位移之比，其楼层侧向刚度不宜小于相邻上部楼层侧向刚度的70%或其上相邻三层侧向刚度平均值的80%，薄弱层放大系数为1.15（满足抗规要求）；2、 不满足新高的新要求，薄弱层放大系数为1.25，并在结构信息的刚度比中增加如下输出：考虑层高修正的楼层侧向刚度比=下层侧向刚度*下层层高/上层侧向刚度

13、*上层层高(高规条文) 0(度)方向.层号 塔号 层高 本层/上层 最小比值 地震剪力增大 1 1 3000 1.69 1.50 1.00 2 1 3000 1.16 0.90 1.00 3 1 3000 1.11 0.90 1.00 4 1 3000 1.10 0.90 1.00 5 1 3000 1.09 0.90 1.00 6 1 3000 1.09 0.90 1.00 7 1 3000 1.07 0.90 1.00 8 1 3000 1.10 0.90 1.00 9 1 3000 1.36 0.90 1.00 10 1 3000 1.00旧高楼层层间抗侧力结构受剪承载力是指在所考虑的水

14、平地震作用方向上，该层全部柱及剪力墙的受剪承载力之和。新高3.5.3 楼层抗侧力结构的层间受剪承载力是指在所考虑的水平地震作用方向上,该层全部柱、剪力墙、斜撑的受剪承载力之和。旧规范版：没有考虑斜撑的影响。新规范版：斜撑的受剪承载力计及最大轴力的贡献。4) 加强层所在的结构层号新抗除加强层及其相邻上下层外的任一楼层，框架按其侧向刚度分配的最大地震剪力，不宜小于底部结构总地震剪力的10%。新高 对框架-核心筒结构和筒中筒结构中的框架均要求进行剪力调整，其中对带加强层的筒体结构，框架部分最大楼层地震剪力不包括加强层及其相邻上下楼层的框架剪力。新规范版：所有框架剪力调整中，框架部分最大楼层地震剪力不

15、包括加强层及其相邻上下楼层的框架剪力。5) 梁配筋计算考虑板的影响(0不考虑,1考虑)新混5.2.4 对现浇楼板和装配整体式结构，宜考虑楼板作为翼缘对梁刚度和承载力的影响。新规范版：当梁侧两边的板采用刚性板或膜元时，梁配筋计算可考虑每侧3倍板厚的影响。程序根据梁板标高自动判断板为梁的上翼缘还是下翼缘，当板为梁的上翼缘时，对于负弯矩，按板构造钢筋面积考虑对梁的影响，对于正弯矩，按板混凝土受压考虑对梁的影响，当板为梁的下翼缘时，对于负弯矩，按板混凝土受压考虑对梁的影响，对于正弯矩，按板构造钢筋面积考虑对梁的影响。建议考虑板对梁配筋计算的影响，进一步达到强柱弱梁的目的。考虑压筋、板和弹性板计算对梁内

16、力和配筋的影响：梁截面200X500mm，C20混凝土，板厚100mm，梁板顶平齐。板计算单元刚性板壳单元弯矩负正负正-136.25175.82-130.08158.51未考虑压筋和板贡献的配筋12.2717.14只考虑压筋贡献的配筋11.3314.9610.7713.54考虑压筋和板贡献的配筋10.3414.456) 所有楼层的塔内强制采用刚性楼板假定(0实际,1刚性)若选择刚性时：旧规范版：所有楼层强制采用刚性楼板假定，一楼层一个刚心。新规范版：所有楼层的塔内强制采用刚性楼板假定，一个平面内每个塔有一刚心，塔外节点自动为弹性，如下图一个平面内有3个刚心，3个塔之间的节点自动为弹性节点，平面

17、内如何定义塔见本章“平面内分块计算位移比”。1.2 地震信息1) 计算竖向振型(0不算,1计算)新高8、9度抗震设计时，悬挑结构应考虑竖向地震的影响；6、7度抗震设计时，悬挑结构宜考虑竖向地震的影响。竖向地震应采用时程法或竖向反应谱法进行分析，并应考虑竖向地震为主的荷载组合。新抗振型分解反应谱方法计算竖向地震时，设计特征周期自动按设计第一组采用。旧规范版：振型分解反应谱方法计算竖向地震时，设计特征周期按所设置的地震设计分组采用。新规范版：振型分解反应谱方法计算竖向地震时，设计特征周期自动按设计第一组采用，增加了考虑竖向地震为主的荷载组合，组合方法见第3章有关内容。2) 地震水准(1多遇,2设防

18、,3罕遇)新抗增加设防地震水平地震影响系数最大值。 水平地震影响系数最大值（m/s2)地震影响6度7度8度9度多遇地震0.040.08（0.12）0.16（0.24）0.32设防地震0.120.22（0.32）0.42（0.60）0.80罕遇地震0.280.50（0.72）0.90（1.20）1.40旧规范版：水平地震影响系数最大值输入为零时，只按表查多遇地震的水平地震影响系数最大值。新规范版：水平地震影响系数最大值输入为零时，按表查多遇地震、设防地震和罕遇地震的水平地震影响系数最大值。与性能要求(性能1-4)一起实现新规范各种性能设计的功能。3) 场地土类型(0,1,2,3,4) 新抗5.1

19、.4增加了I0类场地的特征周期。 特征周期值（s）设计地震分组场地类别I0I1第一组0.200.250.350.450.65第二组0.250.300.400.450.75第三组0.300.350.450.650.90新规范版：场地类别可取值0、1、2、3、4，分别代表全国的I0、I1、II、III和lV类土。4) 水平地震影响系数曲线下降段的衰减指数(0-1.0)当建筑结构的阻尼比按有关规定不等于0.05时，地震影响系数曲线的阻尼调整系数和形状参数应符合下列规定：1) 曲线下降段的衰减指数应按下式确定：旧抗5.1.5新抗5.1.5式中 曲线下降段的衰减指数； 阻尼比。2) 直线下降段的下降斜率

20、调整系数应按下式确定：旧抗5.1.5新抗5.1.5式中1直线下降段的下降斜率调整系数，小于0时取0。3)阻尼调整系数应按下式确定：旧抗5.1.5新抗5.1.5式中2阻尼调整系数，当小于0.55时，应取0.55。新规范版：当建筑结构的阻尼比按有关规定不等于0.05时，曲线下降段的衰减指数计算方法按新规范执行。5) 剪力墙抗震等级(0,1,2,3,4,5)旧高规抗震设计时，短肢剪力墙的抗震等级应比本规程表4.8.2 规定的剪力墙的抗震等级提高一级采用，程序中对短肢剪力墙已自动提高。新高7.2.2原规程规定短肢墙抗震等级提高一级, 本次修订不要求提高抗震等级。新规范版：取消短肢墙抗震等级自动提高一级

21、的功能。6) 周期折减系数旧高剪力墙结构0.91.0新高4.3.17剪力墙结构0.81.0框架-核心筒结构0.80.9新规范版：修改说明书有关的内容。7) 计算地震作用的结构阻尼比(0.01-0.1)新抗：钢结构在多遇地震下的阻尼比高度不大于50m时，可取0.04；高度大于50m且小于200m时，可取0.03；高度不小于200mm时，宜取0.02。当偏心支撑框架部分承担的地震倾覆力矩大于结构总地震倾覆力矩的50%时，其阻尼比可相应增加0.005。 在罕遇地震下的弹塑性分析，阻尼比可取0.05。旧规范版：计算地震作用和风荷载都采用此结构阻尼比。新规范版：计算地震作用采用此结构阻尼比，计算风荷载采

22、用风计算信息中的结构阻尼比。8) 性能要求(性能1,性能2,性能3,性能4)抗M.1.2实现抗震性能设计目标的参考方法。旧规范版：抗震等级设为4时，设计内力不调整，或按中震(大震)不屈服做设计，可实现设防烈度地震性能1、性能2和性能3的计算。新规范版：实现设防烈度地震和罕遇地震性能1、性能2、性能3和性能4的计算。在新规范中四级抗震等级也要求进行设计内力调整，所以不能通过四级抗震等级控制设计内力不调整。性能设计过程中内力的选择由大到小有：调整后的设计内力、未调整的设计内力和标准内力。材料强度的选由小到大有：设计强度、标准强度和极限强度。标准值和极限值复核，不计入作用分项系数、承载力抗震调整系数

23、和内力调整系数，但材料强度分别取标准值和最小极限值。其中，钢材强度的最小极限值fu 按高层钢结构技术规程采用，约为钢材屈服强度的1.351.5 倍，Q235为375N/mm2，Q345为470N/mm2，Q390为490N/mm2，Q420为520N/mm2；钢筋强度参照本规范 条，取钢筋屈服强度fy 的1.25 倍；混凝土抗压强度参照混凝土结构规范4.1.3 条的说明，考虑实际结构混凝土强度与试件混凝土强度的差异，取立方强度(对应混凝土强度等级)的0.88 倍，混凝土抗拉强度按规范中混凝土抗拉强度和抗压强度比例取值。根据用户设定地震水准和性能要求，程序自动按以下表格进行相应的墙柱梁板承载力验

24、算，并输出相应的内力和配筋，最后采用输出的结果生成施工图。性能要求多遇地震设防烈度地震罕遇地震性能1完好，按常规设计完好，承载力按抗震等级调整地震效应的设计值复核基本完好，承载力按不计抗震等级调整地震效应的设计值复核性能2完好，按常规设计基本完好，承载力按不计抗震等级调整地震效应的设计值复核有轻微塑性变形，承载力按极限值复核性能3完好，按常规设计轻微损坏，承载力按标准值复核有明显塑性变形，承载力按极限值的1.05倍复核性能4完好，按常规设计轻中等破坏，承载力按极限值复核不严重破坏，承载力按极限值的1.1倍复核1.3 风计算信息1) 计算风荷载的结构阻尼比(0.01-0.1)旧规范版：采用地震信

25、息中结构阻尼比。新规范版：计算风荷载采用此结构阻尼比。2) 考虑横风向风振的影响(0,1)新高 横风向振动作用明显的高层建筑，应考虑横风向风振的影响。新规范版：程序自动增加每个风方向的横风向风振作用的工况，并与顺风方向的位移和内力进行组合。组合公式如下，符号按顺风向内力取。横风向效应与顺风向效应是同时发生的，因此内力必须考虑两者的效应组合。对于结构侧向位移控制，仍可按同时考虑横风向与顺风向影响后的主轴方向位移确定（顺风向位移+横风向风振通过扭转在顺风向产生的位移），不必按矢量和的方向控制结构的层间位移，即按 x = xc + xA ， y= yc+ yA计算，需满足x/h/h，y/ h h，其

26、中x和y 为同时考虑横风向和顺风向影响的结构两个主轴方向的层间位移， xC和 yC 为横风向风振引起的结构在x 和y 两个主轴方向的位移，xA 和yA 为顺风向风荷载引起的结构在x 和y 两个主轴方向的位移，/h为容许楼层层间位移与层高之比。1.4 调整信息1) 转换梁地震内力增大系数(1.0-2.0)旧抗竖向抗侧力构件不连续时，该构件传递给水平转换构件的地震内力应乘以1.251.5的增大系数。新抗 竖向抗侧力构件不连续时，该构件传递给水平转换构件的地震内力应根据烈度高低和水平转换构件的类型、受力情况、几何尺寸等，乘以1.252.0的增大系数。新规范版：。2) 地震连梁刚度折减系数（0.551

27、.0）新高5.2.1旧规范版：。新规范版：。1.5 材料信息新旧混 混凝土轴心抗压，轴心抗拉强度标准值fck,ftk应分别按表、表采用。表-1 混凝土轴心抗压强度标准值(N/mm2)强度种类混凝土强度等级C15C20C25C30C35C40C45C50C55C60C65C70C75C80fck10.013.513.416.516.720.020.123.523.427.026.829.529.632.532.435.538.541.544.547.547.450.050.2 注：横线上的数值为02规范上的数值。表-2 混凝土轴心抗拉强度标准值(N/mm2)强度种类混凝土强度等级C15C20C2

28、5C30C35C40C45C50C55C60C65C70C75C80ftk1.251.271.551.541.801.782.002.012.202.402.392.502.512.652.642.752.742.852.952.933.002.993.053.103.11 注：横线上的数值为02规范上的数值。新旧混4.1.4 混凝土轴心抗压，轴心抗拉强度设计值fc,ft应分别按表、表采用。表-1 混凝土轴心抗压强度设计值(N/mm2)强度种类混凝土强度等级C15C20C25C30C35C40C45C50C55C60C65C70C75C80fc7.07.29.59.612.011.914.51

29、4.316.516.719.019.121.021.123.023.125.525.327.529.529.732.031.834.033.836.035.9注：横线上的数值为02规范上的数值。表-2 混凝土轴心抗拉强度设计值(N/mm2)强度种类混凝土强度等级C15C20C25C30C35C40C45C50C55C60C65C70C75C80ft0.900.911.101.251.271.451.431.551.571.701.711.801.901.891.951.962.052.042.102.092.152.142.202.182.202.22 注：横线上的数值为02规范上的数值。新旧

30、混 钢筋屈服强度、抗拉强度的标准值及极限应变应按表-1采用。表 -1 钢筋强度标准值及极限应变种类符号公称直径d（mm）屈服强度抗拉强度极限应变HPB3006-22300420不小于10.0HRB335、HRBF3356-50335455不小于7.5HRB400、HRBF400RRB4006-50400540HRB500、HRBF5006-50500630新规范版：1）I级钢强度从235改为300 N/mm2；2）需要用原I级钢可按强度235 N/mm2输入；3）增加II、III的 Autocad钢筋符号，右上角带F。新旧混 钢筋的抗拉强度设计值fy及抗压强度设计值f'y应按表采用；

31、表-1 钢筋强度设计值(N/mm2)HPB300270270HRB335、HRBF335300300HRB400、HRBF400、RRB400360360HRB500、HRBF500、RRB500435435 注：1 用作受剪、受扭、受冲切承载力计算的箍筋，抗拉设计强度fyv按表中fy的数值取用，但其数值不应大于360 N/mm2；新规范版：1）I级钢强度从210改为270 N/mm2；2）需要用原I级钢可按强度210 N/mm2输入；3）箍筋抗拉设计强度原控制300N/mm2，改为360N/mm2。1.6 时程分析信息1) 地震波传递速度新抗5.1.2 按多点输入计算地震作用时，应考虑地震行

32、波效应和局部场地效应。旧规范版：波同时作用各节点。新规范版：地震波传递速度为零时，波同时作用各节点，大于零时，节点间的距离为作用滞后距离，各节点加速度值不同。地震波传递速度按如下取值。土的类型划分和剪切波速范围土的类型岩土名称和性状土层剪切波速范围（m/s）岩石较坚硬、完整的稳定岩石Vs>800坚硬土或软质岩石破碎和较破碎的岩石或软和较软的岩石，密实的碎石土800Vs >500中硬土中密、稍密的碎石土，密实、中密的砾、粗、中砂，fak>150的粘性土和粉土，坚硬黄土500Vs >250中软土稍密的砾、粗、中砂，除松散外的西、粉砂，fak150的粘性土和粉土，fak>

33、;130 的填土，可塑黄土250Vs >150软弱土淤泥和淤泥质土，松散的砂，新近沉积的粘性土和粉土，fak130 的填土，流塑黄土Vs150注：fak 为由载荷试验等方法得到的地基承载力特征值(kPa)：Vs 为岩土剪切波速。2) 设置计算峰值加速新抗三向同时输入动力参数（加速度峰值或反应谱峰值）比例取：水平主向：水平次向：竖向 =1.00：0.85：0.65。旧规范版：竖向地震反应谱峰值取水平向反应谱峰值的0.65倍。新规范版：竖向地震反应谱峰值取水平向反应谱峰值的0.65倍。2 模型输入2.1 梁柱墙的设计属性梁设计属性柱设计属性墙设计属性1) 转换梁新高10.2.7、新高10.2

34、.8增加转换梁的概念，托柱的梁为转换梁，托墙的梁为框支梁。旧规范版：只有框支梁，未对托柱的转换梁进行抗震措施的处理。新规范版：对托柱的转换梁和托墙的框支梁分别进行相应抗震措施的处理。转换梁属性有3选择：非转换梁、转换梁和框支梁。在“生成GSSAP计算数据”时，转换梁和框支梁由程序自动判断，也可人工设置。在“图形方式-构件信息-梁设计属性”中可查询自动判断的结果。 2) 梁反拱弦高旧规范版：在平法配筋计算挠度不满足要求，需要增加钢筋时，会自动扣除此值,增加了设计人员对挠度过大梁的一种处理办法。在平法施工图计算挠度时没有扣除反拱值。新规范版：在平法配筋计算挠度不满足要求，需要增加钢筋时，会自动扣除

35、此值,增加了设计人员对挠度过大梁的一种处理办法。平法施工图计算挠度时自动扣除反拱值。3) 连梁箍筋形式新混11.7.6筒体及剪力墙洞口连梁的正截面受弯承载力应符合下列规定： ()式中： 考虑地震作用组合的剪力墙连梁梁端弯矩设计值； 纵筋抗拉强度设计值；对角斜筋抗拉强度设计值；单侧受拉纵向钢筋截面面积；单侧对角斜筋截面面积，无斜筋时取0； 对角斜筋与梁纵轴线夹角；连梁截面有效高度。新混11.7.9采用特殊配箍方式的跨高比小于2.5 的连梁，应符合下列规定： 1 当采用对角斜筋配筋方式（图-1a）或分段封闭箍筋配筋方式（图）时，连梁的受剪截面可按公式(11.7.8-1) 验算，其斜截面受剪承载力可

36、分别按公式（）和（）验算； （-1）对角斜筋连梁的斜截面受剪承载力： （-1） （-2）分段封闭箍筋连梁的斜截面受剪承载力： （-3）式中：对角斜筋与梁纵轴线夹角； 箍筋与对角斜筋的配筋强度比，应符合0.5 1.0； 对角斜筋抗拉强度设计值； 单侧对角斜筋截面面积； 对称配置的截面上部或下部纵向钢筋截面面积； 同一截面内各分段箍筋的全部截面面积。2 当连梁采用综合斜筋配筋方式（图-2）时，其受剪截面可按式(11.7.9-4)验算，其斜截面受剪承载力可按式(-5)验算。 （-4） （-5）式中：箍筋与对角斜筋的配筋强度比，按本规范公式（-2） 计算，并应符合0.61.2。新混11.7.10 筒体

37、及剪力墙连梁的纵向钢筋及箍筋构造应符合下列要求：1 各类配筋连梁的单侧纵筋的最小配筋率不应小于0.15，且配筋不宜少于2 12；交叉斜筋连梁、综合斜筋连梁的单侧对角斜筋Asx 的最小配筋率不应小于0.15，且配筋不应少于2 12；综合斜筋连梁的单侧菱形筋截面面积AsL 可取对角斜筋截面面积的50%，且配筋不应少于1 12；旧规范版：人工计算。新规范版：可在梁的设计属性中选择连梁的箍筋形式为普通箍筋、对角斜筋、分段封闭和综合斜筋，连梁受弯承载力按11-7-6计算，跨高比<2.5的连梁受剪截面和斜截面受剪承载力按验算，否则按普通箍验算。当连梁的箍筋形式选择对角斜筋和综合斜筋时，若斜筋面积大于

38、的构造要求，“超筋超限警告”文本中会提示所需的斜筋面积。采用特殊配箍方式可提高连梁的抗剪能力，而通过设水平缝形成双连梁或多连梁可减少抗弯刚度，以减少连梁承担的剪力。连梁抗剪承载力不够时建议优先选择多连梁，多连梁和特殊配箍方式可同时选择。4) 梁水平缝数新抗6.4.7 跨高比不大于2的高连梁，宜设水平缝形成双连梁、多连梁或采取其它加强受剪承载力的构造。旧规范版：手工等效连梁的计算宽度为实际连梁宽度的2倍，高度与小截面连梁相等，纵筋和箍筋手工等分分配各小连梁。新规范版：自动等效连梁的计算宽度为实际连梁宽度的2倍，高度与小截面连梁相等，按缝数等分，如200x1000mm连梁等效为400x500mm，

39、按400x500mm参与计算，纵筋和箍筋手工等分分配各小连梁。采用特殊配箍方式提高了连梁的抗剪能力，而设水平缝形成双连梁或多连梁减少了抗弯刚度以减少连梁承担的剪力。连梁抗剪承载力不够时建议优先选择多连梁，多连梁和特殊配箍方式可同时选择。5) 转换柱新高10.2.10、新高10.2.11增加转换柱的概念，转换柱的柱为转换柱，转换墙的柱为框支柱。旧规范版：只有框支柱定义，未对转换柱的柱进行抗震措施的处理。新规范版：对高层结构转换柱的转换柱和所有结构转换墙的框支柱分别进行相应抗震措施的处理。转换柱属性有3选择：非转换柱、转换柱和框支柱。转换柱和框支柱由程序自动判断，也可人工设置。在“生成GSSAP计

40、算数据”时自动判断，判断原则为托墙的柱为框支柱，若自动判定为框支柱，录入系统的设计属性中可查看到判定结果。对于柱A托梁，梁再托柱B情况，程序判断柱A是转换柱。在“图形方式-构件信息-墙柱设计属性”中可查询自动判断的结果。6) 墙设计类型新抗6.4.5 墙肢底截面的轴压比大于表6.4.5-2 的规定一、二、三级抗震墙，以及部分框支抗震墙结构的落地抗震墙，应设置符合下列规定的约束边缘构件。旧规范版：一、二级要求设置约束边缘构件。新规范版：一、二、三级要求设置约束边缘构件。7) 加强部位旧抗部分框支抗震墙结构的抗震墙，其底部加强部位的高度，可取框支层加框支层以上二层的高度及落地抗震墙总高度的1/8二

41、者的较大值，且不大于15m；其他结构的抗震墙，其底部加强部位的高度可取墙肢总高度的1/8和底部二层二者的较大值，且不大于15m。新抗新高7.1.4底部加强部位的高度，应从地下室顶板算起。部分框支抗震墙结构的抗震墙，其底部加强部位的高度，可取框支层加框支层以上二层的高度及落地抗震墙总高度的1/10二者的较大值；其他结构的抗震墙，其底部加强部位的高度可取墙肢总高度的1/10和底部二层二者的较大值，且不大于15m，房屋高度不大于24m时，底部加强部位可取底部一层。当结构计算嵌固端位于地下一层底板及以下时，底部加强部位尚宜向下延伸到地下部分的计算嵌固端。旧规范版：剪力墙底部加强区的控制高度从有侧约束地

42、下室起算；新规范版：底部加强部位向下延伸到地下部分的有侧约束地下室，若想延伸到计算嵌固端，需把有侧约束地下室层数设置为最大嵌固层号。8) 一般和短墙旧高7.1.2 短肢剪力墙是指墙肢截面高度与厚度之比为58的剪力墙，一般剪力墙是指墙肢截面高度与厚度之比大于8的剪力墙。新高7.1.7 短肢剪力墙是指截面厚度不大于300mm、各肢截面高度与厚度之比的最大值大于4但不大于8的剪力墙。旧规范版：当结构定义为短肢剪力墙时，采自动判定短肢剪力墙。短肢剪力墙定义为剪力墙截面高度与厚度之比大于4、小于8的剪力墙。按广东省高层建筑混凝结构技术规程补充规定当剪力墙截面厚度不小于层高的1/15，且不小于300mm，高度与厚度之比大于4时仍属一般剪力墙。程序已按高规对短肢剪力墙的抗震等级自动提高一级新规范版：当结构形式定义为短肢剪力墙时，自动判定是否短肢剪力墙。短肢剪力墙定义为剪力墙截面高度与厚度之比最大值大于4、小于等于8的剪力墙，且厚度小于等于300mm。程序不再对短肢剪力墙的抗震等级提高一级。2.2 平面内分块计算位移比新抗3.4.4 平面不对称且凹凸不规则或局部不连续，可根据实际情况分块计算扭转位移比。旧规范版：把同一建筑平面的不同块分为不同结构层，