混凝土结构单层厂房排架柱设计计算书

1、混凝土结构单层厂房设计一设计资料1.工程概况某锻工车间为一单层单跨钢筋混凝土装配式结构，跨度18m,长度66m，选用两台中级工作制桥式吊车，轨顶标高9.8m，考虑散热通风要求，需设置天窗及挡风板2.设计要求.完成屋面板、屋架、天窗架、天沟、吊车梁、基础梁等构件的选型，幵初步确定排架柱的截面尺寸；.进行结构布置（包括支撑布置）.排架荷载计算；.排架内力计算；.排架内力组合；.柱子配筋设计（包括牛腿）.柱下单独基础设计；.绘制施工图（1号图纸及2号图纸各一张），内容包括基础平面布置图及基础配筋图屋盖结构布置及结构平面布置图柱子配筋图设计资料3.1荷载钢筋混凝土容重25KN/m3一砖墙（单面粉刷）4

2、.92KN/m220mm水泥砂浆找平0.4 KN/m2 钢门窗自重0.4 KN/m2 钢轨及垫层0.6 KN/m2 二毡三油防水层0.35 KN/m2(沿斜面)屋面活荷载0.5KN/m2 （沿水平面）屋面积灰荷载0.5KN/m2（沿水平面）施工活荷载0.5KN/m2（沿水平面）3.2工程地质资料由勘察报告提供的资料，天然地面下1.2m处为老土层，修正后的地基承载力为120 KN/m2，地下水位在地面下1.3m（标高-1.45m）3.3材料混凝土：柱C30，基础C15置车置钢筋：受力筋为HRB335级钢筋，钢箍、预埋件及吊钩为HPB235级钢筋砌体：M5砖，M2.5砂浆B吊车位位天窗位置吊A图1

3、建筑平面图+17.520+15.150-0.150图2 建筑立面图AB图3 建筑剖面图二结构选型和结构布置1.屋面板采用 1.5m×6m 预应力钢筋混凝土屋面板G410(一)、（二），板自重 1.3，嵌缝重0.1（均沿屋架斜面方向）2.天沟板天沟板G410(三)的截面尺寸见图4，重17.4KN/块（包含积水重）。11.5KN26.2KN26.2KN11.5KN图4 天沟板截面尺寸（单位：mm）图5天窗架及挡风板示意图（单位：mm）3.天窗架门型钢筋混凝土天窗架（G316）的示意图如图5。4.屋架预应力钢筋混凝土折线型屋架YMJA-18-xBb，屋架的几何尺寸如图6上弦杆b×

4、h=240mm×220mm下弦杆b×h=240mm×220mm腹杆b×h=120mm×240mm（F1）b×h=200mm×240mm（F2）b×h=120mm×120mm（F3F6）屋架自重：60.5KN/榀i=1/5i=2/15F1F2F3F4F6AB图6 屋架几何尺寸5.屋盖支撑0.05 KN/m2（沿水平面）6.吊车梁重44.2 KN/根（高1200mm）7.基础梁重15.7 KN/根8.连系梁、过梁均为矩形截面，尺寸见剖面图39.排架柱尺寸：上柱为矩形400mm×400mm下柱为工字型

5、400mm×800mm图7 排架柱上柱截面图8 排架柱下柱截面图9 排架柱标高10.基础采用单独杯形基础或条形基础，基础顶面标高为0.6m，如图11TGB-2TGB-1ZC-1HG ZC-2CC-2ZC-1LL-1LL-1YDL-1111LL-2LL-1LL-1LL-1HGHGHGHGHGBYDL-1YDL-YDL-YDL-YDL-2SC1YWGACC-3 LG SC-3LGLGLGLGLGLGLGLGLGHGSC2YWGAKZ-1HGHGHGHGHG HGHGHGHGHGHGSC-3CC-3YWGAYWGAYWGAYWGALGLGLGLGLGLGLGLGCC-1SC2L-2LGLG

6、HGYDL-1YDL-1YDL-1YDL-1YDL-1YDL-2LL-2LL-1LL-1LL-1LL-1LL-1HGHG HGZC-2ZC-1HGHG HGACC-2ZC-1123456789101112图10结构平面布置图J-2Z-2Z-3Z-1Z-2Z-3Z-1Z-2Z-3KZ-1J-2KZ-1JL-3JL-1JL-1JL-1JL-1JL-1JL-1JL-1JL-3BJL-2J-1L-2J-1JL-3JL-1JL-1JL-1JL-1JL-1JL-1JL-1JL-3AZ-3Z-2Z-1Z-3Z-2Z-1Z-3Z-2123456789101112图11柱、基础平面布置图三.排架的荷载计算JL-

7、21.恒载1.1屋盖部分传来的恒载P1p天窗重26.2×2=52.4KN 屋面板重1.3×6×18=140.4 KN 嵌缝重0.1×6×18=10.8 KN 防水层重0.35×6×18=37.8 KN 找平层重0.4×6×18=43.2 KN 屋盖支撑重0.05×6×18=5.4 KN 屋架重60.5 KN350.5 KN每块天沟板及积水重17.4 KNP1p=350.5/2+17.4=192.3KN1.2柱自重P2p 和P3p上柱重：P2p=25×0.4×0.4&

8、#215;3.6=14.4 KN下柱重：柱身25×0.187×7.2+0.4×0.8×（0.2+0.4+0.6）=43.26KN牛腿25×（0.8+1）/2×0.2+0.4×1×0.4=5.8 KN P3p=38.46+5.8=49.06KN1.3混凝土吊车梁及轨道中的P4pP4p=44.2+0.6×6=47.8KN2.活荷载2.1屋面活荷载P1Q雪荷载为0.35KN/m2，屋面积灰荷载为0.5KN/m2，屋面活荷载为0.5KN/m2。排架计算时，屋面积灰荷载不雪荷载或屋面均布活载中较大值同时考虑。P1Q

9、=(0.5+0.5)×6×18/2=54KN P1Q的作用位置同P1p2.2吊车荷载采用两台中级工作级别吊车，起重量分别为Q=10t,20/3t.吊车具体参数见表1表1吊车荷载表吊车跨度Lk=16.5m额定起重量Q(t)吊车宽度B(m)轮距K(m)吊车总重G(m)小车重g(KN)最大轮压Pmax(KN)最小轮压Pmin(KN)1054.114729.910122.520/35.164.122570.118329.5注：Pmin=G+Q/2-Pmax竖向吊车荷载如图12所示（=0.9）P2maxP2maxP1maxP1maxP2maxP12maxP1maxP1max情况a：a

10、bX=1图12求Dmax时的吊车布置图X=1Dmax=101×1.6+56+183×（1+1.96）=316.85KN情况b:Dmin=22.5×1.6+56+29.5×（1+1.96）=57.23KNDmax=101×6+2.66+183×0.9+56=292.23KNDmin=22.5×6+2.66+29.5×0.9+56=55.17KN经过比较，设计时采用情况a中的荷载，作用位置同P4p2.2.2水平吊车荷载每个轮子水平刹车力：110t吊车：T1=4120/3t吊车: T2=4(Q+g)=(Q+g)=1

11、15;0.12×(98+29.9)=3.84KN41×0.1×(196+70.1)=6.65KN4产生Tmax时吊车的作用位置不中的情况a相同，于是有：Tmax=3.84×3.风荷载1.6+56+6.65×（1+1.96）=11.68KN3.1均布风荷载单层厂房的风载体型系数如图13 所示，根据建筑结构荷载规范可得风压高度变化系数如表2所示，框架风荷载计算简图如图14所示：风向Wq1q图13风载体型系数图图14框架风荷载计算简图表2风压高度变化系数z(B类粗糙度)标高（m）10152030z11.141.251.42注：以下所用的z均从表2中的

12、数据线性插值求得。柱顶离室外地坪高度为12+0.15=12.15m，风压高度变化系数z=1.0602 q1=0.8×1.0602×0.5×6=3.82KN/m() q2=0.5×1.0602×0.5×6=2.39KN/m()3.2求集中风荷载屋架檐口离室外地坪高度为14.5-0.4+0.15=14.25m,故z=1.119 挡风板，屋架交界处离室外地坪的高度14.55+0.15=14.7m，故z=1.1316 天窗、屋架交界处离室外地坪高度为15.15+0.15=15.30m，z=1.1466 天窗檐口离室外地坪高度为17.22+0.

13、15=17.37m，z=1.1921 天窗顶离室外地坪高度为17.52+0.15=20.07m，z=1.1987按图15计算集中风荷载Wqqqqqqqqqqq图15 屋架集中风荷载计算简图q3=0.8×1.119×0.75×6=4.03KN/m（）q4=0.3×0.1316×0.75×6=1.53KN/m()q5=1.4×1.1921×0.75×6=7.51 KN/m（）q6=0.8×1.1466×0.75×6=4.13KN/m() q7=0.8×1.1921

14、15;0.75×6=4.29 KN/m() q8不q9相抵消q10=0.6×1.1921×0.75×6=3.22KN/m() q11=0.6×1.1466×0.75×6=3.10KN/m() q12=0.6×1.1316×0.75×6=3.06KN/m() q13=0.5×1.119×0.75×6=2.52KN/m()W=(q3+q13)×(14.25-12.15)+(q4+q12)×(14.70-14.25)+q5×(17.37-14

15、.7)+(q6+q11)×(15.3-14.7)+(q7+q10)×(17.37-15.30)=33.04KN()作用点标高12.00m排架的计算简图及荷载的作用位置示图14、图15ppeWp+p+D(D)Tpe+pe-peq-D(D)eppe p+p+D(D)Tpe+pe-pe-D(D)epppqpAB图16排架荷载作用简图图17 荷载作用位置图四、内力分析1.恒载作用下的排架内力由于单层厂房多属于装配式结构，柱、吊车梁和轨道的自重，多是在预制柱吊装就位完毕而屋架尚未安装时加在柱子上的，此时尚未构成排架结构。但是在设计中，为了不其他荷载项的计算方法一致，在柱、吊车梁和轨道

16、的自重作用下仍按排架结构进行内力计算。1. 1由P1p产生的弯矩和轴力P1p=192.3KNM11= P1p×e1=192.3×0.05=9.615kN·m() M12=P1p×e2=192.3×0.2=38.46kN·m()I1=Ix=1.456×1010mm4Iu=2.13×109mm4=Hu =H3.612.6=0.286n=Iu =I12.1314.56=0.146计算柱顶反力2æ1ö1-l3ç1-÷nC1=× è ø=1.951

17、1;-1÷2 1+l3æ1öènøP1pe1R11=C1·H=1.951´9.615=1.49KN（）12.6C3=31-l2×2 1+l3(1-1)n=1.212R12=C3·P1pe2H=1.212´38.46=3.70KN（）12.6N1=192.3KNR1=R11+R12=1.49+3.70=5.19 KN（）1.2由柱自重产生的弯矩和轴力上柱重P2p=14.4KNM22=P2p·e2=14.4×0.2=2.88kN·m（ ）R2=C3·P2pe2

18、H=1.212×2.8812.6=0.278kN（）N2=14.4KN下柱重N=Pp=49.06KN仅产生轴力丌产生弯矩1.3由P4p产生的弯矩和轴力P4p=47.8KNM44=P4p·e4=47.8×0.35=16.73kN·m（）R4=C3·P4pe4H=1.212×16.7312.6=1.61kN（）N4=47.8KN恒载作用下的计算简图和内力图分别示于图18和图19图18 恒载计算简图图19恒载作用下的M、N图2.屋面活载作用下的排架内力P1Q的作用位置同P1p，即成比例。P1Q=54KNR=5.19×54192.3

19、=1.46KN（）M11=9.615×M12=38.46×N=54KN54192.354192.3=2.70 kN·m（）=10.8kN·m（）屋面活载作用下的计算简图和内力图分别示于图20、图21N2.70R M2.568.24M544.90M(KN·m)N(KN)图20 屋面活载计算简图图21屋面活载作用下作用下的M，N图3.吊车竖向荷载作用下的排架内力3.1最大轮压作用于A柱时A柱：MA=Dmax·e4=316.85×0.35=110.90kN·m()B柱：MB=Dmin·e4=57.27×

20、;0.35=20.03kN·m()计算简图如图22RRRRVVDDDDMMM=MMM+=图22 吊车竖向荷载作用下计算简图不恒载的计算方法相同，可得C3=1.212MAA柱：RA=C3·HMB=1.212×110.9012.620.03=-10.67KN（）B柱：RB=C3·H=1.212×12.6=1.93KN（）A柱不B柱相同，剪力分配系数B=A=0.5，则A柱不B柱柱顶的剪力为A柱VA=RA-A（RA+RB）=-10.67-0.5×（-10.67+1.93）=-6.3KN（）B柱VB=RB-B（RA+RB）=1.93-0.5&#

21、215;（-10.67+1.93）=6.3KN（）内力图示于图2388.2222.6822.68316.8557.2731.5259.35M(KN·m)N(KN)图23吊车竖向荷载作用下M，N图3.2最大轮压作用于B柱时由于结构的对称性，A柱同1中B柱情况，B柱同1中A柱的情况。4.吊车水平制动力作用下的排架内力4.1Tmax向左作用柱中轴力为零。由前述所得n=0.146,=0.286RRm(R+R)VVTTTTTT=+=图24 吊车水平力作用下排架计算简图A柱TA=Tmax=11.68KN B柱TB=Tmax=11.68KNy =12-9.7=0.639，查附录3-2可得Hu3.6

22、ç÷2-1.8l+l3æ0.416n-0.2öC5= è ø=0.626é 3æ1öù2ê1+lç-1÷úë ènøûRA=RB=C5Tmax=11.68×0.626=7.31KN()考虑空间作用分配系数m,由表3-5得到m=0.85,且A柱和B柱相同，剪力分配系 数B=A=0.5，计算简图见图24，则A柱不B柱柱顶的剪力为A柱VA=RA-A（RA+RB）=7.31-0.5×0.85×（

23、7.31+7.31）=1.10KN（）B柱VB=RB-B（RA+RB）=7.31-0.5×0.85×（7.31+7.31）=1.10KN（）根据柱顶剪力和求得Tmax向左作用下排架的弯矩如图25中实线所示。R2.532.5311.2211.22106.44106.44M(KN·m)图25吊车水平力作用下M图4.2Tmax向右作用由于结构对称，M图可见图25中虚线所示5.风荷载作用下的排架内力5.1左来风情况q1=3.82KN/m,q2=2.39KN/m,W=33.04KNê13é+l4æ1öù- 1ç&#

24、247;úènøC11= ë û=0.343é3æ1öù8ê1+lç-1÷úëènøûR1=-C11q1H=-0.343×3.82×12.6=-16.51KN（）R1=-C11q2H=-0.343×2.39×12.6=-10.33KN（） 排架单元为对称结构，柱中的轴力为零，计算简图见图26=0.5VA=R1+（-R1-R2+w）=13.43KN（）VB=R2+（-R1-R2+w）=19

25、.61KN（）根据计算，左来风的情况下框架的M图如图27中实线所示。5.2右来风情况由于结构对称，M图如图27中虚线所示。WR1R2VAVBq1q2图26 风荷载作用下排架计算简图3.1086.06.0873.17880436.80472.45436.80图27 风荷载作用下M图472.45五、内力组合排架单元为对称结构，可仅考虑A柱的截面。具体组合情况见表3,表3中截面和内力的正方向如图28所示。表3内力组合表截面内力恒载活载竖向吊车荷载水平吊车荷载风荷载最大轮压作用于水平力作用方向左来风右来风AB向左向右12345678图28-M4.272.56-22.68-22.68-11.22-11.

26、2273.1-86.08N206.754000000-M-20.34-8.2488.22-2.65-11.22-11.2273.1-86.08N254.554316.8557.270000-M14.394.931.52-59.35-102.59102.59472.45-436.8N298.7654316.8557.270000V3.861.46-6.3-6.3-10.5810.5867.56-49.72表4永久荷载控制下截面内力最丌利组合表永久荷载控制下截面内力最丌利组合截面内力正M相应NV负M相应NVN相应MVN相应M V组合项内力组合项内力组合项内力组合项内力-M（KN·m）12

27、769.681358-99.7612358-97.261358-99.76N(KN)331.97279.05331.97279.05-M（KN·m）1367131.42458-121.432358-32.3818-99.77N(KN)654.09447.72707.01343.58M（KN·m）167552.511458-506.19167552.5117416.28V(KN)67.59-53.167.5961.96表5可变荷载控制下截面内力最丌利组合表可变荷载控制下截面内力最丌利组合截面内力正M相应NV负M相应NVN相应MVN相应M V组合项内力组合项内力组合项内力组合项

28、内力-M（KN·m）127100.461358-146.0512358-111.631358-146.05N(KN)316.08248.04316.08248.04-M（KN·m）1367192.992458-160.732358-46.2318-132.87N(KN)704.63439.3772.67305.4M（KN·m）167787.711458-737.14167787.7117-533.1V(KN)96.99-79.2896.99-58.02六、排架柱设计1.A轴柱1.1设计资料截面尺寸：上柱400mm×400mm的正方形截面下柱工字型截面b=

29、120mmh=800mm bf=bf=400mm hf=hf=150mm材料等级;混凝土C30fc=14.3N/mm2钢筋受力筋为HRB335fy=fy=300N/mm2箍筋、预埋件和吊钩为HPB235级钢筋fy=210N/mm2计算长度：排架平面内上柱：2×3.6=7.2m下柱：1×9=9m排架平面外上柱：1.25×3.6=4.5m下柱：0.8×9=7.2m1.2内力上柱Nb=fcbh0b=14.3×400×365×0.55=1148.3KN其中b=1+0.8fyecu Es=0.81+3000.0033´2&#

30、180;105=0.55内力组合表中-截面的控制内力N均小于Nb,则都属于大偏心受压，所以选取弯矩较大而轴力较小的情况，经过比较选出下面内力组合：M=-146.05kN·mN=248.04KN下柱由于下柱在长度范围内配筋相同，比较-和-截面的控制内力，可以看出-截面起控制作用。可以令Nb=fc(bf-b)hf+fcbh0b=14.3×400-120×150+14.3×765×0.55=1322.6KN 从内力组合表·。中-截面的控制内力均小于Nb,则都属于大偏心受压，所以选取弯矩较大而轴力较小的情况，经过比较取出下面几组内力组合：M=

31、787.71KNN=825.78KNV=96.99KN M=737.14KNN=424.37KNV=79.28KNM=533.1KNN=358.5KNV=58.02KN1.3配筋计算（采用对称配筋）上柱sM=-146.05 kN·mN=248.04KNX= N =248040 =43.36<2a =70所以属于大偏心受压，取X=70mme0=fcbMN14.3´400146.05KN×m=248.04=588.8mmhea=30=13.33mm<20mm,取ea=20mmei=e0+ea=588.8+20=608.8mm0l0 =7200=18>

32、15>8(l为排架方向上柱的计算长度)h400x1 =1x=1.15-0.01l02h=0.97排架结构属于有侧秱结构。Cm=1.0K=0.85úéùêKæl ö2mh=Cê1+ç0 ÷úx1x2 =1.114êê1400ë=eih0èhøúúûe=hei+h-a2s¢=1.114´608.8 +400-35= 843.2mm2e¢=e-h0 +as=843.2-365+35=51

33、3.2mmssA =A¢=Ne¢æ¢ö248040´513.2=300´(365-35)=1285.8mm2fyçhè0-as ÷ø选用3B25（As=1473mm2）,箍筋选用A6200,如图2962006B25图29 排架上柱截面配筋图垂直弯矩平面的承载力验算：l0 =4500=11.25b400j=0.961Nc =jçæèfcA+f¢ ¢÷öAys ø=0.961×（14.3×4

34、002+300×1473）=2623KN>N=248.08KN满足要求下柱fN ¢=¢ ¢fcbf hf =14.3×400×150=858KNf内力组合（a）M=787.71KN·mN=825.78KN<N ¢x=e0=NfcbMN=825780=144.4mm14.3´400787.71=953.9mm825.78hea=30=26.7mm>20mm,取ea=26.7mmei=e0+ea=953.9+26.7=980.6mm0l0 =7200=9>8(l为排架方向下柱的计算长度

35、)h800x1 =1l0 =7200=9<15h800x2 =1排架结构属于有侧秱结构Cm=1.0K=0.85úéùêKæl ö2h=Cmê1+ç0 ÷úx1x2 =1.038êê1400eiëh0èhøúúûe=hei+h-a2s=1.038´980.6+800-35=1382.9mm2A =A¢=Ne-fcbx(h0 -0.5x)æöss¢fyç&

36、#232;h0-as ÷ø825780´1382.9-14.3´400´144.4´(765-0.5´144.4)=300´(765-35)=2601mm2f内力组合（b）M=737.14KN·mN=424.37KN<N ¢所以中和轴位于受压翼缘部分，Nx=fcbM=424370s14.3´400737.14=74.2mm>2a¢=70mme0=N=424.37=1737.0mmhea=30=26.7mm>20mm取ea=26.7mmei=e0+ea=173

37、7+26.7=1763.7mm0l0 =7200=9>8(l为排架方向下柱的计算长度)h800x1 =1l0 =7200=9<15h800x2 =1排架结构属于有侧秱结构Cm=1.0K=0.85úé ùê Kæl ö2mh=Cê1+ç0 ÷úx1x2 =1.021êê 1400ë=eih0èhøúúûe=hei+h-a2s=1.021´1763.7+800-35=2165.7mm2e¢

38、=e-h0 +as=2165.7-765+35=1435.7mmssA =A¢=Ne¢æ¢ö248040´513.2=300´(365-35)=2782mm2fyçhè0-as ÷øf内力组合（c）M=533.1KN·mN=385.5KN<N ¢所以中和轴位于受压翼缘部分，Nx=fcb=385500s14.3´400=67.4mm<2a¢=70mm取x=70mmMe0=N533.1=385.5=1383mmhea=30=26.7mm&

39、gt;20mm取ea=26.7mmei=e0+ea=1383+26.7=1409.7mm0l0 =7200=9>8(l为排架方向下柱的计算长度)h800x1 =1l0 =7200=9<15h800x2 =1排架结构属于有侧秱结构Cm=1.0K=0.85úé ùê Kæl ö2mh=Cê1+ç0 ÷úx1x2 =1.027êê 1400ë=eih0èhøúúûe=hei+h-a2s=1.027´1

40、409.7+400 -35=1812.3mme¢=e-h0 +as=1812.3-765+35=1082.32mmssA =A¢=Ne¢æ¢ö=385500´1082.3=300´(765-35)1905.2mm2fyçhè0-as ÷ø对三组内力进行比较，选用4B28+1B22（As=2842mm2）,箍筋选用A6200，如图301B224B282B122B122B121B22图30排架柱下柱截面配筋图垂直弯矩平面的承载力验算：A=1.87×105mm2Iy=1.

41、759×109mm4Ii= yA=97.0mml0 =7200=74.2i97j=0.713Nc =jçæèfcA+f¢ ¢÷öAys ø=0.713×（14.3×1.87×105+300×2842×2）=3122KN>N=787.71KN满足要求1.4牛腿计算吊车梁不牛腿的关系见图31，所以牛腿面上没有水平力。牛腿详细尺寸参见图32 作用在牛腿面上的竖向荷载Fv=1.2×P4p+1.4Dmax=1.2×47.8+1.4×

42、;316.85=500.95KN Fvs=P4p+Dmax=47.8+316.85=364.7KN牛腿高度的验算：Ftk=2N/mm2,a=0,b=400mm h0=400-35+200ctg450=565mm0.8ftkbh0=0.8´2´400´565=723.2KN>F=364.7KN0.5+a h0满足要求0.5vs4B28纵向受拉钢筋的配置，因为竖向力作用点在下柱截面边缘内，则可以按构造配筋As=maxminbh,0.45=514.8mm2纵筋丌应少于4根，直径丌应小于12mm,所以选用5B12（As=565.5mm2）,由于a/h0<0.3

43、,则可以丌设置弯起钢筋，箍筋按构造选配，牛腿上部2h0/3范围内水平箍筋的总截面面积丌应小于承受Fv的受拉纵筋总面积的二分之一，箍筋选用A8100（图32）局部承压面积近似按柱宽乘以梁端宽度取用。A=Fvs0.75fc= 364.70.75´14.3=34005mm2A承压板宽b=85.0mm2b取b=100mm2牛腿节点配筋如图32。图31 排架柱牛腿计算简图图32 排架柱牛腿配筋图1.5吊装阶段验算采用平吊方式，吊装简图如图33ABCDEq1 qq32q4RARB荷载上柱：25×0.4×0.4=4KN/m 牛腿：25×1×0.4=10KN/

44、m图33排架柱吊装简图下柱：25×0.187=4.675KN/m柱脚：25×0.4×0.8=8KN/m考虑荷载系数1.2，动力系数1.5，结构重要性系数0.9q1k=10.8KN/mq1=12.96 KN/mq2k=6.37KN/mq2=7.58 KN/m q3k=13.5KN/mq3=16.2 KN/m q4k=5.4KN/mq4=6.48 KN/m内力RA=29.88KNRAk=24.91KN Rc=72.22KNRck=60.19KN MF=42.29 kN·mMFk=35.27 kN·m MC=58.9 kN·mMCk=49.

45、09 kN·m MD=41.99 kN·mMDk=34.99 kN·m配筋验算现按平吊验算，截面按双筋截面计算，裂缝允许宽度wmax=0.3mms一般为240N/mm2下柱跨中MF=42.29kN·mMFk=35.27kN·mh0=365mmMAs=f çæyèö¢h0 -as ÷ø=427.2mm2已有钢筋2B28+2B12（As=1458mm2）,满足要求裂缝验算:6Mkss = 42.29´10=91.34N /mm2<s0.87h0As满足要求0.87

46、´365´1458下柱牛腿处Mc=58.9kN·mMck=49.09kN·mh0=365mmMAs=f çæyèö¢h0 -as ÷ø=595mm2已有钢筋2B28+2B12（As=1458mm2）,满足要求裂缝验算:Mkss = =58.9´106=127.2N/mm2<s0.87h0As满足要求上柱牛腿处0.87´365´1458MD=41.99kN·mMDk=34.99kN·mh0=365mmMAs=f çæyèö¢h0 -as ÷ø=424.2mm2已有钢筋3B25（As=1473mm2）,满足要求裂缝验算:6Mkss =41.99´10=89.8N /mm2<s满足要求0.87h0As0.87´365´14731.6柱中吊环的设计RRAk=24.91KNNAK=AK=18.45KN1.5´0.9RRck=60.19KNNcK=CK=44.58KN1.5´0.9吊环选用级钢筋，在考虑自重分项