混凝土双向板肋梁楼盖设计

1、钢筋混凝土现浇楼盖设计摘 要：本次设计为钢筋混凝土现浇楼盖设计，采用双向板。板按弹性理论计算内力，梁考虑塑性内力重分布计算内力。对板和梁分别进行配筋，绘制了梁板施工图。 关键词：双向板 荷载 内力 次梁 主梁 配筋1. 设计背景某两层内框架仓库，层高为3.9m，。采用现浇钢筋混凝土楼盖，建筑轴线及柱网平面见下图，外墙为370砖墙，偏轴线（内120，外250）。1、 钢筋混凝土容重25，楼面可变荷载标准值6。 2、楼面面层采用陶瓷地砖面层，面层总厚度：30mm，自重:0.7 3、板底为15mm厚水泥砂浆粉刷，重度=204、楼梯间的活荷载为：2.55、材料 混凝土强度等级：见附表钢筋：梁、板中受力

2、筋见附表 板中分布筋、梁中箍筋和架立筋采用HPB300。226600660072003300242C30HPB335HRB4002.设计方案1.确定主梁的跨度为6.6m,次梁的跨度为6.6m,主梁每跨内布置一根次梁,板的跨度为3.3m。楼盖结构布置图如下（图1）楼盖采用单向板设计方案。图1 楼盖平面布置2.取板厚，次梁的截面高度取h=500mm，宽度取b=200mm。3.主梁的截面高度取h=700mm，宽度取b=300mm。3. 方案实施3.1板的设计1. 板的荷载计算板按塑性内力重分布方法计算，取每m宽板带为计算单元，有关尺寸及计算简图如图2所示。图215mm厚水泥砂浆面层 0.01520=

3、0.3100mm厚现浇钢筋混凝土板 0.1 30mm厚陶瓷地砖面层 0.7永久荷载标准值 =0.3+2.5+0.7=3.5可变荷载标准值 =6由可变荷载效应控制的组合q=1.23.5+1.36=12由可变荷载效应控制的组合q=1.353.5+0.71.36=10.19取q=122. 板的内力计算及配筋，取， 3.中间区格板计算跨度：， ，取， =2.87截面位置弯矩设计值（）（mm）实配钢筋短跨跨中2.8780132<2108220，229长跨跨中0.6897036<2108220，229短跨支座5.36802658/10220，293长跨支座1.297072.9<21020

4、0,2514.边区格板 (短边简支)计算跨度：， ，取，200, ，=3.49截面位置弯矩设计值（）（mm）实配钢筋短跨跨中3.4980161<2108220，229长跨跨中1.047044<2108220，229短跨支座6.468032310220，3575.边区格板(长边简支)计算跨度：， ， ，取，200， ，6.33=6.89截面位置弯矩设计值（）（mm）实配钢筋短跨跨中6.89803198/10200，322长跨跨中1.657087.5<2108220，229长跨支座3.370174<2108220，2296.角区格板计算跨度：， ， ，取，8/10200，,

5、6.98220， , 4.3=6.97截面位置弯矩设计值（）（mm）实配钢筋短跨跨中6.97803228/10180，358长跨跨中2.077088<2108220，229分布筋：8250，A=1573.2次梁的计算次梁的支承情况及截面尺寸见下图3。图31. 荷载计算由板传来的恒载 次梁自重 水泥砂浆面层 永久荷载设计值 可变荷载标准值 由可变荷载控制的组合 由永久荷载控制的组合 取 2. 计算简图各跨的计算跨度为：中间跨 边跨 又1.025=6488.25取图4 次梁的计算简图3.内力计算跨度差（6455-6300）/6300=2.5%<10%，可以按等跨连续梁计算内力。次梁的各

6、截面弯矩计算见表1，各截面剪力计算见表2。表1次梁的各截面弯矩计算截面边跨中第一内支座中间跨中中间支座弯矩系数=162.92=162.92=106.69=121.93表2 次剪力计算表截面A支座B支座（左）B支座（右）C支座剪力系数0.450.60.550.55=124.93=166.58=149.03149.033.正截面承载力计算a、 确定翼缘宽度次梁跨中截面应按T形截面计算，翼缘厚度。其T形翼缘计算跨度为：边跨 三者取小值：中间跨 三者取小值：b、判断T形截面类型：已知，b=200mm，h=500mm，=50020-6-18/2=465mm， >162.92（边跨中）且>10

7、6.69（中间跨中），因此，各跨中截面均属于第一类T形截面。c、承载力计算：，次梁支座截面按矩形截面计算。由于按塑性内力重分布，因此次梁正截面见表3。表3 次梁正截面承载力计算截面边跨中第一内支座中间跨中中间支座M()162.92162.92106.69121.93或b(mm)116020011602000.0450.260.030.20.0460.3070.0310.225（）9751122657831选配钢筋1820实配钢筋面积（）101712567609424斜截面承载力计算，>V<V表4 次梁斜截面强度计算截面A支座B支座左B支座右C支座V（kN）124.93166.581

8、49.03149.03箍筋直径和肢数8 双肢250.3=100.6250.3=100.6250.3=100.6250.3=100.6428171225225实配间距（mm）200 170200 200弯矩调幅时要求的配筋率下限为：均不大于最小配箍率要求，按最小配箍率计算，选双肢 由 得直径为8的钢筋， 取双肢箍 2003.3主梁设计（按弹性理论计算）1、主梁的支承情况及截面尺寸见下图5。图52. 荷载计算次梁传来的恒载 主梁自重 主梁梁侧抹灰 主梁梁底抹灰 kN永久荷载标准值 可变荷载标准值 永久荷载设计值 可变荷载设计值 3. 计算简图（见图6）各跨的计算跨度为：中间跨 边跨 取跨度差（66

9、37-6600）/6600=0.56%<10%，可以按等跨连续梁计算内力。图6 主梁计算简图4. 内力计算a.弯矩计算 （k值由附表查得）边跨 中跨 弯矩计算如表1.6所示，剪力计算如表1.7所示。表5 主梁弯矩计算项次荷载简图边跨跨中B支座中间跨跨中C支座kkkkM1MBM2MC恒载0.175-0.150.1-0.15 155.1-132.6 88.2 -132.6 活载0.213-0.075-0.075-0.075239.0 -83.9 -83.7 -83.9 活载-0.038-0.0750.175-0.075-42.6 -83.9 195.3 -83.9 活载0.162-0.175

10、0.137-0.05181.8 -195.8 152.9 -60 活载-0.025-0.050.137-0.175-28 -60 152.9 -195.9 内力组合+394.1 -216.5 4.5-216.5 + 112.5 -216.5 283.5 -216.5 +336.9 -328.4 241.1 -192.6 +127.1 -192.6 241.1 -328.5 最不利内力-Mmin，Mmin组合项次+ +-Mmin，Mmin组合值（kN.m）112.5-192.64.5-192.6-Mmax，Mmax组合项次+ +-Mmax，Mmax组合值（kN.m）394.1-328.4283.

11、5-328.5b.剪力计算 （k值由附表查得）表6 主梁剪力计算项次荷载简图A支座B支座左B支座右kkkVAVBLVBR恒载0.35-0.650.546.75 98.62 66.79 活载0.425-0.575072.2 -97.1 0.0 活载-0.075-0.0750.5-12.7 -12.7 84.9 活载0.325-0.6750.62555.2 -114.7 64.9 活载-0.05-0.050.375-8.5 -8.5 63.7 内力组合+119 -195.7 66.79 +34.1 -111.3 151.7 +102 -213.3 131.7 +38.3 -107.1 130.5

12、最不利内力-Vmin，Vmin组合项次+-Vmin，Vmin组合值（kN.m）34.1-213.366.79-Vmax，Vmax组合项次+-Vmax，Vmax组合值（kN.m）119-111.3151.7主梁弯矩及剪力包络图如图1.5所示。 图7 主梁弯矩及剪力包络图5. 正截面承载力计算a、 确定翼缘宽度主梁跨中截面应按T形截面计算，翼缘厚度。其T形翼缘计算跨度为：边跨 三者取小值：中间跨 三者取小值：b、判断T形截面类型：已知，b=300mm，h=700mm，=700-22-8-22-25/2=635.5mm=635 mm（跨中），=700-22-8-18-22-25/2=617.5mm=

13、615mm（支座）。>394.1（边跨中）且>283.5（中间跨中）因此，各跨中截面均属于第一类T形截面。c、承载力计算：， =169.88+133.57303.45主梁支座截面按矩形截面计算。主梁正截面承载力计算见表7表7 主梁正截面承载力计算截面边跨中第一内支座中间跨中M()394.1328.4283.5（） （）267.3或b(mm) 1260 300 1260 0.0540.160.0390.0560.1750.04（）17791282.51271选配钢筋2 25+32032实配钢筋面积（）1924154213636.斜截面承载力计算，V，截面满足要求<V，需要按计算配箍选用（n=2）8箍筋，则箍筋间距为，取s=250即取双肢箍 8250A支座可按构造配筋：选择双肢箍 180表8 主梁斜截面强