楼悬挑架方案改

1、目 录一、编制依据·····································2二、工程概况··········&#

2、183;··························2三、悬挑脚手架材料选择·····················&#

3、183;·······3四、悬挑脚手架平面位置·····························4五、悬挑脚手架的构造形式·········&

4、#183;·················4六、施工工艺·······························

5、·····8七、悬挑脚手架的搭设、使用安全注意事项················9八、悬挑脚手架搭设质量的检查验收规定·················10九、悬挑脚手架的拆除规定···&

6、#183;······················12十、脚手架的安全措施 ·························

7、···12十一、悬挑脚手架计算书 ···························13十三、悬挑脚手架的平面、立面图见附图。悬挑外架施工方案一、 编制依据1、雷捷商业广场1#公寓楼施工组织设计及施工图纸.2、依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范建筑施工脚手架实用手册 (JGJ130-200

8、1)建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)钢结构设计规范(GB 50017-2003)建筑施工安全检查评分标准(JGJ59-99)建筑施工高处作业安全技术规范(JGJ80-91)二、工程概况1、工程简介：序项 目内 容1工 程 名 称雷捷商业广场1#公寓楼2工 程 业 主三河雷捷房地产开发有限公司3设 计 单 位北京东方畅想建筑设计有限公司4建 筑 面 积49829 m25工 程 地 点三河市燕郊经济开发区，102国道南侧，燕郊外环路东侧6质 量 目 标合格工程7结 构 形 式全现浇钢筋混凝土剪力墙结构8基 础 形 式筏形基础2、建筑设计概况：序项 目内 容1功 能公寓式住宅楼2建筑规

9、模建筑面积（m2）49829m2建 筑层 数地 上27层地 下2层建 筑层 高地下一层地二层首层27 层屋顶层3.60 m4.80 m2.90 m4.20 m3建 筑高 度±0.0相当于绝对标高24750 m筏板底标高-10.00 m室内外高差0.30 m建筑总高79.90 m4屋 面上人屋面88-J1-3屋29AK保护层，屋面70厚挤塑保温板不上人屋面88-J1-3屋19D3-K、屋41、屋39保护层屋面。5外墙面一至三层为干挂大理石墙面，以上为涂料饰面70厚挤塑保温板6内墙面内墙为涂料7内 墙分户墙大部分采用200-180厚现浇钢筋混凝土墙，部分采用陶粒混凝土砌块，户内分割墙采用

10、100厚GRO板。8顶 棚现浇混凝土板，顶棚涂料，板底腻子刮平。9门 窗采用塑钢门窗，外墙设纱窗。10防 水地 下 室采用防水混凝土，做SBS改性沥青防水卷材聚酯胎II型3mm防水层两道。基础底板SBS改性沥青防水卷材聚酯胎II型3mm油毡室 内本工程中卫生间及房顶水箱间搂面均作聚氨酯防水涂膜防水层两道。屋 面SBS改性沥青防水卷材11节能保温外墙内保温，采用70厚挤塑聚苯保温板本工程地上部分外墙一至五层采用双排钢管脚手架，五层以上采用悬挑脚手架，每八层悬挑一次，悬挑架布置的部位分别是六层、十四层、二十二层。在屋顶考虑到风荷载大，所以屋顶最后一次悬挑为6层。脚手架由大小横杆、立杆、防护栏杆、斜

11、杆、挡脚板、剪刀撑等组成，采用桔黄色48×3.5钢管，并用扣件连接成整体。地上部分脚手架外排架内侧挂绿色密目安全网，悬挑脚手架操作层底部满挂大眼网。三、悬挑脚手架材料选择1、钢管：钢管采用外径48、壁厚3.5的焊接钢管，钢管的材质使用力学性能适中、稳定的Q235钢，其材质应符合碳素结构钢（GB70088）的相应规定。用与立杆、大横杆、剪刀撑和斜杆的长度宜为46M，便于工人操作。钢管严禁使用有明显变形、裂纹、压扁和严重锈蚀的钢管，本工程所用内、外脚手架上钢管均外涂防锈漆，并定期复涂，以保证外观形象。2、扣件：其材质符合现行国家标准钢管脚手架扣件（GB15831）的规定且与钢管管径规格相

12、统一，机械性能不低于KT338的可锻铸铁制造，扣件的附件要用的材料应符合GB70088碳素结构钢中Q235钢的规定，螺纹均应符合GB196-81普通螺纹的规定，扣件严禁使用加工不合格、无出厂合格证、变形、锈蚀的扣件，扣件活动部位应灵活转动，夹紧钢管时，开口处的最小距离应不小于5mm，扣件表面应涂刷黄色防锈漆。3、脚手板：采用杉木或松木制成，脚手板规格厚为50×200×4000mm。4、安全网：安全网采用经国家指定监督检验部门监定许可生产的厂家产品，同时应具备监督部门批量验证合格证。安全网的力学性能应符合GB5726-88安全网力学性能试验方法的规定，进入现场后应对安全网进行

13、模拟大型砂包冲击试验，立网采用安全网L1.5×6的密目安全网，平网采用P3×6的大眼网。密目式安全网要求如下：1） 、在100cm2面积上，不少于2000目（即2000个洞眼）。2)、做耐贯穿试验（即用5kg重的钢管从距网中心3m高处垂直自由落下，砸到与地面成3 度角的网眼上不穿透。）3）、密目网的绑扎方法：用系绳将密目网绑扎至立杆或大横杆上，使网与架体牢固的连接在一起。系绳的材质应符合GB16909的规定。4）、兜网封闭：用大眼安全网（平网）将脚手架与建筑物之间封闭起来，每隔10m高封闭一道。5、工字钢： 悬挑架采用18#工字钢，在有空调板、飘窗等部位使用4.5米的工字钢

14、，悬挑1.85米，用直径12.5的钢丝绳斜拉卸载，搭设双排架，架体宽850mm。在阳台部位使用4.5米的工字钢，悬挑1.85米，搭设单排架，采用外通里断的搭设方法。架体离阳台、空调板及飘窗均为300mm。（见附页）6、悬挑脚手架的用途及极限荷载值悬挑脚手架用途为结构脚手架，脚手架荷载为3KNm2，只用做防护使用，外墙大模板的硬架不需支设在外挑架上。悬挑脚手架的设计计算（见悬挑脚手架设计计算书）。四、悬挑脚手架平面位置 1、本工程从六层开始分三次悬挑，在楼板上预埋216钢筋吊环、搭设悬挑脚手架。架体每悬挑一次最高高度24.4米（2.9×8+1.2m防护），悬挑脚手架随结构施工层逐层搭设

15、，脚手架搭设进度以结构施工的进度为准。脚手架沿建筑物外墙周圈布置（见附图）。 2、外用施工电梯设在北边车库顶板上，设置两座，分别在L轴/6轴8轴、14轴16轴之间的阳台边上。每次施工电梯提升的高度均在悬挑架的底部。3、出料平台设置两个，第一个设在1轴/EF轴，第二个设在L轴/18轴20轴上。具体做法参见出（卸）料平台施工方案。4、采光井和电梯井的防护都设钢平台，参见大模板施工方案。五、悬挑脚手架的构造形式1、悬挑脚手架结构尺寸均为排距850mm，纵距1500mm，步距1450mm，内排架距结构300mm。架体均采用单立杆形式，外排架内侧用密目网全封闭，连墙杆为每两步三跨设置一道，在混凝土墙上预

16、埋塑料套管，采用钢管穿墙与外架连接。2、立杆用6米钢管和4米钢管间隔使用，使里外、左右立杆的接头错开，以上全部用6米钢管，双排立杆均加设扫地杆；大横杆采用4米和6米钢管，里外、上下大横杆用4米钢管调节，使其接头错开不在同一跨内。其余为6米钢管和短 管，立杆和大横杆均用对接扣件连接。3、剪刀撑的斜杆与水平面的交角宜为4560°之间，水平投影宽度不小于2跨或4m和不大于4跨或8m，用6m长的双根钢管（两根钢管之间用扣件连接成一体）搭设剪刀撑，钢管接长时采用搭接接长，搭接长度不小于1000mm。剪刀撑的斜杆应与脚手架基本构架杆件以可靠连接，且斜杆相邻连接点之间杆段的长细比不得大于60,操作

17、层上满铺脚手板，并设置1.2m高防护栏杆和180mm高挡脚板。（见附图）4、在悬挑工字梁的位置，墙体上预留200*200的方洞，洞下距地50mm，间距1500，以便悬挑18#工字钢支撑架体；在阳角部位，阳角两侧留洞上下错开200mm。在外墙有飘窗、空调板的部位，工字钢长度4500mm，挑出外墙面1850mm,搭设双排架；在阳台部位，工字钢总长度4500mm，挑出阳台外侧边1850mm，搭设单排架。在外墙墙身部位垫50*100木方平放（阳台部位的悬挑架受力点必须位于阳台根部的梁上，不得位于阳台端部）。5、每根悬挑工字钢均在端部用直径12.5mm钢丝绳与混凝土墙斜拉，斜拉角度不小于60°

18、，阳台部位的悬挑工字钢均在端部用直径12.5mm钢丝绳与混凝土墙斜拉，斜拉角度不小于45°；每根工字钢挑出部位，在立杆根部的工字钢上焊接150mm长25短钢筋，钢筋立放与工字钢围焊，搭设脚手架时立杆钢管套在钢筋上。6、当悬挑工字钢伸入楼层内部分位于横向小于4.5m的跨度内时，则在两侧混凝土内墙上预留200*200孔洞，横穿工字钢压住悬挑工字钢的末端，代替钢筋吊环受力（钢筋吊环照常设置）。钢筋吊环每端埋入楼板不少于30d,且不小于300mm，在吊环所在楼板内垂直吊环弯脚（每个弯脚）附加314钢筋，其长度不小于500mm,两端与平台负弯距筋搭接。7、脚手架连墙件设置 在外剪力墙处，需在剪

19、力墙内预埋内径60塑料套管，水平间距4500mm，往上每两步预埋一道。此处的外架小横杆从预埋孔中挑出，剪力墙外侧外架的里外立杆与小横杆固定，大横杆再与小横杆、立杆连接成整体。 阳角部位工字钢做法六、施工工艺：1、施工流程在6层、14层、22层的楼板砼浇筑前，埋设216钢筋地锚（地锚留设尺寸见上图），并在6层、14层、22层的外墙上按水平间距1500mm预留洞口200*250（墙厚） 摆放扫地杆（贴近工字钢的大横杆） 逐根树立立杆，随即与扫地杆扣紧，立杆的底部与工字钢点焊，接头位置必须错开 装扫地小横杆并与立杆或扫地杆扣紧 安装第一步大横杆（与各立杆扣紧） 安装第一步小横杆 第二步大横杆 第二步

20、小横杆 加设临时斜撑杆（上端与第二道大横杆扣紧，在装设两道连接杆后可拆除） 第三、四步大横杆和小横杆 连墙杆 接立杆 加设 剪刀撑 铺脚手板2、每两层架子与结构设置连接点，连接点间距为4.5m，隔层设置，梅花状排列，连接点直接用短钢管将架子连接在结构墙上，墙体在浇筑砼前必须预留连墙杆孔洞详细做法见图。 3、作业层的外侧面用1.5×6米安全网竖向完全封闭。在架高方向每隔10米高设一道3米宽的水平安全网，在作业层下面加设一道安全网，在二层设一道6米宽的水平安全网。4、脚手架外侧面满设剪刀撑，剪刀撑的斜杆与水平面的交角为45度；5、脚手架左右相邻立杆和上下相邻大横杆的接头应相互错开并置于不

21、同的构架框格内，且间距大于1000mm。6、小横杆设于立杆之间，搭于大横杆之上，保证每根小横杆距结构边0.3m并用直角扣件扣紧。大横杆与两根立杆都必须用直角扣件连接牢固。7、脚手架应从一个角部开始，并向两边交圈搭设。七、悬挑脚手架的搭设、使用安全注意事项1、外径48mm与51mm的钢管严禁混合使用。2、主节点处，固定横向水平杆（或纵向水平杆）、剪刀撑、横向支撑等扣件的中心线距主节点的距离不应大于150mm。各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。3、脚手架的搭设作业要求，施工作业人员必须经过专门的培训，取得上岗证后方可上岗操作。4、钢管脚手架的杆件连接必须使用合格的扣件，不得使用铅

22、丝和其他材料绑扎。5、在搭设之前，必须对进场的脚手架杆配件进行严格的检查，禁止使用规格和质量不合格的杆配件。对接扣件的开口应朝向架子的内侧，螺栓朝上，直角扣件的开口不得朝下，以确保安全。在搭设过程中，应注意调整整架的垂直度，一般通过调整连墙撑的长度来实现，但最大允许偏差100mm。6、脚手架的搭设作业，必须在统一指挥下，严格按照以下规定程序进行：1）按施工方案定位、确定立杆及水平杆间距。2）周边脚手架应从一个角部开始向两边延伸交圈搭设；“一”字形脚手架应从一端开始并向另一端延伸搭设。3）应按定位依次竖起立杆，将立杆与纵、横向扫地杆连接固定，然后装设第1步的纵向好横向钢管，随校正立杆垂直度之后予

23、以固定，并按此要求继续向上搭设。脚手架各杆件相交伸出的端头均要大于10cm，以防止杆件滑脱。4）剪刀撑和连墙件应随搭升的架子一起及时设置。连墙件和剪刀撑应及时设置，不得滞后超过两步。5）脚手架处于顶层连墙点之上的自由高度不得大于6m。当作业层高出其下连墙件2步或4m以上、且其上尚无连墙件时，应采取钢丝绳拉结措施。7、脚手板或其它作业层板铺板要求：1）脚手板应铺平铺稳，并用铁丝与水平绑扎固定。2）脚手板采用对接平铺时，在对接处，脚手板端头与其下两侧支承横杆的距离应控制在130150mm之间。3) 脚手板采用搭设铺放时，其搭接长度不得小于200mm，且在搭接段的中部应设有支承横杆。铺板严禁出现端头

24、超出支承横杆150mm以上未作固定的探头板。4）长脚手板采用纵向铺设时，其下支承横杆的间距不得大于脚手板为1.5m。纵铺脚手板应按以下规定部位与其下支承横杆绑扎固定：脚手架的两端和拐角处；沿板长方向每隔1520m；坡道的两端；其它可能发生滑动和翘起的部位。5）由于内排立杆距结构30cm，必须在底层此处的小横杆上满铺脚手板，并且将脚手板用14#铁丝绑扎牢固。脚手架的操作面必须满铺脚手板，不得有空隙、探头板和飞跳板。6）装设连墙件或其它撑拉杆件时，应注意掌握拉的松紧程度，避免引起杆件和整架的显著变形。8）工人在架上进行搭设作业时，作业面上宜铺设必要数量的脚手板并予临时固定。工人必须戴安全帽、系安全

25、带。不得单人进行装设较重杆配件和其它易发生失衡、脱手、碰撞、滑跌等不安全的作业。9）在搭设中不得随意改变构架设计、减少杆配件设置和对立杆纵距作100mm的构架尺寸放大。确有实际情况，需要对构架作调整和改变时，应提交技术主管人员解决。10）脚手板操作面的端头处设1.2米高防护栏杆两道，建筑物顶部脚手架要高出屋面女儿墙顶1.2m，高出部分要绑两道防身栏，并立挂安全网。11）尚未安装栏杆或栏板的阳台周边、无外架防护的屋面周边、楼层周边、雨篷与挑檐边、斜道两侧边、卸料平台外侧边，必须设置1.2m高的两道护身栏杆，并设置180mm高的挡脚板。12）分层施工的楼梯口、梯段边及休息平台处必须安装临时护栏。顶

26、层楼梯口应随工程结构进度安装正式防护栏杆。八、悬挑脚手架搭设质量的检查验收规定1、悬挑脚手架的验收标准规定，构架结构符合前述的规定和设计要求，个别部位的尺寸变化应在允许的调整范围之内。如下表 悬挑脚手架搭设的技术要求与容许偏差（mm）项次项 目技术要求容许偏差(mm)1立杆垂直度H/400±1002间距步距±20柱距±50排距±203纵向平杆高差一根杆两端±20同跨内、外纵向水平杆高差±104双排脚手架横向平杆高差外伸500mm505脚手板外伸长度对接100a150搭接a1006扣 件拧紧扭力4050N.m范围内2、悬挑脚手架搭设完毕

27、后，由项目负责人组织验收（参见项目组织机构图 附图）。悬挑脚手架的验收和日常检查按以下规定进行，检查合格后，方允许投入使用或继续使用：1）搭设完毕后；2）连续使用达到6个月；3）施工中途停止使用超过15天，在重新使用之前；4）在遭受暴风、大雨、大雪、地震等强力因素作用之后；5）在使用过程中，发现有显著的变形、沉降、拆除杆件好拉结以及安全隐患存在的情况时。3、悬挑脚手架的使用规定1）作业层每1m2架面上实用的施工荷载（人员、材料和机具重量）不得超过以下的规定值或施工设计值：施工荷载（作业层上人员、器具、材料的重量）的标准值，结构脚手架取3KN/.2)施工设备单重不得大于1KN，使用人力在架上搬运

28、和安装的构件的自重不得大于2.5KN.3)在架面上严禁堆放任何料具，防止高空落物伤人。严禁上架人员在架面上奔跑、退行。4)作业人员在架上的最大作业高度应以可进行正常操作为度，禁止在架板上加垫器物或单块脚手板以增加操作高度。5)在作业中，禁止随意拆除脚手架的基本构架杆件、整体性杆件、连接紧固件和连墙件。确因操作要求需要临时拆除时，必须经主管人员同意，采取相应弥补措施，并在作业完毕后，及时予以恢复。6)工人在架上作业中，应注意自我安全保护好他人安全，避免发生碰撞、闪失和落物。严禁在架上戏闹和坐在栏杆上等不安全处休息。7)人员上下脚手架必须走安全防护的出入通（梯）道，严禁攀援脚手架上下。8 )每班工

29、人上架作业时，应先行检查有无影响安全作业的问题存在，在排除和解决后方许开始作业。在作业中发现有不安全的情况和迹象时，应立即停止作业进行检查，解决以后才能恢复正常作业；发现有异常和危险情况时，应立即通知所有架上人员撤离。9)在每步架的作业完成后，必须将架上剩余材料物品移至室内；每日收工前应清理架面，垃圾清运出去；在作业期间，应及时清理落入安全网内的材料和物品。在任何情况下，严禁自架上向下抛掷材料物品和倾倒垃圾。10)在冬期施工期间，霜雪天后要及时对脚手架进行清扫，并要采取防滑措施。九、悬挑脚手架的拆除规定1、脚手架的拆除顺序与搭设顺序相反，须遵守先搭后拆，后搭先拆的原则，从脚手架顶端拆除其顺序为

30、：安全网护身栏 挡脚板小横杆大横杆立杆连墙杆纵向支撑斜拉杆。2、连墙杆应在位于其上的全部可拆除杆件都拆除后方可拆除。3、拆除过程中凡已松开连接的杆件应及时拆除，避免误扶、强靠已松脱连接的杆件。4、拆除的杆配件应以安全的方式运出并卸下，必须绑扎牢固或装入容器内才可吊下，严禁向下抛掷，拆除过程中应作好配合、协调工作，禁止单人进行拆除较重杆件等危险性作业。5、拆除脚手架时必须划分安全区，设警戒标志，并设专人警戒。6、除前必须指派专人检查架子上的材料、杂物等是否清理干净，否则不许拆除。拆除时应按规定程序拆除。十、脚手架的安全措施1、本工程悬挑脚手架均采用密目安全网封闭，密目安全网挂设在外排架的内侧。悬

31、挑架底部全铺脚手板封闭，并挂上大眼安全网。2、操作层必须满铺脚手板，不得有空隙、探头板和跳板。脚手板下兜设水平网，且在外侧均设置1.2m高的护身栏，并设置一道挡脚板。3、电梯井操作平台电梯井操作平台采用预制钢平台，主龙骨采用8#槽钢，每个操作平台加设四个20钢筋吊环，龙骨上铺钢板作为操作面。4、悬挑外架防雷措施 悬挑外架的防雷接地与主体防雷引下线连接可靠，不少于4个点：1轴、15轴/A、L轴，十一、悬挑脚手架计算书型钢悬挑扣件式钢管脚手架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)钢结构设计规范(GB 50017-200

32、3)建筑施工安全检查评分标准(JGJ59-99)建筑施工高处作业安全技术规范(JGJ80-91) 以及本工程的施工图纸。一）、参数信息:1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 24.4m，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.50m，立杆的横距为0.85m，立杆的步距为1.5 m；内排架距离墙长度为0.30 m；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；采用的钢管类型为 48×3.5； 横杆与立杆连接方式为单扣件；连墙件布置取两步三跨，竖向间距 3 m，水平间距4.5 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布荷载(kN/m2):3.000；脚手架用

33、途:结构脚手架（只作防护用）；同时施工层数:8层；3.风荷载参数本工程地处河北廊坊市燕郊开发区，基本风压0.4 kN/m2；风荷载高度变化系数z，计算连墙件强度时取0.92，计算立杆稳定性时取0.74，风荷载体型系数s 为0.214；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m):0.1377；脚手板自重标准值(kN/m2):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.140；安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:2 层；脚手板类别:木脚手板；栏杆挡板类别:木脚手板挡板；5.拉绳与支杆参数 钢丝绳安全系数为:6.000；钢丝绳与墙距离为(m):

34、3.000；悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面钢丝绳距离建筑物 1.6 m。6.水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用18号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.85m，建筑物内锚固段长度 2.50m。锚固压点锚环钢筋（HPB235级钢筋）直径(mm):16.00；楼板混凝土标号:C30；二）、大横杆的计算:按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)第条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.033 kN/m ；脚手板的自重标准值:

35、P2=0.35×0.85/(2+1)=0.099 kN/m ；活荷载标准值: Q=2×0.85/(2+1)=0.567 kN/m；静荷载的设计值: q1=1.2×0.033+1.2×0.099=0.159 kN/m；活荷载的设计值: q2=1.4×0.567=0.793 kN/m； 图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下: M1max = 0.08q1l2 + 0.10q2l2跨中最大弯距为 M1max=0

36、.08×0.159×1.452+0.10×0.793×1.452 =0.194 kN·m；支座最大弯距计算公式如下: M2max = -0.10q1l2 - 0.117q2l2支座最大弯距为 M2max= -0.10×0.159×1.452-0.117×0.793×1.452 =-0.229 kN·m；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=Max(0.194×106,0.229×106)/4490=51.002 N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为 = 51.002 N

37、/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下： max = (0.677q1l4 + 0.990q2l4)/100EI其中：静荷载标准值: q1= P1+P2=0.033+0.099=0.132 kN/m； 活荷载标准值: q2= Q =0.567 kN/m； 最大挠度计算值为：= 0.677×0.132×14504/(100×2.06×105×107800)+0.990×0.567×14504/(100×2.06

38、×105×107800) = 1.295 mm；大横杆的最大挠度 1.295 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1450/150 mm与10 mm，满足要求！三）、小横杆的计算:根据JGJ130-2001第条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值：p1= 0.033×1.45 = 0.048 kN；脚手板的自重标准值：P2=0.35×0.85×1.45/(2+1)=0.144 kN；活荷载标准值

39、：Q=2×0.85×1.45/(2+1) =0.822 kN；集中荷载的设计值: P=1.2×(0.048+0.144)+1.4 ×0.822 = 1.381 kN；小横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下:Mqmax = ql2/8Mqmax = 1.2×0.033×0.852/8 = 0.004 kN·m；集中荷载最大弯矩计算公式如下:Mpmax = Pl/3Mpmax = 1.381×0.85/3 = 0.391 kN&

40、#183;m ；最大弯矩 M = Mqmax + Mpmax = 0.395 kN·m；最大应力计算值 = M / W = 0.395×106/4490=87.938 N/mm2 ；小横杆的最大弯曲应力 =87.938 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下: qmax = 5ql4/384EIqmax=5×0.033×8504/(384×2.06×105×10

41、7800) = 0.01 mm ；大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0.048+0.144+0.822 = 1.014 kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下: pmax = Pl(3l2 - 4l2/9)/72EIpmax = 1013.743×850×(3×8502-4×8502/9 ) /(72×2.06×105×107800) = 0.995 mm；最大挠度和 = qmax + pmax = 0.01+0.995 = 1.005 mm；小横杆的最大挠度为 1.005 mm 小于 小

42、横杆的最大容许挠度 850/150=5.667与10 mm,满足要求！四）、扣件抗滑力的计算:按规范表,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取8.00 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值: P1 = 0.033×1.45×2/2=0.048 kN；小横杆的自重标准值: P2 = 0.033×0.85/2=0.014 kN；脚手板的自重标准值: P3 =

43、0.35×0.85×1.45/2=0.216 kN；活荷载标准值: Q = 2×0.85×1.45 /2 = 1.232 kN；荷载的设计值: R=1.2×(0.048+0.014+0.216)+1.4×1.232=2.059 kN；R < 8.00 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五）、脚手架立杆荷载的计算: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1377kN/mNG1 = 0.1377+(1.45×2/2)×0.033

44、/1.50×24.00 = 4.077kN；(2)脚手板的自重标准值；采用木脚手板，标准值为0.35kN/m2 NG2= 0.35×2×1.45×(0.85+0.3)/2 = 0.584 kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用木脚手板挡板，标准值为0.14kN/mNG3 = 0.14×2×1.45/2 = 0.203 kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005 kN/m2 NG4 = 0.005×1.45×24 = 0.174 kN；经计算得到，静荷载标准值NG = NG1+NG2+NG3+NG4

45、= 5.038 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 2×0.85×1.45×2/2 = 2.465 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为N = 1.2 NG+0.85×1.4NQ = 1.2×5.038+ 0.85×1.4×2.465= 8.979 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为N'=1.2NG+1.4NQ=1.2×5.038+1.4×2.465=9.497kN；六）、立杆的稳定性计算: 风荷载

46、标准值按照以下公式计算 Wk=0.7z·s·0其中 0 - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：0 = 0.4 kN/m2； z - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：z= 0.74；s - 风荷载体型系数：取值为0.214；经计算得到，风荷载标准值为: Wk = 0.7 ×0.4×0.74×0.214 = 0.044 kN/m2；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为: Mw = 0.85 ×1.4WkLah2/10 = 0.85 

47、5;1.4×0.044×1.45×1.52/10 = 0.017 kN·m；考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 = N/(A) + MW/W f立杆的轴心压力设计值 ：N = 8.979 kN；不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 = N/(A) f立杆的轴心压力设计值 ：N = N'= 9.497kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照扣件式规范表得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 2.599 m；长细比: L0

48、/i = 163 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.265立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2；考虑风荷载时 = 8978.932/(0.265×424)+17214.761/4490 = 83.746 N/mm2；立杆稳定性计算 = 83.746 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！不考虑风荷载时 = 9496.582/(0.265×424)=84.519 N/mm2；立杆稳定性计

49、算 = 84.519 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！七、最大搭设高度的计算:不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算： 其中 NG2K 构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K = 2.047kN； NQ 活荷载标准值，NQ = 4.725kN； gk 每米立杆承受的结构自重标准值，gk = 0.139kN/m； 经计算得到，不考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度 Hs = 70.015米。 脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米： 经计算得到，不考虑风荷载时，脚手架搭设高度限值

50、H = 50.000米。 本工程挑架的高度约为24.4 m，能够满足要求。 八）、连墙件的计算: 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl = Nlw + N0连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算z0.92，s0.214，00.4，Wk = 0.7z·s·0=0.7 ×0.92×0.214×0.4 = 0.055 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 13.05 m2；按规范条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw

51、= 1.4×Wk×Aw = 1.007 kN；连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 6.007 kN；连墙件承载力设计值按下式计算：Nf = ·A·f其中 - 轴心受压立杆的稳定系数；由长细比 l/i = 300/15.9的结果查表得到 =0.949，l为内排架距离墙的长度； A = 4.24 cm2；f=205 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.949×4.24×10-4×205×103 = 82.487 kN；Nl = 6.007 < Nf = 82.487,连墙件的设计计

52、算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到 Nl = 6.007小于双扣件的抗滑力 16 kN，满足要求！ 连墙件扣件连接示意图九）、悬挑梁的受力计算:悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 本方案中，脚手架排距为850mm，内排脚手架距离悬挑板300mm，支拉斜杆的支点距离墙体为 1800mm，水平支撑梁的截面惯性矩I = 1660 cm4，截面抵抗矩W = 185 cm3，截面积A = 30.6 cm2。受脚手架集中荷载 N=1.8×5.038 +1.4×2.465 = 12.519 k

53、N；水平钢梁自重荷载 q=1.8×30.6×0.0001×78.5 = 0.432 kN/m； 悬挑脚手架示意图 悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到 悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN) 悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN·m) 悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为 R1=34.264kN, R2=12.076kN, R3=-1.252kN 最大弯矩 抗弯计算强度 f=M/1.05W+N/A=13.347×106/(1.05×140900)+34.264x1000/2611=103N/mm2 水平支撑梁的抗弯计

54、算强度小于215.0N/mm2,满足要求!水平支撑梁的最大应力计算值 10.482 N/mm2 小于 水平支撑梁的抗压强度设计值 215 N/mm2,满足要求！十）、悬挑梁的整体稳定性计算: 水平钢梁采用18号工字钢,计算公式如下 = M/bWx f其中b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算： b = (570tb/lh)×(235/fy) b = 570 ×10.7×94× 235 /( 1800×180×235) = 1.7695由于b大于0.6，查钢结构设计规范(GB50017-2003)附表B，得到 b值为0.9

55、64。经过计算得到最大应力 = 1.62×106 /( 0.964×185000 )= 9.087 N/mm2；水平钢梁的稳定性计算 = 9.087 小于 f = 215 N/mm2 ,满足要求!十一）、拉绳的受力计算:水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算 RAH = RUicosi其中RUicosi为钢绳的 拉力对水平杆产生的轴压力。各支点的支撑力 RCi=RUisini按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为：RU1=11.767 kN；十二）、拉绳的强度计算:钢丝拉绳(支杆)的内力计算：钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU均取最大值进行计算，为RU=11.

56、767 kN 选择6×19钢丝绳,钢丝绳公称抗拉强度1700MPa，直径14mm。 Fg = aFg/K其中Fg- 钢丝绳的容许拉力(kN)；Fg - 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)，查表得Fg123KN； - 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8。0.85；K - 钢丝绳使用安全系数。K6。得到：Fg=17.425KN>Ru11.767KN。 经计算，选此型号钢丝绳能够满足要求。钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环强度计算钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU的最大值进行计算作为拉环的拉力N，为N=RU=1

57、1.767kN钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环的强度计算公式为 = N/A f其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按混凝土结构设计规范 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm2；所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环最小直径 D=(11767×4/(3.142×50×2) 1/2 =12.2mm；实际拉环选用直径D=16mm 的HPB235的钢筋制作即可。十三）、锚固段与楼板连接的计算: 1.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：锚固深度计算公式: h N/dfb其中 N - 锚固力，即作用于锚环的轴向拉力，N = 0.162kN； d - 锚环的

58、直径，d = 16mm； fb - 锚环与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.43N/mm2； f- 钢材强度设计值,取215N/mm2； h - 锚环在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到 h 要大于 161.952/(3.142×16×1.43)=2.253mm。锚环所能承受的最大拉力 F=1/4×3.14×162×215×10-3=43.21kN锚环的轴向拉力N=0.162kN 小于锚环所能承受的最大拉力 F=43.206kN，满足要求！2.水平钢梁与楼板压点如果采用锚环，混凝土局部承压计算如下：混凝土局部承压的锚环拉力要满足公式

59、: N (b2-d2/4)fcc其中 N - 锚固力，即作用于楼板锚环的轴向压力，N = 9.181kN； d 锚环的直径，d = 16mm； b - 楼板内的锚环长度，b=5×80=400mm； fcc - 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=14.3N/mm2；经过计算得到公式右边等于88.64 kN，大于锚固力 N=9.18 kN ，楼板混凝土局部承压计算满足要求!十四、悬挑式脚手架平面、立面、剖面图 见附图十五、应急响应1、 危险源的特点、分布和管理措施序号重大危险因素管理目标管理措施1洞口与临边不按规定防护1、避免高空坠落事故；2、杜绝高空坠落死亡事故；1、加强工人入场的安全教育，努力提高职工的安全生产意识，增强自我保护能力；2、编制专业的防护方案；3、加大安全设施投入，搞好洞口临边防护；4、施工人员必须正确使用劳保用品；5、特殊工种操作人员持证上岗；6、作业前实施安全技术交底；7、不适应高空作业人员不得从事高处作业；8、加强过程监视和测量；2高空抛物或投郑1、