模板施工方案 L

1、方案认可签证单建设单位成都美洋家具有限公司工程名称成都美洋家具有限公司生产基地设计单位四川宏基原创建筑设计有限公司工程地址崇州集中工业发展区施工单位四川省大山建设工程有限公司建筑面积53168平米工程负责人方春林 项目经理方康林编制龚良东施工单位 签字（盖章） 年 月 日监理单位（意见） 签字（盖章） 年 月 日建设单位 （意见） 签字（盖章） 年 月 日成都美洋家具有限公司生产基地模板工程方案 四川省大山建设工程有限公司1.1 编制依据（1）本公司与成都美洋家具有限公司生产基地签订的建设工程施工合同。（2）四川宏基原创建筑设计有限公司的本工程建筑、结构、给排水、电气、通风空调等施工图纸。（3

2、）施工图审查机构的施工图审查意见。（4）设计单位对施工图的设计交底及图纸会审纪要。（5）国家有关建设工程质量管理条例、工程建设标准强制性条文等法规和现行施工验收规范、操作规程和标准图集。（6）国家及成都市在施工安全、文明施工以及环境保等方面的有关规定及技术标准。（7）本工程施工现场及周边环境情况。（8）我司已建同类工程的施工管理、施工组织、施工技术经验、施工工艺方法。1.2 编制原则（1）认真贯彻执行国家及地方的有关建设法规、规章，现行的施工规范、规程、强制性执行标准及工程验收标准。（2）本着“精心组织、精心施工”的原则，尽量采用科学合理、经济实效的施工组织、施工技术、施工手段及施工工艺，均衡

3、高效、持速快速地组织施工，确保本工程按时投入使用。（3）严格履行工程施工总承包、总协调、总控制的职责，认真组织协调好各专业之间的配合、协调关系。（4）根据气候变化特点，合理安排冬季、雨季及夜间施工，并采取相应的技术措施和避免扰民的措施。1.3 编制说明（1）根据工程的特点、现场情况、施工条件等，按国家及地方有关建筑法律、法规、施工规范和质量验收标准编制的。（2）针对工程概况、项目组织机构、施工准备和施工部署、施工总平面布置图、施工总进度计划及保证工期措施、各分部分项工程的主要施工方法及施工措施、保证工程质量和交叉施工配合措施、安全生产的措施、现场文明施工和环境保护措施、降低成本措施、售后服务及

4、回访保修办法进行了重点阐述，其它常规施工方法从略。（3）本工程所涉及的项目多，施工难度大，对部分项目和特殊施工过程难以面面具到，故方案中仅做一般性阐述，另由施工前编制专项方案予以细化。2.2.1建筑概况1、 本工程为成都美洋家具有限公司生产基地新建厂区,该工程为崇州集中工业发展区生产厂区-综合楼,结构总高22.5m,框架结构，地上6层，柱下独立基础，建筑面积：12745.65平米。崇州集中工业发展区生产厂区新建的地下式消防水池、水泵房。建筑面积约149.24平米。崇州集中工业发展区生产厂区1#研发中心，房屋层数：6层；房屋总高：22.5m；建筑面积：6035.52平米；柱下独立基础。成都市美洋

5、家具有限公司生产车间，建筑总标高为9.2米，柱顶标高为8米，平面尺寸为长210米，宽103.8米。 结构采用轻钢结构，屋面为彩钢板加玻璃保温棉，墙面为1.2米砖墙，1.2米以上为单层彩钢压型板，大门为彩钢推拉门。成都市美洋家具有限公司3#研发中心。建筑物总长度为50.4米，总宽度为15.9米，总高为22.5米。主体结构形式为六层现浇钢筋混凝土框架结构,基础形式为柱下独立基础。.成都市美洋家具有限公司2#研发中心。建筑物总长度为54.0米，总宽度为15.9米，总高为22.5米。主体结构形式为六层现浇钢筋混凝土框架结构,基础形式为柱下独立基础。成都市美洋家具有限公司1#研发中心。建筑物总长度为60

6、.3米，总宽度为15.9米，总高为22.5米。主体结构形式为六层现浇钢筋混凝土框架结构,基础形式为柱下独立基础。2、建筑设计使用年限为五十年,7度抗震, 地基基础设计等级丙类。建筑耐火等级:二级。 二、模板方案选择1、技术准备项目总工组织项目经理部技术、生产人员熟悉图纸，针对有关施工技术和图纸存在的疑点做好记录，通过会审，对图纸中存在的问题与设计，建设、监理共同协商解决，取得一致意见后，办理图纸会审记录，作为施工图的变更依据和施工操作依据，熟悉各部位截面尺寸、标高。本工程梁、柱及剪力墙、板等模板均采用18厚木质胶合板，梁、板、柱模板支撑采用扣件式钢管脚手架。墙、柱、梁、板采用一次组合成型。地下

7、室柱为框架柱，且截面尺寸不大，同时考虑至梁柱的接缝处理，决定梁、墙、柱采用18厚木质胶合板。采用的木模要求平整、光洁度好、硬度、强度高，以保证混凝土结构的工程质量，提高混凝土的观感质量。支撑体系采用扣件式钢管满堂架支撑，水平支撑连通。柱箍采用DNN48×3.5钢管，扣件锁牢。2、机具准备主要机具及工具准备详见下表：机具及工具准备一览表名称规格功率数量锤子重量0.25 0.5kg500个单头扳手开口宽（mm）1719、2224圆盘锯MJ-1063KW2台平刨MB-5033KW2台手电钻8把台钻VV508S520W2台手提电锯M-651A1.05KW4台手提电刨0.45KW4台压刨MB1

8、0657.5KW2台活动扳手最大开口宽65mm手电钻钻头直径12mm20mm12个空压机1立方2台钢丝钳长150、175mm墨斗、粉线带砂轮切割机配套2个零配件和工具箱水准仪DZS3-1/AL3322台激光垂准仪DZJ-31台水平尺长450mm、500mm、550mm钢卷尺2m3m直尺2m工程检测尺2m塞规一般3、材料准备板、梁、墙体，柱模板材料选用多层板，根据所需材料提前考察，选用相关材料厂家。三、模板构造做法模板采用18厚木质胶合板，内楞采用竖向50×100木方，间距中中250mm.外楞采用双根48钢管，间距400mm，对拉螺杆采用14的止水螺杆，间距400×400mm

9、，现浇板满堂脚手架采用扣件式钢管脚手架，脚手架立杆间距1200，现浇梁双排脚手架采用扣件式钢管脚手架，脚手架立杆间距900。四、模板施工（1）柱模板本工程包括方柱及部分连墙柱。1）模板加工：根据模板的加工数量,要求一次性进够所有材料,选择含水率小于9%的50×100mm的木方,检查木方截面尺寸,在50mm宽的侧面刨光,保证尺寸一致。模板面板加工前,先检查周边是否有破损,否则截去破损的边角。锯开多层板后,检查截断面的平整度,如有偏差,用电刨刨直,但要保证柱截面尺寸。2）模板清扫口：模板清扫口留设在木模木肋之间，待模板支设完毕，浇筑混凝土前再用木模封堵。（柱模详见右图）。（4）梁、板模板

10、的制作、安装时，预先将底模加工成设计要求的形状，梁侧模以满足施工要求。支撑体系采用钢管脚手架。详见下图。支撑采用扣件式脚手架，顶板支撑立杆间距根据混凝土板厚确定，当楼板厚度100150 mm时，为不大于1200 mm；当楼板厚度200250 mm时，为不大于1000 mm；当楼板厚度300mm以上时，为不大于800 mm支撑方法见下图。 （5）梁柱节点：梁柱节点模板、主次梁交接处模板设计及安装质量是框架结构梁柱节点施工质量的直接表现。接头模板采用18mm厚木质胶合板板和50×100mm木肋制作，与梁、顶板模衔接紧密，并作到相对独立，便于拆模。加工数量根据施工需要与梁板模对应，至少满足

11、二层需要，尽量作周转使用。节点模应拆卸方便，能满足多次重复使用, 并保证梁柱、梁梁接头混凝土整体效果。见右图：（6）楼梯模板楼梯踏步模板采用木质胶合板加工成型的定型整体式模板。楼梯底模采用18mm厚木质胶合板, 50×100mm木方背楞（木方两面刨光），支撑采用钢管脚手架。详见下图。五、模板安装（1）、施工工艺流程竖向结构钢筋等隐蔽工程验收完毕、施工缝处理完毕后准备模板安装，安装柱模前，要清除杂物，焊接或修整模板的定位预埋件，做好测量放线工作，抹好模板下的找平砂浆。（2）、梁、板模板。当梁、板跨度4m时，模板必须起拱，起拱高度为全跨长度的1/1000（在背楞上起拱）；板模与墙体接缝处

12、必须加设海绵条防止漏浆；梁、板混凝土浇筑前，检查模板内是否有杂物，用空压机将杂物吹至一角，并用吸尘器将杂物及出。（3）、墙、柱模板。在墙、柱边搭设支模用脚手架，脚手架必须稳固，模板就位后临时靠放在脚手架上；两块大模板拼缝之间加设海绵条防止漏浆；每面内墙模板必须设一道50100mm宽梯形板，作为调节缝板，以利拆模；下层电梯井筒施工时，在墙上PVC套管预留60洞，供上层模板搭设支架用；电梯井筒、楼梯间内模及外墙模施工时，在模板下口与已施工完的混凝土表面接缝处，加设海绵条防止漏浆。五、模板的拆除1、拆模顺序和方法，应按照模板施工方案进行，遵循先支后拆，先非承重部位，后承重部位及自上而下的原则。拆模时

13、，严禁用锤子和撬棍硬砸硬撬。2、拆模时间要严格控制，侧模应待混凝土强度大于1.0N/mm2时才能拆模，这是能保证表面及棱角不受损伤。梁底板模待混凝土强度大于设计强度的75%时，才能进行拆模，如果跨度大于8m或悬臂梁时，混凝土强度必须达到100%时，才能进行拆除。拆模强度的确定由同条件养护试块强度试验报告为依据。六、模板工程中的安全要求（一）、模板安装的安全技术1、在柱子上继续安装模板时，模板应有可靠的支承点，墙、柱及梁的对拉螺杆应平直相对，对拉螺杆不得斜拉硬顶，以防螺杆因受力不均局部拉断造成炸模现象。2、施工机具应由现场机电工进行检修后才可运转，必要的防护罩等齐全，电动机具的接电规范，符合现场

14、有关机具与用电安全制度的要求。3、作业时，各种配件应放在工具箱或工具袋中，严禁直接放在模板或脚手架上，防止掉落。操作人员进行施工操作，均应戴好安全帽并系好帽扣，高空作业应系好安全带，挂好挂钩。4、安装墙、柱模板时，应随时支撑固定，防止倾覆，对模板工程中的扣件连接必须拧紧，并抽查扣件的扭力矩。5、安装中及安装完成的梁板模上，不得集中堆载或堆放过重的机具、材料。6、模板支设完毕，浇筑混凝土时，必须有专人看护模板，对墙柱及梁板的支撑和对拉严密监控，发现情况立即中止混凝土浇筑并及时进行加固。7、模板工程作业高度在2m或2m以上时，要根据高空作业安全技术规范的要求进行操作和防护，要有可靠的操作架子，4m

15、以上或2层及2层以上周围设密目式安全网，防护栏杆。8、操作人员不许攀登模板或脚手架上下，不许在墙顶、独立梁及其他狭窄而无防护拦的模板上行走。9、高处作业架子上、平台上不宜堆放模板料，必须短时间堆放时，一定要放平稳，不能堆得过高，必须控制在架子或平台的允许荷载范围内。10、注意防火，木料及易燃材料要远离火源堆放。11、夜间施工必须有足够照明，各种电源线需用绝缘线。12、模板板支撑不能固定在脚手架或门窗上，避免发生倒塌或模板位移。13、基础模板安装，应先检查基坑上壁边坡稳定情况，发现有塌方的危险，必须采取安全检查加固措施后，才能开始作业，基槽上口边缘1m以内不允许堆放模板构件和材料。柱模板支模时，

16、四周必须用支撑支设牢固，避免柱模整体歪斜，甚至倾倒。支模前必须进行有针对性的技术交底。14、各种模板运输混凝土必须有专用运输道。模板作业面的预留孔洞和临边应进行安全防护，垂直作业采取上下隔离防护。15、木工所使用的各种机械必须符合有关机械设备和电气工程的安全技术规范。16、模板安装允许偏差项目允许偏差项目允许偏差轴线5底板上表面标高±5截面尺寸+4，-5层高垂直6相邻两板表面高低差2表面平整5预留洞和预埋件的允许偏差：（如下表）项目允许偏差钢板中心线位置3埋管、预留孔中心线位置3埋螺栓中心线位置2外露长度+10预留洞中心线位置10截面内部尺寸+10现浇结构模板安装的允许偏差：项目允许

17、偏差轴线位置5底模柱表面标高±5截面内部尺寸基础±10墙深+4-5层高垂直全高5m6全高5m8相邻两板表面高低差2表面平整（2m长度以上）5（二）、拆模的安全技术1、不承重的侧模板，包括梁、柱、墙的侧模板，只要混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆除模板而受损坏，即可拆除。2、承重模板，包括梁、板等水平结构构件的底模，应根据与结构同条件养护的试块强度达到下表要求，方可拆除。序号结构类型结构跨度/m达到设计强度标准的百分率（%）1板2502，8752梁、拱、壳87581003悬壁构件25021001、 拆除的模板必须随拆随清理，以免钉子扎脚，阻碍通行，发生事故。拆模时，下方不能有

18、人，拆模区内应设警戒线，以防有人误入被砸伤。2、 拆除的模板向一和向上运送传递一定要上下呼应，拆除时不能采取猛撬以致大片坍落的方法，同塔吊吊运拆除的模板时，模板应堆放整齐并捆牢，才可吊装。3、 拆模前，对木工进行集中的拆模安全技术交底，在思想上引起重视。4、 楼板木模的拆除，应设置拆模人员战立的平台或架子，还必须将入口和临边进行封闭后，才能开始工作，已活动的模板，必须一次连续拆除完方可中途停歇，以免落下伤人。5、 基础拆模，要注意基坑边坡的稳定，特别是拆除模板支撑时，可能使边坡土方发生振动，拆除的模板要及时运到离基坑较远的地方进行处理。6、 拆模的施工顺序基本与安装顺序基本相反，遵循先支后拆、

19、先非承重部位、后承重部位及自上而下的原则。支撑体系应在梁板逐步拆除完成才可拆除。 七、模板与支撑系统计算书（一）、模板侧压力计算：1、梁侧模板基本参数梁模板的背部支撑由两层龙骨（木楞或钢楞）组成,直接支撑模板的龙骨为次龙骨,即内龙骨；用以支撑内层龙骨为外龙骨，即外龙骨组装成梁侧模板时，通过穿梁螺栓将梁体两侧模板拉结，每个穿梁螺栓成为外龙骨的支点。 模板面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度f=15N/mm2。 内楞采用方木，截面55×75mm，每道内楞1根方木，间距400mm。 外楞采用圆钢管48×3.5，每道外楞2根钢楞，间距350mm。 穿梁螺栓

20、水平距离500mm，穿梁螺栓竖向距离350mm，直径12mm。 2、梁侧模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.900m； 1 外加剂影响修正系数，取1.000； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850

21、。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=21.590kN/m2 实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=21.600kN/m2 倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 6.000kN/m2。3、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小, 按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。 面板计算简图3.1抗弯强度计算 f = M/W < f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩,W = 35.00×1.80×1.80/6=18.90cm3； f 面

22、板的抗弯强度设计值(N/mm2)。 M = ql2 / 10 其中 q 作用在模板上的侧压力，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值,q1= 1.2×0.35×21.60=9.07kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值,q2= 1.4×0.35×6.00=2.94kN/m； l 计算跨度(内楞间距),l = 400mm； 面板的抗弯强度设计值f = 15.000N/mm2； 经计算得到，面板的抗弯强度计算值10.169N/mm2； 面板的抗弯强度验算 < f,满足要求!3.2挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI < v = l/250 其

23、中 q 作用在模板上的侧压力，q = 7.56N/mm； l 计算跨度(内楞间距),l = 400mm； E 面板的弹性模量,E = 6000N/mm2； I 面板的截面惯性矩,I = 35.00×1.80×1.80×1.80/12=17.01cm4； 面板的最大允许挠度值,v = 1.600mm； 面板的最大挠度计算值, v = 1.284mm； 面板的挠度验算 v < v,满足要求!4.梁侧模板内外楞的计算4.1内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载的三跨连续梁计算。 本算例中，龙骨采用木楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5

24、.50×7.50×7.50/6 = 51.56cm3；I = 5.50×7.50×7.50×7.50/12 = 193.36cm4； 内楞计算简图4.1.1内楞抗弯强度计算 f = M/W < f 其中 f 内楞抗弯强度计算值(N/mm2)； M 内楞的最大弯距(N.mm)； W 内楞的净截面抵抗矩； f 内楞的抗弯强度设计值(N/mm2)。 M = ql2 / 10 其中 q 作用在内楞的荷载，q = (1.2×21.60+1.4×6.00)×0.40=13.73kN/m； l 内楞计算跨度(外楞间距),l

25、 = 350mm； 内楞抗弯强度设计值f = 13.000N/mm2； 经计算得到，内楞的抗弯强度计算值3.261N/mm2； 内楞的抗弯强度验算 < f,满足要求!4.1.2内楞的挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI < v = l/250 其中 E 内楞的弹性模量,E = 9500.00N/mm2； 内楞的最大允许挠度值,v = 1.400mm； 内楞的最大挠度计算值, v = 0.048mm； 内楞的挠度验算 v < v,满足要求!4.2外楞(木或钢)承受内楞传递的荷载，按照集中荷载下的三跨连续梁计算。 本算例中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W

26、分别为: 外钢楞的规格: 圆钢管48×3.5； 外钢楞截面抵抗矩 W = 5.08cm3； 外钢楞截面惯性矩 I = 12.19cm4； 外楞计算简图4.2.1外楞抗弯强度计算 f = M/W < f 其中 f 外楞抗弯强度计算值(N/mm2)； M 外楞的最大弯距(N.mm)； W 外楞的净截面抵抗矩； f 外楞的抗弯强度设计值(N/mm2)。 M = 0.175Pl 其中 P 作用在外楞的荷载，P = (1.2×21.60+1.4×6.00)×0.50×0.35=6.01kN； l 外楞计算跨度(对拉螺栓水平间距),l = 500mm

27、； 外楞抗弯强度设计值f = 205.000N/mm2； 经计算得到，外楞的抗弯强度计算值51.725N/mm2； 外楞的抗弯强度验算 < f,满足要求!4.2.2外楞的挠度计算 v = 1.146Pl3 / 100EI < v = l/400 其中 E 外楞的弹性模量,E = 210000.00N/mm2； 外楞的最大允许挠度值,v = 1.250mm； 外楞的最大挠度计算值, v = 0.106mm； 外楞的挠度验算 v < v,满足要求!5、穿梁螺栓的计算 计算公式: N < N = fA 其中 N 穿梁螺栓所受的拉力； A 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f 穿

28、梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 穿梁螺栓的直径(mm): 12 穿梁螺栓有效直径(mm): 10 穿梁螺栓有效面积(mm2): A = 76.000 穿梁螺栓最大容许拉力值(kN): N = 12.920 穿梁螺栓所受的最大拉力(kN): N = 3.780 穿梁螺栓强度验算满足要求!（二）梁模板及支撑计算一、模板面板计算 梁底延梁方向方木先按两根计算。计算如下： 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.000×0.90

29、0×0.500=11.250kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.350×0.500×(2×0.900+0.450)/0.450=0.875kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+2.000)×0.450×0.500=0.675kN 均布荷载 q = 1.2×11.250+1.2×0.875=14.550kN/m 集中荷载 P = 1.4×0.675=0.945kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W

30、分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 50.00×1.80×1.80/6 = 27.00cm3； I = 50.00×1.80×1.80×1.80/12 = 24.30cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为： N1=3.746kN N2=3.746kN 最大弯矩 M = 0.475kN.m 最大变形 V = 6.5mm2、抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.475×1000×1000/27000=17.578N/

31、mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f > f,不满足要求!3、抗剪计算 截面抗剪强度计算值 T=3×3746.0/(2×500.000×18.000)=0.624N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T < T，满足要求!4、挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 6.461mm 面板的最大挠度大于450.0/250,不满足要求!5、修正计算梁底板放置两道方木抗弯强度和挠度计算不满足要求，考虑增加一道方木，计算示意图如下：最大弯矩M均布集中××kN.m最大剪

32、力××kN最大变形V××抗弯强度：××N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!抗剪强度：××（××）N/mm2截面抗剪强度设计值 T1.40N/mm2 抗剪强度验算 T < T，满足要求!挠度计算：面板最大挠度计算值V面板的最大挠度小于450.0/250,满足要求! 注：以下进行的计算仍按照梁底放置两道方木计算，如果满足要求，则放置三道方木肯定会满足要求。最后实际施工操作时则按照最高要求延梁方向放置三道方木。二、梁底支撑方木的计算

33、 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 3.746/0.500=7.492kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×7.49×0.50× 最大剪力 Q=0.6×0.500×7.492=2.248kN 最大支座力 N=1.1×0.500×7.492=4.121kN 方木的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.50×7.50×7.50/6 = 51.56cm3； I = 5.50×7.

34、50×7.50×7.50/12 = 193.36cm4； (1)方木抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.187×106/51562.5=3.63N/mm2 方木的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)方木抗剪计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh < T 截面抗剪强度计算值 T=3×2248/(2×55×75)=0.817N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 方木的抗剪强度计算满足要求! (3)方木挠度计算 最大变形 v =0.677&#

35、215;6.244×500.04/(100×9500.00×1933593.8)=0.144mm 方木的最大挠度小于500.0/250,满足要求!三、梁底支撑钢管计算 (一) 梁底支撑横向钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取方木支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管变形图(mm) 支撑钢管剪力图(kN) 经过连续梁的计算得到： 最大弯矩 最大变形 vmax=1.59mm 最大支座力 Qmax=3.746kN 抗弯计算强度 f=0.56×106/4729.0=118.83N/mm2 支撑钢管的抗

36、弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于750.0/150与10mm,满足要求! (二) 梁底支撑纵向钢管计算 纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管变形图(mm) 支撑钢管剪力图(kN) 经过连续梁的计算得到： 最大弯矩 最大变形 vmax=1.85mm 最大支座力 Qmax=8.054kN 抗弯计算强度 f=0.66×106/4729.0=138.63N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于1000.0

37、/150与10mm,满足要求!四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=8.05kN 单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件! 当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN； 双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。五、立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包

38、括： 横杆的最大支座反力 N1=8.05kN (已经包括组合系数1.4) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.2×0.116×3.800=0.529kN 楼板的混凝土模板的自重 N3=0.900kN N = 8.054+0.529+0.900=9.484kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.59 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.50 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.73 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 l0 = k