景观桥满堂架专项方案(1)

1、象山县南大河东侧绿地景观及南河路道路工程（宝海路至滨海大道）目 录一、工程概况.1二、编制依据.1三、施工部署.1四、施工计划安排.3五、施工工艺.3六、满堂支架、模板受力计算.7七、支架预压.19八、支架拆除方案.21九、满堂支架施工安全措施.22十、事故应急救援预案.24象山南大河东侧绿地人行景观桥满堂支架专项施工方案一、工程概况本项目东侧为象山南部新城行政中心办公楼，西侧为在建的南大河滨水绿带，并西通天安路。建成后的人行景观桥将为连接两岸的重要纽带。该人行桥横跨象山县南大河，三跨16+24+16m现浇箱梁，梁高1.1m，顶板宽4.0m、厚20cm，底板宽1.9m、厚20cm，桥面横坡1.

2、5%，总长56m，预应力混凝土结构，箱梁砼强度等级为C50。桥台采用桩接盖梁式桥台，0.8m钻孔灌注桩基础。桥墩采用变截面柱式桥墩，1.2 m钻孔灌注桩基础。满堂架基础位于粉质粘土层、-1淤泥质粉质粘土层，土的力学性能较差。设计要求地基处理厚度110cm，采用60cm片石铺砌，30cm厚碎石换填地基处理，20cmC20素砼浇筑面层。地基处理长度54m，宽度6m（桥宽各挑出1m）。河道部位（31.1m）满堂架基础处理后基础面标高为±0.00m，河道两侧河岸部位（各11.45m）满堂架基础处理后基础面标高为+1.8m。桥面标高最高部位+5.51m，最低部位标高+4.95m。河道部位满堂架

3、架子净高为4.1m4.26m，两侧河岸部位满堂架架子净高为1.9m2.19m。场地两侧地势平坦，场地标高4.0m左右。二、编制依据象山南大河东人行景观桥工程施工图公路桥涵施工技术规范（JTG/T50-2011）城市桥梁工程施工与质量验收规范（GJJ2-2008）建筑结构荷载规范GB 50009-2012建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范（JGJ 166-2008）钢结构设计规范（GB500172011）木结构设计规范（GB500052003）三、施工部署3.1施工前准备工作3.1.1 桥下构施工已完成，经监理工程师检验合格，可进行现浇箱梁的施工。3.1.2认真阅读图纸，全面熟悉掌握有关施工图

4、纸、设计变更、施工规范、设计要求、有关技术资料。3.1.3施工用电、用水、施工便道已通。3.1.3进场材料、设备已报验。3.2 机械设备配置编号名 称型 号单位数量备注1挖掘机PC200台1场地平整2压路机台1场地平整3砼输送泵 台1砼输送4砼搅拌运输车10m3台4砼运输5汽车吊台1吊装6钢筋加工设备套1钢筋加工7电焊机台4钢筋焊机8真空压浆设备套2预应力孔道压浆9插入式振捣棒50台4砼振捣 3.3 人员配置 1、投入本项工程主要人员情况序号姓 名岗 位职 责1徐晓明项目经理全面负责各项工作2345892、劳动力各工种及人数安排见下表工种名称数量（人）工种名称数量（人）钢筋工10架子工8木工8

5、电工1砼工8电焊工2吊车司机1四、施工计划安排详见现浇箱梁满堂支架施工计划横道图五、施工工艺5.1施工工艺流程支架地基处理工艺流程见图1。支架立杆位置放样安装底托并调旋转螺丝顶面在同一水平面上逐层拼装立杆、横杆安放顶托并按设计标高进行调整安放纵向方木、横向方木、铺设底模、侧模、预压支架预压、标高调整 底、腹板钢筋和预应力钢绞线施工，立腹板模板底、腹板钢筋和预应力钢绞线验收合格后泵送浇筑筑砼拆除腹板内模，立顶板模板，施工顶板钢筋和钢绞线等浇筑顶板砼，养护至设计强度90%,且龄期超过7天后进行张拉和压浆封锚施工拆模、落架(要求强度达到设计强度100%)图1 碗扣式满堂支架施工现浇箱梁工艺流程图5.

6、2施工方案 5.2.1地基处理地基处理在围堰施工后进行，围堰施工详见围堰施工专项方案。地基处理长度54m，宽度6m（桥宽各挑出1m），处理厚度110cm。先用挖机将原地表层上淤泥土耕植土清除至设计标高，再采用60cm片石铺砌，30cm厚碎石换填地基处理，20cmC20素砼浇筑面层。地基处理完后进行承载力试验，地基承载力需达到要求，并须经监理工程师验收合格。为了避免地基受水浸泡，在硬化地基左右设顺桥向排水沟集水坑，排水沟根据现场情况做好导引渠道并设置好相应的排水纵坡，以利雨水及养护用水的迅速排除，确保地基基础不受水的长期浸泡。临时排水沟的外表面用3cm厚M7.5#砂浆进行喷洒抹面，防止雨水的冲刷

7、。 5.2.2测量放样（1）、平面测量：首先在硬化地面测设出桥梁各跨的纵轴线和桥墩横轴线，放出设计箱梁中心线。（2）、按支架平面布置图及梁底高测设支架高度，搭设支架，采用测设四角点标高，拉线法调节支架顶托。（3）、支架底模铺设后，测放箱梁中心及底模边角位置和梁体横断面定位。（4）、底模标高=设计梁底+支架的变化+（前期施工误差的调整量），来控制底模立模（底模立模标高计算及确定方式类同箱梁底板）。（5）、底模标高和线形调整结束，经监理检查合格后，立侧模和翼板底模，测设翼板的平面位置和底模标高。5.2.3支架结构满堂支架各杆件为碗扣式多功能脚手架定型产品。支架结构形式如下：立杆顺桥向间距为60cm

8、, 横梁处加密为60cm；横桥向间距为60cm，横梁与腹板处加密为60cm；在高度方向步距60cm设置一排纵、横向联杆。每行每列网格结构竖向每层均设置至少一根斜杆。为确保支架的整体稳定性，设置剪刀撑如下：在架体外侧周边及内部（视情况），由底至顶设置连续竖向剪刀撑。剪刀撑的斜杆与地面的夹角保持在45°60°之间。在竖向剪刀撑顶部交点平面设置水平剪刀撑，水平剪刀撑的交点与竖向剪刀撑相对应。根据实际支架高度，水平剪刀撑设置一层。扫地杆的设置层设置水平剪刀撑。钢管支架顶部设置可调顶托以调节底模高程。顺桥向承重梁采用8槽钢，间距与立杆对应。槽钢上横桥向铺设6×9cm木方，间

9、距25cm，采用2440*1220*12mm高强度胶合板作为箱梁底模。满堂支架具体构造见满堂支架施工方案图。5.2.3支架搭设（1）在地基处理好后，按照设计的构架尺寸定出脚手架立杆位置，并在横桥向铺设好长垫木（或采用槽钢、铁板），便可进行支架搭设，在垫木上放置可调底托座。支架搭设沿桥轴线对称布置，高度通过底托调节，确保立杆底口在同一水平面。起步时注意按梅花型布置不同高度的立杆，使得相邻立杆接缝不在同一水平面上。同时注意确保垫木与基础接触面密实无缝隙。（2）纵向从一端向加一端延伸，横向从中间向两边，竖向自下而上按步架搭设，并逐层改变搭设方向，减小误差积累。（3）注意合理布置安全设施如安全网、防护

10、栏杆、踢脚杆等。（4）支架搭设好后，测量放出几个高程控制点，在顶端立杆上口安装可调顶托，可调顶托是用来调整支架高度和拆除模板用的。（5）圆管安装好后，在可调顶托上箱梁底板下方顺桥向布置8承重梁。铺设好后，然后在8槽钢上箱梁底板下铺设6×9cm的木方。底模铺设好后就可进行支架预压。5.2.4支架搭设技术要求为保证满堂支架能够满足受力要求，在支架搭设过程和验收中，应注意以下几点：（1）检查所有落地承重垫木是否全部垫实，且其轴线是否与支架在同一搭设轴线上；（2）立杆垫座与枕木面是否接触良好，确保无松动或脱离情况；（3）立杆相邻接头应错开布置在不同的步距和孔跨内；（4）检查全部节点的上插头是

11、否敲紧；（5）剪刀撑是否按设计图布置；扫地杆距地面的高度应小于或等于350mm；立杆上端包括可调螺杆伸出顶层水平杆的长度应不大于0.7m.（6）整架的垂直度应小于架高的1/500，且最大不超过100mm；（7）纵向直度应小于1/200L；（8）横杆的水平度，即横杆两端的高度偏差应小于1/400L；（9）所有插头必须敲紧；（10）每搭完一步脚手架后，必须按规定校正步距、纵距、横距、立杆垂直度。（11）安全网在剪刀撑待设置完毕后设置，安全网应满挂在外排杆件内侧横杆下方，用铁丝把网眼与杆件绑牢。（12）检查所有承重方木是否与顶、底托座密贴，确保每片支架受力均匀。脚手架允许偏差项 目允许偏差（mm）立

12、杆垂直度H/1000，绝对值不大于100mm间距纵距 ±50横距 ±20步距 ±20纵向水平杆高差一根杆的两端 ±20同跨内两根 ±10六、满堂支架、模板受力计算6.1参数信息本工程箱型梁顶板厚度为0.20m；底板厚度为0.20m；中腹板厚度为0.00m，腹板高度为0.70m。底面模板面板厚度为12.00mm，面板弹性模量为9000.00N/mm2，抗弯强度为12.00N/mm2，底模次楞方木截面宽度为60.00mm,截面高度为90.00mm。次楞方木间距箱室部位为250.00mm,中腹板部位为50.00mm。底模主楞方木截面宽度为60.00m

13、m,截面高度为90.00mm，主楞方木间距为400.00mm。恒荷载包括底面模板自重0.50kN/m2,钢筋混凝土自重26.00kN/m3，箱室内附加荷载5.00kN/m2。活荷载包括施工荷载2.50kN/m2，振捣混凝土荷载2.00kN/m2。钢管支撑架参数：支撑钢管类型48×3.0支撑架步距为0.60m。支撑架立杆中腹板部位横向间距为600.00mm，纵向间距为600.00mm；支撑架立杆箱室部位横向间距为600.00mm，纵向间距为600.00mm。钢管立杆竖向变形计算参数：立杆实际竖向高度 H = 5.00m ；立杆实际工作长度内街头数量 n = 0 ；每个接头处非弹性变形值

14、 det = 0.50mm；钢管的计算温度差 detT = 10.00度 ；立杆钢材的线膨胀系数 a = 1.20×10-5 。6.2荷载计算1.恒荷载标准值（荷载分项系数 YG = 1.2）模板自重:在验算底模面板、主次楞方面和钢管支撑体系时取 q1 = 0.50kN/m2；腹板部位新浇筑钢筋混凝土自重标准值：q2 = 0.70×26.00=18.20kN/m2；箱室部位新浇筑钢筋混凝土自重标准值 q3 = 0.40×26.00=10.40kN/m2；箱室内模及支架的重量取 q4 = 5.00kN/m2。2.活荷载标准值（荷载分项系数 YQ = 1.4）施工人员

15、和设备荷载标准值：q5 = 2.50kN/m2；振捣混凝土对面板产生垂直荷载：q6 = 2.00kN/m2。6.3底面模板面板计算底模面板为受弯结构，需要验算其强度、刚度和抗剪。模板面板按三跨连续梁计算。1.箱室部位底模面板验算荷载设计值 q = 1.2×(q1+q3+q4)×0.40+1.4×(q5+q6)×0.40=10.15kN/m面板的截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为： I = 40.00×1.203/12 = 5.76cm4 W = 40.00×1.202/6 = 9.60cm3(1)底模面板强度验算 f = M /

16、 W < f M = 0.100ql2经过计算可得 M=63.45N.m面板强度计算值 f=6.61N/mm2箱室部位面板的强度验算 f < f = 12.00N/mm2，满足要求！(2)底模面板刚度验算 v = 0.677ql4/100EI < v = l/250经过计算可得 v = 0.52mm 箱室部位面板的最大挠度 v < v= 1.000,满足刚度要求!(3)底模面板抗剪验算 T = 3Q/2bh < T经过计算最大剪力 Q = 1522.80N则截面抗剪强度计算值 T = 0.48N/mm2截面抗剪强度设计值 T = 1.60N/mm2底模面板抗剪强度

17、验算 T<T，满足抗剪要求！2.腹板部位底模面板验算荷载设计值 q = 1.2×(q1+q2)×0.40+1.4×(q5+q6)×0.40=11.50kN/m面板的截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为： I = 40.00×1.203/12 = 5.76cm4 W = 40.00×1.202/6 = 9.60cm3(1)底模面板强度验算 f = M / W < f M = 0.100ql2经过计算可得 M=2.87N.m面板强度计算值 f=0.30N/mm2腹板部位面板的强度验算 f < f = 12.00N/m

18、m2，满足要求！(2)底模面板刚度验算 v = 0.677ql4/100EI < v = l/250经过计算可得 v = 0.00mm腹板部位面板的最大挠度 v < v = 0.200mm，满足刚度要求！(3)底模面板抗剪验算 T = 3Q/2bh < T经过计算最大剪力 Q = 344.88N则截面抗剪强度计算值 T = 0.11N/mm2截面抗剪强度设计值 T = 1.60N/mm2腹板部位抗剪强度验算 T<T，满足抗剪要求！6.4底面模板次楞方木计算1.底面次楞方木检算力学模型：以次楞方木为梁体，以主楞方木为支座，底模次楞方木检算力学模型为三跨连续梁计算。以下按箱

19、室部位和腹板部位分别验算：1.箱室部位底模次楞验算荷载设计值 q = 1.2×(q1+q3+q4)×0.25+1.4×(q5+q6)×0.25=6.35kN/m次楞的截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为： I = 6.00×9.003/12 = 364.50cm4 W = 6.00×9.002/6 = 81.00cm3(1)次楞强度验算 f = M / W < f M = 0.100ql2经过计算可得 M=101.52N.m次楞强度计算值 f=1.25N/mm2箱室部位次楞的强度验算 f < f=12.00N/mm2，

20、满足要求！(2)次楞刚度验算 跨中最大挠度 v = 0.677ql4/100EI < v = l/250经过计算可得 v = 0.034mm箱室部位次楞的最大挠度 v < v=1.600mm，满足刚度要求！(3)底模次楞方木的抗剪验算 T = 3Q/2bh < T经过计算最大剪力 Q = 1522.80N则截面抗剪强度计算值 T = 0.42N/mm2截面抗剪强度设计值 T = 1.60N/mm2抗剪强度验算 T<T，满足抗剪施工要求！2.腹板部位底模次楞方木验算荷载设计值 q = 1.2×(q1+q2)×0.05+1.4×(q5+q6)&

21、#215;0.05=1.44kN/m次楞方木的截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为： I = 6.00×9.003/12 = 364.50cm4 W = 6.00×9.002/6 = 81.00cm3(1)底模次楞强度验算 f = M / W < f M = 0.100ql2经过计算可得 M=22.99N.m次楞强度计算值 f=0.28N/mm2腹板部位次楞的强度验算 f < f=12.00N/mm2，满足要求！(2)底模次楞方木刚度验算 跨中最大挠度 v = 0.677ql4/100EI < v = l/250经过计算可得 v = 0.008mm腹板

22、部位次楞的最大挠度 v < v=1.600mm，满足刚度要求！(3)底模次楞抗剪验算 T = 3Q/2bh < T经过计算最大剪力 Q = 344.88kN则截面抗剪强度计算值 T = 0.10N/mm2截面抗剪强度设计值 T = 1.60N/mm2腹板部位次楞方木抗剪强度验算 T<T，满足抗剪要求！65.底面模板主楞方木计算1.底面主楞方木检算力学模型：根据主楞方木和现浇支架的平面布置方式，腹板部位取1800.00cm(平行梁截面)×600.00cm(垂直梁截面)主楞承压面积作为检算单元；箱室部位取1800.00cm(平行梁截面)×600.00cm(垂直

23、梁截面)主楞承压面积作为检算单元。以主楞方木为梁体，以扣件钢管现浇支架的立杆为支座，主楞方木检算力学模型为三跨连续梁计算，作用在主楞上的荷载为集中荷载。以下按箱室部位和腹板部位分别验算：1.箱室部位底模主楞方木验算荷载设计值 q = 1.2×(q1+q3+q4)×0.60+1.4×(q5+q6)×0.60=15.23kN/m主楞的截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为： I = 6.00×9.003/12 = 364.50cm4 W = 6.00×9.002/6 = 81.00cm3(1)主楞强度验算 f = M / W <

24、f M = 0.100ql2经过计算可得 M=548.21N.m主楞强度计算值 f=6.77N/mm2箱室部位主楞的强度验算 f < f=12.00N/mm2，满足要求！(2)主楞刚度验算 跨中最大挠度 v = 0.677ql4/100EI < v = l/250经过计算可得 v = 0.272mm箱室部位主楞的最大挠度 v < v=2.400mm，满足刚度要求！(3)底模主楞方木的抗剪验算 T = 3Q/2bh < T经过计算最大剪力 Q = 3654.72N则截面抗剪强度计算值 T = 1.02N/mm2截面抗剪强度设计值 T = 1.60kN箱室部位主楞方木抗剪强

25、度验算 T<T，满足抗剪施工要求！2.腹板部位底模主楞方木验算荷载设计值 q = 1.2×(q1+q2)×0.60+1.4×(q5+q6)×0.60=17.24kN/m主楞方木的截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为： I = 6.00×9.003/12 = 364.50cm4 W = 6.00×9.002/6 = 81.00cm3(1)底模主楞强度验算 f = M / W < f M = 0.100ql2经过计算可得 M=620.78N.m主楞强度计算值 f=7.66N/mm2腹板部位主楞的强度验算 f < f=

26、12.00N/mm2，满足要求！(2)底模主楞方木刚度验算 跨中最大挠度 v = 0.677ql4/100EI < v = l/250经过计算可得 v = 0.308mm腹板部位主楞的最大挠度 v < v=2.400mm，满足刚度要求！(3)底模主楞抗剪验算 T = 3Q/2bh < T经过计算最大剪力 Q = 4138.56N则截面抗剪强度计算值 T = 1.15N/mm2截面抗剪强度设计值 T = 1.60N/mm2腹板部位主楞方木抗剪强度验算 T<T，满足抗剪要求！6.6立杆稳定性计算荷载标准值作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以

27、下内容：(1)脚手架钢管的自重(kN)： 箱室部位 NG1 = 0.149×5.000=0.745kN 腹板部位 NG1 = 0.149×5.000=0.745kN钢管的自重计算参照扣件式规范附录A 双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。(2)模板的自重(kN)： 箱室部位 NG2 = 0.500×0.600×0.600=0.180kN 腹板部位 NG2 = 0.500×0.600×0.600=0.180kN(3)钢筋混凝土自重(kN)： 箱室 NG3 = 10.400×0.600×0.600=3.744kN

28、腹板 NG3 = 18.200×0.600×0.600=6.552kN经计算得到，静荷载标准值: 箱室部位(包括箱室内附加荷载) NG = (NG1+NG2+NG3+NG4) = 6.469kN。 腹板部位 NG = (NG1+NG2+NG3) = 7.477kN。2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值： 箱室处 NQ = (2.500+2.000)×0.600×0.600=1.620kN 腹板处 NQ = (2.500+2.000)×0.600×0.600=1.620kN3.不考虑风荷载时,立杆

29、的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ6.7支撑钢管立杆稳定性验算(一) 箱室部位：不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 10.03kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 206.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m； h 最大步距，h=0.60m； l0 计算长度，取0.600+2×0.300=1.200m； 由长细比，为12

30、00/16=75； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.749；经计算得到=10030/(0.749×424)=31.596N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 < f,满足要求! 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=1.4Wklal02/8-Prl0/4风荷载产生的内外排立杆间横杆的支撑力 Pr计算公式 Pr=5×1.4Wklal0/16其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.7×0.200×1.200×0.050=0.300kN/m2 h 立杆

31、的步距，0.60m； la 立杆迎风面的间距，0.60m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.60m；风荷载产生的内外排立杆间横杆的支撑力 Pr=5×1.4×0.050×0.600×1.200/16=0.016kN.m；风荷载产生的弯矩 Mw=1.4×0.050×0.600×1.200×1.200/8 - 0.016×1.200/4 = 0.003kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw= 1.2×6.469+0.9×1.4×1.620=9.803kN

32、经计算得到=9803/(0.749×424)+3000/4491=31.454N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 < f,满足要求! 风荷载作用下的内力计算架体中每个节点的风荷载转化的集中荷载 w =0.050×0.600×0.600=0.018kN节点集中荷载w在立杆中产生的内力 wv=0.600/0.600×0.018=0.018kN节点集中荷载w在斜杆中产生的内力 ws=(0.600×0.600+0.600×0.600)1/2/0.600×0.018=0.026kN支撑架的步数 n=8节点集中荷载w在立杆中

33、产生的内力和为0.026+(8.000-1)×0.026=0.205kN节点集中荷载w在斜杆中产生的内力和为8.000×0.018=0.145kN架体自重为0.745kN节点集中荷载w在斜杆中产生的内力和小于架体自重,满足要求!(二) 腹板部位：不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 11.24kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 206.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心

34、线至模板支撑点的长度，a=0.30m； h 最大步距，h=0.60m； l0 计算长度，取0.600+2×0.300=1.200m； 由长细比，为1200/16=75； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.749；经计算得到=11240/(0.749×424)=35.406N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 < f,满足要求! 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=1.4Wklal02/8-Prl0/4风荷载产生的内外排立杆间横杆的支撑力 Pr计算公式 Pr=5×1.4Wklal

35、0/16其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.7×0.200×1.200×0.050=0.300kN/m2 h 立杆的步距，0.60m； la 立杆迎风面的间距，0.60m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.60m；风荷载产生的内外排立杆间横杆的支撑力 Pr=5×1.4×0.050×0.600×1.200/16=0.016kN.m；风荷载产生的弯矩 Mw=1.4×0.050×0.600×1.200×1.200/8 - 0.016×1.200/4 = 0.0

36、03kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw= 1.2×7.477+0.9×1.4×1.620=11.013kN经计算得到=11013/(0.749×424)+3000/4491=35.264N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 < f,满足要求! 风荷载作用下的内力计算架体中每个节点的风荷载转化的集中荷载 w =0.050×0.600×0.600=0.018kN节点集中荷载w在立杆中产生的内力 wv=0.600/0.600×0.018=0.018kN节点集中荷载w在斜杆中产生的内力 ws=(0

37、.600×0.600+0.600×0.600)1/2/0.600×0.018=0.026kN支撑架的步数 n=8节点集中荷载w在立杆中产生的内力和为0.026+(8.000-1)×0.026=0.205kN节点集中荷载w在斜杆中产生的内力和为8.000×0.018=0.145kN架体自重为0.745kN节点集中荷载w在斜杆中产生的内力和小于架体自重,满足要求!6.8支撑钢管立杆竖向变形计算 1.技术参数立杆实际竖向高度 H = 5.00m；立杆实际工作长度内接头数量 n = 0；每个接头处非弹性变形值 det = 0.50mm；钢管的计算温度差

38、 detT = 10.00度；立杆钢材的线膨胀系数 a = 1.20×10-5； 2.腹板部位立杆变形计算荷载组合作用下立杆轴向力 Q = 10030.20N；立杆弹性压缩变形 t1 = QH/EA = 0.574mm；立杆接头处非弹性变形 t2 = n×det = 0.000mm；温度差产生变形 t3 = H×a×detT = 0.600mm；立杆总变形为 t = t1 + t2 + t3 = 1.174mm；t < t=H/1000=5.000mm, 立杆轴向变形满足施工要求！ 3.箱室部位立杆变形计算荷载组合作用下立杆轴向力 Q = 1123

39、9.80N；立杆弹性压缩变形 t1 = QH/EA = 0.644mm；立杆接头处非弹性变形 t2 = n×det = 0.000mm；温度差产生变形 t3 = H×a×detT = 0.600mm；立杆总变形为 t = t1 + t2 + t3 = 1.244mm；t < t=H/1000=5.000mm, 立杆轴向变形满足施工要求！6.9基础承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg其中 p 立杆基础底面的平均压力 (kN/m2)，p = N/A；箱室处 p = 40.12, 腹板处 p = 44.96 N 上部结构传至基础顶面的轴向力设

40、计值 (kN)；箱室处 N = 10.03, 腹板处 N = 11.24 A 基础底面面积 (m2)；A = 0.25 fg 地基承载力设计值 (kN/m2)；fg = 105.00地基承载力设计值应按下式计算 fg = kc × fgk其中 kc 脚手架地基承载力调整系数；kc = 1.00 fgk 地基承载力标准值；fgk = 105.00箱室处地基承载力的计算满足要求!腹板处地基承载力的计算满足要求!变截面箱梁模板和支撑体系计算满足要求！七、支架预压7.1预压目的为保证施工安全、提高现浇梁质量，在箱梁支架搭设完毕，箱梁底模铺好后，对支架进行预压。预压的目的是验证支架设计计算及搭

41、设的正确性和支架结构的可靠性，消除基础不均匀沉降，消除支架及地基的非弹性变形，确定支架的弹性变形值。7.2预压方案（1）工艺流程测量加载后标高砂袋分级加载测量支架初始标高支架检查、铺底模 卸载测量卸载后标高数据分析、支架标高调整（2）预压荷载 预压荷载为箱梁和模板重量荷载的110%。箱梁钢筋砼预压总重：300t*1.1=330t预压采用袋装砂子预压，每袋装砂最重1.5t, 加载中砂袋码放根据梁体重量分布情况，用吊车均匀堆码砂袋，人工配合摆放。加载顺序为从跨中向支座依次进行，避免造成支架偏心受压。由技术人员现场控制加载重量和加载位置，避免出现过大误差而影响观测结果。（3）采取分次分级进行预压。第

42、一次按30%的荷载预压，观测24小时；第二次按70%荷载预压，观测24小时；第三次按100%荷载预压，观测48小时。加载时要专人清点、记录、检查堆载高度。（4）沉降观测：加载前布设好观测点，观测点的布设应上下对应，纵向在跨中、两1/4断面及两墩位处（纵向离墩柱中心1米位置）共5个断面，横向主要在腹板位置设置测点，可设置57个点，分别设在翼板边缘、底板边缘（两侧腹板位置）、底板中间（或中间腹板位置）；竖向在支架底部及支架顶部共2个断面，每天定时观测，派专人用同一台仪器分早8:00，中12:00，晚16:00三次观测，取平均值作为观测结果，记录详细、清楚，并绘制测点布置图，根据观测值绘制沉降动态图

43、进行分析，直至标高变化趋于平稳，一般认为连续三天沉降值不超过3mm，即沉降已稳定。并分析数据，确定支架的非弹性变形值，及支架的强度、刚度、稳定性等指标是否符合设计要求，如发生支架变形量超出设计值或变形异常，则应立即采取卸载等措施进行处理，确保施工安全。预压时间一般不少于7天。测量方法1）基础顶面、支架底面和顶面设置测点，测出加载前各测点的高程值，然后在每次加载、卸载时测量各测点的高程，根据测得数据进行列表，分出各对应情况下的数值并和理论计算值进行对照、分析，找出规律，为支架标高即立模标高的调整提供基础资料，并据之进行适当调整。预设反拱2）对于预应力钢筋混凝土连续箱梁，考虑到张拉时起拱及设计文件

44、要求，不设预拱度。但需根据观测结果考虑弹性变形调整底模标高。（5）支架调整架体预压前，支架按照计算标高调整，确保支架各杆件均匀受力。预压后架体在预压荷载作用下基本消除了地基塑性变形和支架竖向各杆件的间隙即非弹性变形，并通过预压得出支架弹性变形值。根据以上实测的支架变形值，结合设计标高，确定和调整梁底标高。梁底立模标高=设计梁底标高+支架弹性变形值+（±前期施工误差的调整量）。（6）安全注意事项1）所有工作人员必须戴安全帽2）设立安全禁区，预压时严禁无关人员进入预压区。3）压重试验总负责人由作业队队长担任，现场预压人员及机具由负责人统一指挥。4）加载和卸载均要逐步均匀进行。5）发现异常

45、情况，应立即停止作业；经检查分析方可继续进行。6）预压前仔细作好安全技术交底工作，使所有参加预压人员严格按规程进行操作，确保预压过程安全。7）特别注意事项支架预压施工时应准备好防水油布，及时覆盖，避免雨水直接浇淋，增加砂袋重量超出支架荷载承载范围引起事故。八. 支架拆除方案8.1拆架时间现浇筑箱梁支架何时可拆除，应按施工设计图的要求：结构物现浇砼强度达设计要求100%；结构物有关的预应力工程施工完成；经过单位工程负责人、质量自检人员和监理工程师的检查验证，确认不再需要支架时，并由监理工程师批准确认，方可拆除施工支架。8.2拆除顺序拆架程序应遵守由上而下，先搭后拆的原则，即先松顶托，使底梁板、翼

46、缘板底模与梁体分离。拆架时一定要先拆箱梁翼板后底板或先外伸梁后主梁，并必须从跨中对称往两边拆。支架拆除宜分两阶段进行，先从跨中对称往两端松一次支架，再对称从跨中往两端拆，而且在整个拆架过程中必须有技术人员跟班指挥与检查，以防拆架产生过大的的瞬时荷载引起不应有的施工裂缝，多跨连续梁应同时从跨中对称拆架。8.3支架拆除的安全技术措施1、拆架前，全面检查待拆支架，根据检查结果，拟订作业计划，进行技术交底后才准备工作。2、拆除现场必须设警戒区域，张挂醒目的警戒标志。警戒区域内严禁非操作人员通行或在支架3、如遇强风、雨、雪等特殊气候，不应进行支架的拆除。夜间实施拆除作业，应具备良好的照明设备。4、拆除支

47、架前，班组成员要明确分工，统一指挥，操作过程中精力要集中，不得东张西望和开玩笑，工具不用时要放入工具袋内。5、正确穿戴好个人防护用品，脚应穿软底鞋。拆除挑架等危险部位要挂安全带。6、所有高处作业人员，应严格按高处作业规定执行和遵守安全纪律，拆除工艺要求。7、拆除人员进入岗位以后，先进行检查，加固松动部位，清除步层内留的材料、物件及垃圾块。所有清理物应安全输送至地面，严禁高处抛掷。8、架体拆除前，必须察看施工现场环境，包括架空线路、外脚手架、地面的设施等各类障碍物、地锚、缆风绳、连墙杆及被拆架体各吊点、附件、电气装置情况，凡能提前拆除的尽量拆除掉。9、拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒

48、标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。10、拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。11、所有模板、步板拆除，应自外向里竖立、搬运，防止自里向外翻起后，板面垃圾物件直接从高处坠落伤人。 12、在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。13、每天拆架下班时，不应留下隐患部位。14、拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。15、所有杆件和扣件在拆除时应分离，不准在杆件上附着扣件或两杆连着送到地面。16、所有的脚手板应自外向里竖立搬运，以防脚手板和垃圾物从高处坠落伤人。17、拆下的零配件要装入容器内，用吊篮吊下

49、；拆下的钢管要绑扎牢固，双点起吊，严禁从离空抛掷。九、支架施工安全措施9.1支架使用规定1）严禁上架人员在架面上奔跑、退行；2）严禁在架上戏闹或坐在栏杆上等不安全处休息；3）严禁攀援脚手架上下，发现异常情况时，架上人员应立即撤离；4）脚手架上垃圾应及时清除，以减轻自重。5）脚手架使用中应定期检查下列项目：a扣件螺栓是否松动；b立杆的沉降与垂直度的偏差是否符合要求；c安全防护措施是否符合要求；d是否超载。9.2拆除规定1)拆除顺序：护栏脚手板剪刀撑横杆立杆；2）拆除前应先拆除脚手架上杂物及地面障碍物；3）拆除作业必须由上而下逐层拆除，严禁上下同时作业；4）拆除过程中，凡已松开连接的杆、配件应及时

50、拆除运走，避免误扶、误靠；5）拆下的杆件应以安全方式吊走或运出，严禁向下抛掷。9.3支架安全措施1）禁止任意改变构架结构及其尺寸；2）禁止架体倾斜或连接点松驰；3）禁止不按规定的程序和要求进行搭设和拆除作业；4）搭拆作业中应采取安全防护措施，设置防护和使用防护用品；5）禁止随意增加上架的人员和材料，引起超载；6）禁止在架面上任意采取加高措施，增加荷载或加高部分无可靠固定，防护设施也未相应加高；7）不得将模板支架、缆风绳、泵送混凝土输送管等固定在脚手架上，严禁悬挂起重设备；8）不得在架上搬运重物；9）不得在六级以上大风、雷雨和雪天下继续施工；10）支架长期搁置以后未作检查的情况下不得重新使用；1

51、1）在支架上进行电气焊作业时，必须有防火措施和专人看守；12）搭拆支架时，地面应设围栏和警示标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内；13）支架搭拆时应制止和杜绝违章指挥、违章作业；14）拆下的杆件以安全方式运下，集中堆码整齐。9.4支架的防电、避雷措施9.4.1防电措施1)钢管脚手架在架设的使用期间要严防与带电体接触，否则应在架设和使用期间应断电或拆除电源，如不能拆除，应采取可靠的绝缘措施。2)钢管脚手架应作接地处理，每隔25m左右设一接地极，接地极入土深度为22.5m。3)夜间施工照明线通过钢管时，电线应与钢管隔离，有条件时应使用低压照明。9.4.2避雷措施1）避雷针：设在架体四角的钢管脚手

52、立杆上，高度不小于1m，可采用直径为2532mm，壁厚不小于3mm的镀锌钢管。2）接地极：按脚手架连续长度不超过50m设置一处，埋入地下最高点应在地面以下不浅于50cm，埋接地极时，应将新填土夯实，接地极不得埋在干燥土层中。垂直接地极可用长度为1.52.5m，直径为2550mm的钢管，壁厚不小于2.5mm。3）接地线：优先采用直径8mm以上的圆钢或厚度不小于4mm的扁钢，接地线之间采用搭接焊或螺栓连接，搭接长度5d，应保证接触可靠。接地线与接地极的连接宜采用焊接，焊接点长度应为接地线直径的6倍或扁钢宽度的2倍以上。4）接地线装置宜布置在人们不易走到的地方，同时应注意与其它金属物体或电缆之间保持

53、一定的距离。5）接地装置安设完毕后应及时用电阻表测定是否符合要求。6）雷雨天气，钢管脚手架上的操作人员应立即离开。9.5钢管脚手架的维护与管理1）支架使用完毕后要及时回收构件、零件，并分类堆放，堆放地点要求场地平坦，排水良好，下设支垫。宜堆放在室内，露天堆放应加以覆盖。2）钢管要定期防腐，外壁宜每半年涂刷防锈漆一度，内壁宜每24年涂刷防锈漆，每次涂刷两道。3）扣件及螺栓应在每次使用后用煤油洗涤并涂机油防锈。4）长钢管搬运时应有防弯曲措施。5）建立健全管理制度，加强管理，按谁维护，谁管理的原则，减少丢失和损耗。6）脚手架搭设人员必须是经过按现行国家标准特种作业人员安全技术考核管理规则（GB5036）考核合格的专业架子工。上岗人员应定期体检，合格者方可持证上岗。7）搭设脚手架人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。 十、事故应急预案为了有效预防，及时控制控制和消除施工过程中紧急突发灾情的危害，保障施工人员的健康和生命安全，维护正常的施工生产秩序，保障工程进度。根据本桥满堂支架的特点，为应对可能发生的灾情事件，制定安全救援应急预案和措施。1）成立应急工作