花键套工艺设计

1、前言夹具设计作为高等工科院校教学的基本训练科目，在毕业设计中占极其重要的位置。夹具结构设计在加深对课程基本理论的理解和加强对解决工程实际问题能力的培养方面发挥着极其重要的作用。因此，选择轴套的夹具设计能很好的综合考查我们大学三年来所学知识。夹具是工艺装备的主要组合部分，在机械制造中占有重要地位，夹具对保证产品质量，提高生产率，减轻劳动强度，缩短产品生产周期等都具有重要意义。随着先进制造技术的发展和市场竞争的加剧，传统的夹具设计方式已成为企业中产品快速上市的瓶颈，各企业迫切需要提高夹具设计的效率。通过设计巩固所学知识，掌握机械制造设计的一般方法和程序。熟悉设计过程即注意事项，在设计的过程中，学习

2、一些专业前沿知识和设计经验。具体任务如下：1、培养学生综合运用所学基础课、专业基础和专业课的知识，分析和解决加工过程技术问题的工作能力。2、巩固、深化和扩大所学基本理论、基本知识和基本技能。3、理论分析的能力、制定设计或试验方案的能力、设计技计算和绘图的能力、计算机应用能力、撰写论文和设计说明书的能力等等。4、培养学生的创新能力和团队精神，树立良好的学术思想和工作作风在这其中，由于水平有限，缺点和错误在所难免，恳请老师批评指正！目 录一、花键套工艺设计1零件的分析1毛坯的选择1基准的选择2拟定机械加工工艺路线2定机械加工余量、工序尺寸及公差3选择机床设备及工艺设备4确定切削用量及用时5填写工艺

3、卡片16二、轴套夹具设计说明书17（一）零件本工序的加工要求分析17 （二）套类零件的材料和毛坯的选.17（三）拟订工件定位方案和选择定位元件18（四）确定引导或对刀元件19（五）确定夹紧方案、选择夹紧元件20 （六）确定夹具体、绘制夹具结构总图20 （七）设计小结21（八）参考文献书目22一、花键套零件工艺设计零件的工艺分析1.1零件的功用、结构及特点花键套是变速箱的重要零件。其外锥表面对内花键孔的轴线保证同轴，这样花键套在与花键轴联接时可以满足对中的要求，使花键孔较好的起到传递转矩和运动的功能。内花键孔的外径尺寸和槽两侧尺寸精度都有较高的要求，在完成花键孔的拉削加工后，一般都是以它作为定位

4、基准，来加工下道工序内容。花键套与花键轴联接时其他表面配合部分有较细的表面粗糙度。1.2花键套的技术要求1.1.1花键套的主要基准是250.0065mm外圆轴线。1.1.2外圆锥mm表面对250.0065mm内孔轴线的径向跳动公差为0.02mm，粗糙度Ra0.8m。1.1.3内花键孔mm表面对250.0065mm外圆轴线的同轴度公差为0.01mm，粗糙度Ra1.6m。1.1.5普通外螺纹的中径、顶径的公差带的偏差代号为g，公差等级为6级。1.1.6250.0065mm外圆表面粗糙度为Ra0.8m。毛坯的选择2.1确定毛坯的类型、制造方法和尺寸及其公差因零件的材料为45钢，要求生产1见，属于小批

5、量生产。花键套的尺寸为3486，且有较多不需要切削加工表面，所以毛坯的制造选用自由锻造。2.2确定毛坯的技术要求2.2.1锻件不应有裂缝，锻件表面应清除毛刺、披缝结瘤和粘砂等。2.2.2调质处理：硬度235HBS，以消除内应力，改善切削加工性能。2.2.3未注倒角的为145。2.3绘制毛坯图在各加工表面上加上机械加工余量（2mm），绘制毛坯图，并标注尺寸和技术要求。见附录 基准的选择3.1加工部位基准的选择该零件图中较多尺寸都以250.0065mm外圆为设计基准。在拉削之后，以花键孔及端面作为定位基准，根据粗、精基准面选择确定加工表面基准如下表：表3-1 加工部位基准的选择序号加工部位基准选择

6、134-0.030mm外圆、16mm孔毛坯外圆2250.0065mm外圆34-0.030mm外圆及端面3250.0065mm外圆、镗12mm花键孔34-0.030mm外圆及端面434-0.030mm外圆、27mm外圆、车锥面、21mm花键孔250.0065mm外圆及端面5拉花键孔12mm孔轴线及端面6退刀槽、螺纹M271.5-6g花键孔及端面7磨250.0065mm外圆花键孔及端面磨34-0.030mm外圆磨外圆锥面拟订机械加工工艺路线4.1确定各加工表面的加工方法根据各加工表面的加工精度和表面粗糙度要求选定如下加工方法：mm、扩和孔口倒角。12mm孔和21mm孔加工方法为镗。花键套250.0

7、065mm外圆、mm外圆和外锥面采用车削。表4-1 拟订加工路线如下：工序号工序名称工序内容加工车间工艺装备10下料3892mm准备20车夹毛坯外圆，车端面，粗车外圆34-0.030mm毛坯金工C6132三爪卡盘外圆至36.8-0.030mm，长度大于50mm。钻15孔深42mm.30车夹34-0.030mm毛坯外圆，车端面总长大于87mm。金工C6132三爪卡盘粗车250.0065mm毛坯外圆.40热处理调质235HBS热处理50车夹34-0.030mm毛坯外圆,半精车250.0065mm金工C6132三爪卡盘外圆毛坯至25.30.0065mm。镗12花键内孔至13.5mm,孔口倒角1456

8、0车夹250.0065mm毛坯外圆，车端面保证总长86mm。金工C6132三爪卡盘半精车34-0.030mm外圆毛坯,精车M271.5外圆至尺寸要求，镗21mm孔， 续表4-1工序号工序名称工序内容加工车间工艺装备60车孔口倒角145。精车1：8锥面，留磨量0.3 mm。金工C6132三爪卡盘70拉以13.5 mm孔及端面为基准拉花键孔至尺寸精度要求。金工拉床L611080车以花键孔及端面为基准切槽21和62。金工C6132花键心轴外圆各处倒角。车螺纹M271.5-6g.90磨以花键孔及端面为基准磨250.0065mm外圆，金工M1200花键心轴磨34-0.030mm外圆至尺寸要求，磨1：8外

9、圆锥面至尺寸要求。100检验按图样要求检验。检验检具4.2工艺分析4.2.1该花键套由于是小批量生产，在工序过程的安排上遵循了集中与分散相结合的原则，大部分路线都采用了通用和工艺装置。4.2.2在拉削过程中以mm内孔和35mm长度左端面作为定位基准，所以在半精车工序中要保证mm内孔和端面位置度的要求，加工时要注意工艺要求。4.2.3工序60花键拉削后，在后续的工序均以它作为加工的定位基准，修整250.0065mm外圆和1：8外锥面，对花键孔的同轴度的位置精度。4.2.4工序80磨锥面中即要保证1：8外锥面的锥度精度，有要控制mm外圆长度10mm，因锥度较大，每磨小径0.12mm左右时就要涉及到

10、长度1mm的误差。4.2.5花键套的热处理工序，调质处理主要目的是使零件可获得良好的综合机械性能确定机械加工余量、工序尺寸及公差5-1 机械加工余量、工序尺寸及公差根据以上所诉可列机械加工余量、工序尺寸及公差参数如下表所示：表5-1 机械加工余量、工序尺寸及公差工序号内容单边余量（mm）工序尺寸（mm）表面粗糙度（Ra/m）20粗车mm外圆及端面0.61.6钻 mm孔7.51.630粗车250.0065mm外圆及端面5280.8 续表5-1工序号内容单边余量（mm）工序尺寸（mm）表面粗糙度（Ra/m）50精车250.0065mm外圆及端面0.150.8镗12mm孔0.751.660精车34-

11、0.030mm外圆及端面1.1101.6车27mm外圆1.51.6车30mm长1：8锥面1.5301.6镗21mm孔1.251.670拉花键孔3.25201.680车M271.5-6g螺纹1.96M271.5-6g1.6切21mm槽0.51.6切62mm槽11.690磨250.0065mm外圆0.150.8磨mm外圆0.151.6磨1：8外圆锥面0.15301.6选用机床设备及工艺装备根据以上所诉可列机床设备及工艺装备如下表所示：表6-1机床设备及工艺装备工序号内容设备20粗车mm外圆及端面C6132卧式车床、P10外圆车刀、游标卡尺、专用夹具钻 mm孔14mm标准麻花钻扩 mm孔15mmP1

12、0扩孔钻孔口倒角P10倒角车刀 续表6-1工序号内容设备30粗车250.0065mm外圆及端面C6132卧式车床、P10外圆车刀、游标卡尺、专用夹具50精车250.0065mm外圆及端面C6132卧式车床、P10外圆车刀、游标卡尺、专用夹具镗12mm孔T68卧式铣镗床、硬质合金刀头、专用夹具60精车34-0.030mm外圆及端面C6132卧式车床、P10外圆车刀、游标卡尺、专用夹具车27mm外圆C6132卧式车床、P10外圆车刀、游标卡尺、专用夹具车30mm长1：8锥面C6132卧式车床、P10外圆车刀、游标卡尺、专用夹具镗21mm孔T68卧式铣镗床、硬质合金刀头、专用夹具70拉花键孔L613

13、2卧式拉床、专用夹具、六孔花键拉刀80车M271.5-6g螺纹M1432万能磨床、白刚玉砂轮、花键心轴切21、62槽M1432万能磨床、白刚玉砂轮、花键心轴90磨250.0065mm外圆M1432万能磨床、白刚玉砂轮、花键心轴磨mm外圆M1432万能磨床、白刚玉砂轮、花键心轴磨30mm长1：8锥面M1432万能磨床、白刚玉砂轮、花键心轴确定切削用量及基本工时7.1工序20 粗车mm外圆及端面，钻、扩mm孔，孔口倒角。7.1.1粗车mm外圆及端面7.1.1.1确定背吃刀量ap。端面总加工余量为0.6mm，一次走刀加工完成，ap=0.6mm。7.1.1.2确定进给量f。查3表5-111得f=0.4

14、0.5mm/r，根据C6132卧式车床的横向进给量查2表2-11取f=0.46mm/r.7.1.1.3确定切削速度Vc。查3表5-110得Cv=242，m=0.2,xv=0.15,yv=0.35,修正系数kMv=0.77,kHv=1.18,khv=0.8,ktV=0.81,ktv=1.0, 刀具寿命选T=60min。 （7-1）=0.771.180.80.811.0=89m/min7.1.1.4确定机床主轴转速n。n=1000Vc/dw （7-2）=100089/50r/min =557r/min查2表2-11得相近较小的机床转速为n=500r/min.所以实际的切削速度Vc=89m/min.

15、7.1.1.5计算基本时间T基本。切削加工长度L=50mm，端面车刀选用主偏角kr=90,背吃刀量ap=0.6mm,查3表5-111得切出及切人量y+=2mm。T基本 （7-3）=0.22min7.1.1.6确定辅助时间T辅助。查3表2-19得装夹工件时间为0.8min，启动机床为0.02min，启动调节切削液为0.05min，取量具并测量尺寸为0.5min,共计T辅助=1.37min.7.1.2钻mm孔至14 mm7.1.2.1确定进给量f。查3表5-111得f=0.40.5mm/r，根据C6132卧式车床的横向进给量查2表2-11取f=0.46mm/r。7.1.2.3确定切削速度Vc。查3

16、表5-110得Cv=242，m=0.2,xv=0.15,yv=0.35,修正系数kMv=0.77,kHv=1.18,khv=0.8,ktV=0.81,ktv=1.0, 刀具寿命选T=60min。故= 0.771.180.80.811.0=20m/min7.1.2.4确定机床主轴转速n。n=1000Vc/dw=100020/50r/min=455r/min查2表2-11得相近较小的机床转速为n=350r/min.所以实际的切削速度Vc=25.6m/min.7.1.2.5计算基本时间T基本。被加工孔长度L=50mm，切人量y=d0/2cot+(12)=14/2cot60+(12)mm=5.26.2

17、mm(式中d0为钻头直径（mm），为钻头半顶角，常为60),查3表5-111得切人量y=6mm,切出量=4m。T基本=0.37min7.1.2.6确定辅助时间T辅助。查3表2-19得变换刀架时间为0.8min，变速或变换进给量0.02min，启动调节切削液为0.05min，共计T辅助=0.12min.7.1.3扩mm孔至15 mm。7.1.3.1确定背吃刀量ap。端面总加工余量为0.5mm，一次走刀加工完成，ap=0.5mm。7.1.3.2确定进给量f。查3表5-111得f=0.40.5mm/r，根据C6132卧式车床的横向进给量查2表2-11取f=0.49mm/r.7.1.3.3确定切削速度

18、Vc。查3表5-110得Cv=242，m=0.2,xv=0.15,yv=0.35,修正系数kMv=0.77,kHv=1.18,khv=0.8,ktV=0.81,ktv=1.0, 刀具寿命选T=60min。故=0.771.180.80.811.0=1100m/min7.1.3.4确定机床主轴转速n。n=1000Vc/dw=10001100/50r/min=1150r/min查2表2-11得相近较小的机床转速为n=1000r/min.所以实际的切削速度Vc=83.8m/min.7.1.3.5计算基本时间T基本。切削加工长度L=50mm，端面车刀选用主偏角kr=90,背吃刀量ap=0.6mm,查3表

19、5-111得切出及切人量y+=2mm。T基本=0.05min7.1.3.6确定辅助时间T辅助。查3表2-19得装夹工件时间为0.8min，启动机床为0.02min，启动调节切削液为0.05min，取量具并测量尺寸为0.5min,共计T辅助=1.37min.7.1.4孔口倒角：查2表2-11取n=700r/min，T基本时间=0.03min，T辅助时间=0.08min。7.2 工序30 粗车25 mm外圆及端面7.2.1确定背吃刀量ap。端面总加工余量为5mm,两次走刀加工。ap=2.5mm7.2.2 确定进给量f。查3表5-111得f=0.40.5mm/r，根据C6132卧式车床的横向进给量查

20、2表2-11取f=0.46mm/r。7.2.3确定切削速度Vc。查3表5-110得Cv=242，m=0.2,xv=0.15,yv=0.35,修正系数kMv=0.77,kHv=1.18,khv=0.8,ktV=0.81,ktv=1.0, 刀具寿命选T=60min。故=0.771.180.80.811.0=71.85mm/r7.2.4确定机床主轴转速n.n=1000Vc/dw=457r/min查2表2-11得相近较小的机床转速n=350所以实际的切削速度Vc=45.8m/min7.2.5计算基本时间T基本,切削加工长度35,端面车刀选用主偏角kv=90,背吃刀具ap=2.5,查表得切入量及切出量y

21、+=2mm，T基本2=0.46min7.2.6辅助时间T辅助, 查3表2-19得装夹工件时间为0.8min,启动机床时间为0.02min,启动调节切削液为0.05min 取量具并测量尺寸为0.5min,T辅助=1.44min。7.3工序50精车25 0.0065mm外圆及端面、镗12mm孔7.3.1精车25 0.0065mm外圆及端面7.3.1.1确定背吃刀量ap。端面总加工余量为0.15mm，一次走刀加工完成，ap=0.15mm。7.3.1.2确定进给量f。查3表5-111得f=0.40.5mm/r，根据C6132卧式车床的横向进给量查2表2-11取f=0.46mm/r.7.3.1.3确定切

22、削速度Vc。查3表5-110得Cv=242，m=0.2,xv=0.15,yv=0.35,修正系数kMv=0.77,kHv=1.18,khv=0.8,ktV=0.81,ktv=1.0, 刀具寿命选T=60min。=0.771.180.80.811.0=109.6 m/min7.3.1.4确定机床主轴转速n。n=1000Vc/dw=1000109.6/50r/min=697r/min查2表2-11得相近较小的机床转速为n=500r/min.所以实际的切削速度Vc=65.4 m/min。7.3.1.5计算基本时间T基本。切削加工长度L=35mm，端面车刀选用主偏角kr=90,背吃刀量ap=0.15m

23、m,查3表5-111得切出及切人量y+=2mm。T基本=0.16min7.3.1.6确定辅助时间T辅助。查3表2-19得装夹工件时间为0.8min，启动机床为0.02min，启动调节切削液为0.05min，取量具并测量尺寸为0.5min,共计T辅助=1.37min.7.3.2镗12mm孔7.3.2.1确定背吃刀量ap。端面总加工余量为0.75 mm，一次走刀加工完成，ap=0.74mm。7.3.2.2确定进给量f。查3表5-111得f=0.30.4mm/r，根据T68卧式万能铣镗床的横向进给量查2表2-11取f=0.37 mm/r。7.3.2.3确定切削速度Vc。查3表5-110得Cv=242

24、，m=0.2,xv=0.15,yv=0.35,修正系数kMv=0.77,kHv=1.18,khv=0.8,ktV=0.81,ktv=1.0, 刀具寿命选T=60min。= 0.771.180.80.811.0=93.1 m/min7.3.2.4确定机床主轴转速n。n=1000Vc/dw=100093.1 /50r/min=593r/min查2表2-11得相近较小的机床转速为n=500r/min.所以实际的切削速度Vc=65.4 m/min7.3.2.5计算基本时间T基本。切削加工长度L=35mm，选用硬质合金镗刀刀头,背吃刀量ap=0.15mm,查3表5-111得切出及切人量y+=2mm。T基

25、本=2=0.4min7.3.2.6确定辅助时间T辅助。查3表2-19得装夹工件时间为0.8min，启动机床为0.02min，启动调节切削液为0.05min，取量具并测量尺寸为0.5min,共计T辅助=1.37min。7.4工序60精车外圆、精车27mm外圆、精车30mm长外圆锥面、镗21mm孔，孔口倒角。7.4.1精车外圆7.4.1.1确定背吃刀量ap。端面总加工余量为2mm，一次走刀加工完成，ap=2mm。7.4.1.2确定进给量f。查3表5-111得f=0.40.5mm/r，根据C6132卧式车床的横向进给量查2表2-11取f=0.46mm/r.7.4.1.3确定切削速度Vc。查3表5-1

26、10得Cv=242，m=0.2,xv=0.15,yv=0.35,修正系数kMv=0.77,kHv=1.18,khv=0.8,ktV=0.81,ktv=1.0, 刀具寿命选T=60min。=0.771.180.80.811.0=75m/min7.4.1.4确定机床主轴转速n。n=1000Vc/dw=100075/50r/min=477r/min查2表2-11得相近较小的机床转速为n=350r/min.所以实际的切削速度Vc=62.3 m/min。7.4.1.5计算基本时间T基本。切削加工长度L=46mm，端面车刀选用主偏角kr=90,背吃刀量ap=2mm,查3表5-111得切出及切人量y+=2m

27、m。T基本=0.3min7.4.1.6确定辅助时间T辅助。查3表2-19得装夹工件时间为0.8min，启动机床为0.02min，启动调节切削液为0.05min，取量具并测量尺寸为0.5min,共计T辅助=1.37min.7.4.2精车27mm外圆7.4.2.1确定背吃刀量ap。端面总加工余量为1.5mm，一次走刀加工完成，ap=1.5mm。7.4.2.2确定进给量f。查3表5-111得f=0.40.5mm/r，根据C6132卧式车床的横向进给量查2表2-11取f=0.46mm/r.7.4.2.3确定切削速度Vc。查3表5-110得Cv=242，m=0.2,xv=0.15,yv=0.35,修正系

28、数kMv=0.77,kHv=1.18,khv=0.8,ktV=0.81,ktv=1.0, 刀具寿命选T=60min。=0.771.180.80.811.0=77m/min7.4.2.4确定机床主轴转速n。n=1000Vc/dw=100077/50r/min=493r/min查2表2-11得相近较小的机床转速为n=350r/min.所以实际的切削速度Vc=49.5m/min。7.4.2.5计算基本时间T基本。切削加工长度L=10mm，端面车刀选用主偏角kr=90,背吃刀量ap=1.5mm,查3表5-111得切出及切人量y+=2mm。T基本=0.07min7.4.2.6确定辅助时间T辅助。查3表2

29、-19得装夹工件时间为0.8min，启动机床为0.02min，启动调节切削液为0.05min，取量具并测量尺寸为0.5min,共计T辅助=1.37min.7.4.3精车30mm长外圆锥面7.4.3.1确定背吃刀量ap。端面总加工余量为1.25mm，一次走刀加工完成，ap=1.25mm。7.4.3.2确定进给量f。查3表5-111得f=0.40.5mm/r，根据C6132卧式车床的横向进给量查2表2-11取f=0.46mm/r.7.4.3.3确定切削速度Vc。查3表5-110得Cv=242，m=0.2,xv=0.15,yv=0.35,修正系数kMv=0.77,kHv=1.18,khv=0.8,k

30、tV=0.81,ktv=1.0, 刀具寿命选T=60min。=0.771.180.80.811.0=79.7m/min7.4.3.4确定机床主轴转速n。n=1000Vc/dw=100079.7/50r/min=507r/min查2表2-11得相近较小的机床转速为n=500r/min.所以实际的切削速度Vc=89m/min。7.4.3.5计算基本时间T基本。切削加工长度L=30mm，端面车刀选用主偏角kr=90,背吃刀量ap=1.25mm,查3表5-111得切出及切人量y+=2mm。T基本=0.14min7.4.3.6确定辅助时间T辅助。查3表2-19得装夹工件时间为0.8min，启动机床为0.

31、02min，启动调节切削液为0.05min，取量具并测量尺寸为0.5min,共计T辅助=1.37min.7.4.4镗21mm孔7.4.4.1确定背吃刀量ap。端面总加工余量为3 mm，一次走刀加工完成，ap=3mm。7.4.4.2确定进给量f。查3表5-111得f=0.30.4mm/r，根据T68卧式万能铣镗床的横向进给量查2表2-11取f=0.37 mm/r。7.4.4.3确定切削速度Vc。查3表5-110得Cv=242，m=0.2,xv=0.15,yv=0.35,修正系数kMv=0.77,kHv=1.18,khv=0.8,ktV=0.81,ktv=1.0, 刀具寿命选T=60min。= 0

32、.771.180.80.811.0=79 m/min7.4.4.4确定机床主轴转速n。n=1000Vc/dw=100079 /50r/min=503r/min查2表2-11得相近较小的机床转速为n=500r/min.所以实际的切削速度Vc=55.3 m/min。7.4.4.5计算基本时间T基本。切削加工长度L=46mm，选用硬质合金镗刀刀头,背吃刀量ap=3mm,查3表5-111得切出及切人量y+=2mm。T基本=0.26min7.4.4.6确定辅助时间T辅助。查3表2-19得装夹工件时间为0.8min，启动机床为0.02min，启动调节切削液为0.05min，取量具并测量尺寸为0.5min,

33、共计T辅助=1.37min。7.4.5孔口倒角查2表2-11取n=700r/min，查表22-19得，T基本时间=0.03min，T辅助时间=0.08min。7.5工序70 拉花键孔7.5.1确定背吃刀量ap。端面总加工余量为3.25mm，一次走刀加工完成，ap=3.25mm。7.5.2确定进给量f。查3表5-111得f=0.40.5mm/r，根据T68卧式万能铣镗床的横向进给量查2表2-11取f=0.46 mm/r。7.5.3确定切削速度Vc。查3表5-115得Cv=242，m=0.2,xv=0.15,yv=0.35,修正系数kMv=0.77,kHv=1.18,khv=0.8,ktV=0.8

34、1,ktv=1.0, 刀具寿命选T=60min。= 0.771.180.80.811.0=1250 m/min7.5.4确定机床主轴转速n。n=1000Vc/dw=10001250 /50r/min=759r/min查2表2-11得相近较小的机床转速为n=750r/min.所以实际的切削速度Vc=78.5m/min。7.5.5计算基本时间T基本。切削加工长度L=86mm，六孔花键拉刀,背吃刀量ap=3mm,查3表5-119得切出及切人量y+=2mm。T基本=0.26min7.5.6确定辅助时间T辅助。查2表2-19得装夹工件时间为0.8min，启动机床为0.02min，启动调节切削液为0.05

35、min，取量具并测量尺寸为0.5min,共计T辅助=1.37min。7.6工序80 切槽21mm、62mm、车M271.5-6g螺纹，各处倒角7.6.1切槽21mm7.6.1.1确定背吃刀量ap。端面总加工余量为1mm，一次走刀加工完成，ap=0.5mm。7.6.1.2确定进给量f。查3表5-111得f=0.40.5mm/r，根据T68卧式万能铣镗床的横向进给量查2表2-11取f=0.46 mm/r。7.6.1.3确定切削速度Vc。查3表5-115得Cv=242，m=0.2,xv=0.15,yv=0.35,修正系数kMv=0.77,kHv=1.18,khv=0.8,ktV=0.81,ktv=1

36、.0, 刀具寿命选T=60min。= 0.771.180.80.811.0=91.3 m/min7.6.1.4确定机床主轴转速n。n=1000Vc/dw=100091.3 /50r/min=581r/min查2表2-11得相近较小的机床转速为n=500r/min.所以实际的切削速度Vc=65.4m/min。7.6.1.5计算基本时间T基本。切削加工长度L=2mm，2mm宽切槽刀,背吃刀量ap=0.5mm,查3表5-111得切出及切人量y+=2mm。T基本=1=0.02min7.6.1.6确定辅助时间T辅助。查3表2-19得装夹工件时间为0.8min，启动机床为0.02min，启动调节切削液为0

37、.05min，取量具并测量尺寸为0.5min,共计T辅助=1.37min。7.6.2切槽62mm7.6.2.1确定背吃刀量ap。端面总加工余量为2mm，三次走刀加工完成，ap=1mm。7.6.2.2确定进给量f。查3表5-111得f=0.40.5mm/r，根据T68卧式万能铣镗床的横向进给量查2表2-11取f=0.46 mm/r。7.6.2.3确定切削速度Vc。查3表5-115得Cv=242，m=0.2,xv=0.15,yv=0.35,修正系数kMv=0.77,kHv=1.18,khv=0.8,ktV=0.81,ktv=1.0, 刀具寿命选T=60min。= 0.771.180.80.811.

38、0=83.8 m/min7.6.2.4确定机床主轴转速n。n=1000Vc/dw=100083.8 /50r/min=533r/min查2表2-11得相近较小的机床转速为n=500r/min.所以实际的切削速度Vc=65.4m/min。7.6.2.5计算基本时间T基本。切削加工长度L=6mm，2mm宽切槽刀,背吃刀量ap=1mm,查3表5-111得切出及切人量y+=2mm。T基本3=13=0.09min7.6.2.6确定辅助时间T辅助。查3表2-19得装夹工件时间为0.8min，启动机床为0.02min，启动调节切削液为0.05min，取量具并测量尺寸为0.5min,共计T辅助=1.51 mi

39、n。7.6.3车M271.5-6g螺纹7.6.3.1确定背吃刀量ap。端面总加工余量为1.96mm，四次走刀加工完成，分别为ap1=0.8mm，ap2=0.6mm,ap3=0.4 mm,ap4=.016mm。7.6.3.2确定进给量查表5-111得f=0.40.5mm/r，根据T68卧式万能铣镗床的横向进给量查2表2-11取f=0.46 mm/r。7.6.3.3确定切削速度Vc。查3表5-115得Cv=242，m=0.2,xv=0.15,yv=0.35,修正系数kMv=0.77,kHv=1.18,khv=0.8,ktV=0.81,ktv=1.0, 刀具寿命选T=60min。= 0.771.18

40、0.80.811.0=85 m/min= 0.771.180.80.811.0=89 m/min=0.771.180.80.811.0=95 m/min=0.771.180.80.811.0=109 .6 m/min7.6.3.4确定机床主轴转速n。541r/min567r/min605r/min689r/min查2表2-11得相近较小的机床转速为n=500r/min.所以实际的切削速度Vc=70.7m/min。7.6.3.5计算基本时间T基本。切削加工长度L=10mm，螺纹刀,背吃刀量ap=0.8mm,查3表5-111得切出及切人量y+=2mm。T基本4=0.5min7.6.3.6确定辅助时

41、间T辅助。查3表2-19得装夹工件时间为0.8min，启动机床为0.02min，启动调节切削液为0.05min，取量具并测量尺寸为0.5min,共计T辅助=1.58min。7.7工序90 磨mm外圆、磨250.0065mm、磨30mm长外圆锥面7.7.1磨mm外圆7. 7.1.1确定背吃刀量ap。外圆总加工余量为0.3mm，一次走刀加工完成，ap=0. 15mm。7.7.1.2确定进给量查表5-111得f=0.40.5mm/r，根据M1432万能磨床的横向进给量查2表2-11取f=0.46 mm/r。7.7.1.3查3表5-11得Vc=2440mm/7.7.1.4查3表5-5得n=16707.

42、7.1.5计算基本时间T基本。切削加工长度L=33mm,ap=0.15, y+=2mm。T基本=0.05min7.7.1.6确定辅助时间T辅助。查3表2-19得装夹工件时间为0.8min，启动机床为0.02min，启动调节切削液为0.05min，取量具并测量尺寸为0.5min,共计T辅助=1.37min。7.7.2磨250.0065mm7.7.2.1确定背吃刀量ap。外圆总加工余量为0.3mm，一次走刀加工完成，ap=0.15mm。7.7.2.2确定进给量查表5-111得f=0.40.5mm/r，根据M1432万能磨床的横向进给量查2表2-11取f=0.46 mm/r。7.7.2.3查3表5-

43、11得Vc=2440mm/7.7.2.4查3表5-5得n=16707.7.2.5计算基本时间T基本。切削加工长度L=10mm，ap=0.15，y+=2mm。T基本=0.02min7.7.2.6确定辅助时间T辅助。查3表2-19得装夹工件时间为0.8min，启动机床为0.02min，启动调节切削液为0.05min，取量具并测量尺寸为0.5min,共计T辅助=1.37min。7.7.3磨30mm长外圆锥面7.7.3.1确定背吃刀量ap。外圆总加工余量为0.3mm，一次走刀加工完成，ap=0.15mm。7.7.3.2确定进给量查表5-111得f=0.40.5mm/r，根据M1432万能磨床的横向进给

44、量查2表2-11取f=0.46 mm/r。7.7.3.3查3表5-11得Vc=2440mm/7.7.3.4查3表5-5得n=16707.7.3.5计算基本时间T基本。切削加工长度L=30mm， ap=0.15，y+=2mm。7.7.3.6确定辅助时间T辅助。查3表2-19得装夹工件时间为0.8min，启动机床为0.02min，启动调节切削液为0.05min，取量具并测量尺寸为0.5min,共计T辅助=1.37min。填写工艺卡片夹具设计部分（一）零件的工艺分析1.1套类零件的功用及结构特点1.1.1套类零件是机械中常见的一种零件，通常起支承或导想作用。它的应用范围很广，如支承旋转轴上面的各种形

45、式的轴承，夹具上引导刀具的导向套、模套的导套，内燃机上的气缸套及液压缸等。1.1.2由于轴套类零件的结构和尺寸有着很大的差异，但在结构上仍有共同的特点：零件的主要表面为同轴度要求较高的内外旋转表面，零件壁的厚度较薄且易变形，零件的长度一般都大于直径。其主要技术要求为：6孔对轴套内孔的平行度公差为0.08mm，粗糙度Ra为12.5m。1.2孔的技术要求套类零件的主要表面是孔和外圆，其主要技术要求如下：1.2.1孔的技术要求孔是套类零件起支承或导向作用最主要的表面。孔的精度一般为IT7，精密轴套为IT6.孔的形状精度应控制在孔径公差以内，一些精密套类零件控制在孔径公差的1/2-1/3。对于长套筒，

46、除了圆度要求以外，还应有圆柱度要求。为了保证零件的功用和提高起耐磨性，孔的表面粗糙度为Ra值为，要求高的表面粗糙度值达。1.2.2外圆表面的技术要求外圆表面是套筒的支承面，长采用过盈配合或过渡配合同箱体或机架上的孔相连接。外径尺寸精度通常取IT6-IT7，形状精度控制在外径尺寸公差以内，表面粗糙的Ra值达。1.2.3孔有外圆轴线的同轴度要求当孔的最终加工方法是通过将套筒装入机座后合件进行加工的，其套筒内、外圆间的同轴度要求可以低一些；若最终加工是在装入机座钱完成，则同轴度要求较高，一般为。1.2.4孔轴线与端面的垂直度要求套筒的端面若在工作中承受轴向载荷，或虽不承受载荷，但在装配工加工中作为定

47、位基准时，端面与孔轴线的垂直度要求较高，一般为。（二）套类零件的材料和毛坯的选2.1.套类零件一般用钢、铸铁、青铜或黄铜制成。有些滑动轴承采用双金属结构，用心铸造法在钢或铸铁内壁上浇铸巴氏合金等轴承合金材料，既可节省贵重的有色金属，又能提高轴承的寿命。对于一些强度和硬度要求较高的套筒（如镗床主轴套筒、伺服阀套），饿选用优质合金钢，如40CrNiMoA、18CrNiWA等。2.2.套筒的毛胚选择与其材料、结构、尺寸及生产批量又关。孔径小的套筒一般选用热轧或冷拉棒料，也可以采用实心铸件；孔径较大的套筒长选择无缝钢管或带孔的铸件或锻件。达批量生产时,采用冷拉压和粉末冶金等先进毛胚制造工艺,既可节约用

48、材,又可提高毛胚精度及生产率。（三）定位方案及定位元件的选择和设计3.1定位方案工序基准面B在侧面及18mm孔的轴线按基准重合原则选B面及18mm孔为定位基准。限制四个自由度、y、z。台阶面限制3个自由度，由于18mm孔的轴线与B面垂直度=0.02mm，18H7（mm）与18mm的最小间隙=0.02mm两者相等，满足L+的条件，因此一批工件在定位心轴上安装时不会产生干涉现象，这种定位属于重复定位。定位心轴的右上部钻孔略比阶轴6mm孔大，用来让刀和避免钻孔的毛刺始于妨碍工件的装卸。3.2.定位元件的设计根据定位方案，设计定位元件，18H7（）孔采用圆柱心轴定位，两端用加紧螺母来夹紧。根据【】表7

49、-43所示选择配合，圆柱心轴的直径及公差18f6（）mm。3.3定位误差计算圆柱心轴与工件F18H7（）孔的配合为F18H7/f6,影响位置精度的定位误差为： 根据基准分析，利用上述定位方案，根据【1】表7-12所示定位简图可得： 此值小于工件相应位置度公差的三分之一，即： 圆柱心轴两侧实施定位夹紧，具有定心作用。采用该定位方式，本道工序的工序尺寸的制造误差不影响孔的位置度，次定位方案能满足加工要求。（四）导向方案及导向元件的选择和设计4.1导向方案选择导向方案如上图所示。由于零件的生产为大批量生产，考虑到钻套磨损后可以更换，所以选择标准结构的可换钻套。钻套至工件表面的距离按d=57.5mm选

50、取。考虑本加工工序加工时钻钻头较细，为防止切屑将钻头别断，应有足够的排屑空间，故钻头至工件表面的距离取6mm。4.2导向元件的设计衬套与钻模板的配合选H7/n6，钻套与衬套的配合选F7/m6。因此，根据表7-32确定可换钻套为6F710m620 JB/T8045.2-1995。根据【1】表7-35确定可换衬套为A1020 JB/8045.4-1995。4.3导向误差计算由于工件以夹具上的18f6圆柱面等为限位基面，工件F18H7孔端并未用来定位，故查【1】表7-39计算精度公式中的L、均不存在，若以T为导向误差，则公式为：T=K（d3-d2）/2+K（d-d1）/2+me+P(d-d1)(h+

51、b)/2式中：d钻套内孔最大直径，由FH（）知，d=6mm d1-钻头最小直径，按GB/T613 5.21996,钻头直径公差为h7，故d1=5.982mmd2-可换钻套外径的最小尺寸，由【1】表7-32知，d2=10.006mm；d3-固定衬套内孔的最大直径，由【1】表7-35知，d3=10.028mm；e-可换钻套内外径轴线的偏心量，e=0.004mm（按同轴度公差0.008mm算的）；l=28mm；h=6mm；b=23mm；由【1】表7-39中查得K=0.5，m=0.4，P=0.35.将各参数带入上式得r=0.0316mm1/3*0.2mm=0.067mm（能满足位置度要求）4.4切削力及夹紧力的计算有参考文献3表1-2-7查得切削公式：查表1-2-8得 kp=0.95mm即=1.98069N实际所需夹紧力由参考文献3表1-2-1得Wx=xk安全系数可按下式计算：K= （式中为各种因素的安全系数）见参考文献3表1-2-1得K=所以Wk=由计算可知所需实际夹紧力不是很大，为了使夹具结构简单操作方便，决定