落地式卸料平台专项方案A0

1、GD2201003单位工程施工组织设计、施工方案（落地式卸料平台专项方案)工程名称：深圳京基金融中心工程地点：深圳市红宝路施工单位：中国建筑第四工程局有限公司编制单位：中国建筑第四工程局有限公司编制人：梁 森编制日期： 2010 年 2 月 21 日审批负责人：审批日期： 2010 年 2 月 22 日目 录1. 工程概况12. 编制依据13. 卸料平台搭设要求14. 搭设规定及注意事项45. 拆除规定及注意事项46. 钢管落地卸料平台计算书4落地式卸料平台专项方案(A0版)1. 工程概况京基蔡屋围金融中心位于深圳市红宝路。由深圳京基地产有限公司筹建，由深圳华森建筑与工程设计顾问有限责任公司设

2、计，由中国建筑第四工程局有限公司承建。B、C、D、E栋塔楼为一期工程，地下四层，地上五层裙楼，六层以上为各塔楼标准层。地下部份平时为车库及设备用，地上为商业用楼及住宅楼。建筑总面积为319352.5m2，其中地下室建筑面积为121163.13 m2，地上14层为69791.98 m2。其中B栋为办公楼，层高为3.5及3.8米，共26层，屋面结构标高为99.75m；C栋为住宅楼。包括C-a、C-b、C-c三栋，共32层，屋面结构标高为99.75m；D栋为办公楼，共29层，屋面结构标高为99.8m；E栋为住宅楼。包括E-a、E-b两栋，共32层，屋面结构标高为99.75m。2. 编制依据2.1.

3、建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ8091）2.2. 建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)2.3. 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）；2.4. 施工手册（第四版）2.5. 深圳华森建筑与工程设计顾问有限公司施工图纸3. 卸料平台搭设要求因安装幕墙板块需要，在Cc座原4#电梯位置搭设一个4米X4米的落地式卸料平台，平台高度与裙楼4层齐平。幕墙材料用塔吊吊至卸料平台后从原来施工电梯平台进入4楼内。卸料平台采用钢管搭设，立杆纵横杆间距为1米，步距为1.5米，四面搭设剪刀撑角度为45°60°，连墙点要求与主体结构拉结。立杆垫设木方加大受力面

4、积。卸料平台载料平面采用木方模板铺平，四周维护高度为1.5米，采用密目安全网围设。卸料平台位置示意图特别说明：卸料平台架体应与外脚手架分开搭设，不能相连。4. 搭设规定及注意事项4.1. 架子工应熟悉图纸，熟悉现场具体情况，了解技术交底意图和施工操作方法，并将符合要求的钢管、扣件等材料运至现场，分类存放，搭设前清除障碍物。4.2. 架子工作业时，必须佩带好安全帽、系好安全带，严禁穿高跟鞋、拖鞋或硬底带钉滑鞋作业，工具及零件应放在工具包内，服从指挥，集中思想、相互配合，拆除下来的材料不乱抛、乱扔。脚手架作业下方不准站人，架子工不准在脚手架上打闹、嬉笑。4.3. 在靠近电源处搭设、拆除脚手架时，必

5、须将电源先切断或严密防护，必要时变更位置后方可进行作业，不允许将电源线拉在脚手架上，以防止漏电伤人。4.4. 不在脚手架上附装机械设备，平台拉缆风绳及搭（接）卸料槽（斗）等。5. 拆除规定及注意事项5.1. 拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业。5.2. 连墙杆要随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架；分段拆除高差不应大于2步，如高差大于2步，应增设连件加固。5.3. 当脚手架需分段 、分立面拆除时，对不拆除的脚手架的两端要设置连墙杆和横向斜撑进行加固。5.4. 当脚手架拆至下部最后一根立杆的高度(约6.5m)时，应先在适当位置搭设临时抛撑加固后，再拆除连墙件。5

6、.5. 在拆除过程中，凡是松开连接的杆件要及时拆除运走，避免误扶、误靠和误踩而发生意外等。5.6. 拆除人员之间要相互协调配合好，不得一人单独作业。5.7. 拆除的构配件要及时通过人员向下或向内传递至安全堆放地点，然后运至地面，严禁随意抛掷。6. 钢管落地卸料平台计算书扣件式钢管落地平台的计算依照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)、建筑地基基础设计规范(GB 50007-2002)、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等编制。支撑高度在4米以上的模板支架被称为扣件式钢管高支撑架，对于高支撑架的计算规范存在重要疏

7、漏，使计算极容易出现不能完全确保安全的计算结果。本计算书编写还参考了施工技术2002.3.扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全一文。 6.1. 参数信息6.1.1. 1.基本参数立杆横向间距或排距la(m):1.00，立杆步距h(m)：1.50；立杆纵向间距lb(m):1.00，平台支架计算高度H(m)：20.00；立杆上端伸出至模板支撑点的长度a(m):0.10，平台底钢管间距离(mm)：300.00；钢管类型:48×3.5，扣件连接方式：双扣件，取扣件抗滑承载力系数:1.00；6.1.2. 2.荷载参数脚手板自重(kN/m2):0.300；栏杆自重(kN/m):0.150；材料堆

8、放最大荷载(kN/m2):3.000；施工均布荷载(kN/m2):2.000；6.1.3. 3.地基参数地基土类型:混凝土；地基承载力标准值(kPa):120.00；立杆基础底面面积(m2):0.25；地基承载力调整系数:1.00。6.2. 纵向支撑钢管计算纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面几何参数为截面抵抗矩 W=5.08 cm3；截面惯性矩 I=12.19cm4； 纵向钢管计算简图6.2.1. 1.荷载的计算(1)脚手板自重(kN/m)：q11=0.3×0.3=0.09kN/m；(2)堆放材料的自重线荷载(kN/m)：q12=3×0.3=0.9kN/m；(3)施工荷

9、载标准值(kN/m)：p1=2×0.3=0.6kN/m6.2.2. 2.强度验算依照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)规定，纵向支撑钢管按三跨连续梁计算。最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和；最大弯矩计算公式如下: M=0.1q1l2+0.117q2l2最大支座力计算公式如下: N=1.1q1l + 1.2q2l均布恒载：q1=1.2 × q11= 1.2×0.09=0.108kN/m；均布活载：q2=1.4×0.6+ 1.4 ×0.9=2.1kN/m；最大弯距 Mmax=0.1×0.10

10、8×12 + 0.117 ×2.1×12=0.256kN·m ；最大支座力 N=1.1×0.108×1 + 1.2×2.1×1=2.639kN；最大应力 =Mmax / W=0.256×106 / (5080)=50.492N/mm2；纵向钢管的抗压强度设计值 f=205N/mm2；纵向钢管的计算应力 50.492N/mm2 小于 纵向钢管的抗压设计强度 205N/mm2，满足要求！6.2.3. 3.挠度验算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度；计算公式如下: =0.667ql4/100EI均布恒

11、载: qk=qll=0.09kN/m； =0.677 ×0.09×10004/(100×2.06×105×121900)=0.024 mm；纵向钢管的最大挠度为 0.024 mm 小于 纵向钢管的最大容许挠度 1000/150与10 mm，满足要求！6.3. 横向支撑钢管计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取板底纵向支撑钢管传递力，P =2.639kN； 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kN·m) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax=0.888kN·m ；最

12、大变形 max=2.271 mm ；最大支座力 Qmax=9.597kN ；最大应力 = 174.86N/mm2 ；横向钢管的计算应力 174.86N/mm2 小于 横向钢管的抗压强度设计值 205N/mm2，满足要求！支撑钢管的最大挠度为 2.271 mm 小于 支撑钢管的最大容许挠度 1000/150与10 mm，满足要求！6.4. 扣件抗滑移的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为16.00kN 。R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取16.0

13、0kN；纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 9.597kN；R < 16.00kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！ 6.5. 模板支架立杆荷载标准值(轴力)计算作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。6.5.1. 1.静荷载标准值包括以下内容(1)脚手架的自重(kN)：NG1=0.129×20=2.582kN；(2)栏杆的自重(kN)：NG2=0.15×1=0.15kN；(3)脚手板自重(kN)：NG3=0.3×1×1=0.3kN； 经计算得到，静荷载标准值 NG=NG1+NG2+NG3=3.032kN；6.5.2.

14、 2.活荷载为施工荷载标准值产生的荷载 经计算得到，活荷载标准值 NQ=2×1×1+3×1×1=5kN；6.5.3. 3.因不考虑风荷载,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG + 1.4NQ=1.2×3.032+ 1.4×5=10.638kN；6.6. 立杆的稳定性验算立杆的稳定性计算公式: =N/AKH f其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N=10.638kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 Lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i=1.58 cm； A - 立杆净截面面积(cm2

15、)：A=4.89 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3； - 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205N/mm2； KH -高度调整系数：KH=1/(1+0.005×(20-4)=0.926； L0 - 计算长度 (m)；如果完全参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)，由公式(1)或(2)计算 l0=k1h (1) l0=h+2a (2) k1- 计算长度附加系数，取值为1.167； - 计算长度系数，参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表；

16、= 1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1 m；公式(1)的计算结果：立杆计算长度 L0=k1h=1.167×1.7×1.5=2.976 m；L0/i=2975.85 / 15.8=188 ；由长细比 l0/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.203 ；钢管立杆受压应力计算值 ； =10638.4 /( 0.203×489 )= 107.17N/mm2；钢管立杆稳定性验算 =107.17N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！公式(2)的计算结果：L0/i=1700 / 15.8=1

17、08 ；由长细比 l0/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.53 ；钢管立杆受压应力计算值 ； =10638.4 /( 0.53×489 )= 41.048N/mm2；钢管立杆稳定性验算 =41.048N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算l0=k1k2(h+2a) (3)k2 - 计算长度附加系数，按照表2取值1.054 ；公式(3)的计算结果：L0/i=2091.031 / 15.8=132 ；由长细比 l0/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.386 ；钢管立杆受压应力计算值 ； =10638.4 /( 0.386×489 )= 56.361N/mm2；钢管立杆稳定性验算 =56.361N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！ 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否