镇江大港一期工程多用途码头设计15000吨级泊位

1、引 言毕业设计是大学学习过程的最后阶段，也是大学教学的一个重要环节。通过毕业设计，对大学四年所学课程和各方面知识，进行一次全面、综合、系统的训练，也是对以前各个教学环节的继续、深化、补充和检验。在设计中,要求通过方案设计、平面设计、结构设计等环节,综合运用工程制图、工程地质、基础工程、港口规划与布置、港口水工建筑物、土力学、钢筋混凝土结构设计原理等知识,以及熟练操作相关电脑软件，从而提高学生的综合应用及分析的能力。借助这种较强实际动手操作的实践，进一步培养我们综合运用所学基础理论、专业知识和基本技能，从而提高分析和解决实际问题的能力，达到作为一个合格大学毕业生的基本要求。根据重庆交通大学河海学

2、院的要求，我的设计任务是镇江一万五千吨级码头结构设计。该码头是国内第一个在河港上设计停靠海船的高桩码头，因此具有特殊意义，设计时更要多方面的查阅资料。第一篇 港口总平面图及方案设计第一章 前 言1.1 概述 本港位于长江下游，下距上海280公里，上至南京100公里，为满足国民经济和外贸运输日夜发展的需要，经国家统一规划，决定在本地区兴建江海运输中转港。1.2 设计任务 本港有4个万吨级泊位，码头建成以后将成为长江下游江海联运和江苏内河水系货物集散的重要港区，本次设计就是要设计一个有4个万吨级泊位的码头。1-3 设计依据文件1、镇江新港万吨级码头结构设计资料2、港口工程荷载规范JTJ 215-9

3、8（中华人民共和国交通部发布）3、港口工程桩基规范JTJ 254-98（中华人民共和国交通部发布）4、高桩码头设计与施工规范JTJ 291-98（中华人民共和国交通部发布）5、海港总平面布置规范（中华人民共和国交通部发布）6、港口水工建筑物（人民交通出版社）7、港口规划与布置（人民交通出版社）8、结构力学（高等教育出版社）9、土质学与土力学（人民交通出版社）10、水工钢筋混凝土结构学（中国水利水电出版社）11、桩基工程（人民交通出版社）第二章 设计依据资料2.1 自然条件港区航道情况：有关部门为选择本港港址作了大量工作，认为本港港区航道的水域条件适宜建港。据河床演变分析，本港区位于长江下游分汊

4、型河段间的藕节段，由于港区上下游均有抗冲性较强的江岸或山矶控制，本河段历史上就基本稳定。近百年来，深泓线始终偏南岸，摆幅很小，河床平面形态基本不变，港区水域宽阔，水深大于10米的航道宽度一般在1000米左右，水流平缓，因此，本港河段具有水域良好、河床稳定的港址条件。但-40米之深槽逼近南岸，岸坡一般为1：1.5左右，局部则达1：1.0。在高程-25米以上的岸坡，局部有微切变陡现象。由于本港区沿岸-40米以上的岸坡属第四系全新统淤泥质粘土，岩性较弱，稳定性差，目前水上岸坡虽未发现崩岸、滑坡现象，但基本处于极限平衡状态。因此，由于建港所引起的外界条件变化，将是决定岸坡是否稳定的主要因素，加之本港位

5、于弯曲型河段的凹岸，水流旁蚀冲刷亦将对岸坡稳定产生不利影响，故对本港区建港后的岸坡稳定必须进行充分的分析研究，引起足够的重视，并应采取必要的工程措施来确保岸坡稳定。地形、地貌及工程地质条件港区陆域为河漫滩，种植有农作物，地形平坦，但高程偏低，水上部分岸坡较缓，而水下部分岸坡较陡。（详见港区地形图）港区土层属第四系全新统冲积之粘土层，土质欠佳。设计工程建筑物及岸坡稳定分析时要予以充分注意。（地质构造及土体物理力学指标详见地质剖面图）。据有关地震资料及规范，本港区建筑物设计时，不考虑地震力作用。水文 1. 水位：拟建港区无水文资料，现将港区上游19.3公里处之水文站测算的水位特征值列下：（黄海基面

6、）历年最高洪水位：+6.48M历年最低枯水位：-0.66M历年平均洪水位：+5.20M历年平均枯水位：+0.08M历年最大潮差： 2.06M历年最小潮差： 0.00M历年平均潮差： 0.92M落潮平均延时： 9小时涨潮平均延时： 3小时25分港区与水位站间水面比降：洪水1.15cm/km 枯水0.54cm/km洪水频率水位值 P=1 +6.16M P=2 +5.98M P=3 +5.88M P=5 +5.75M枯水保证率水位值 P=98 +0.09M P=95 +0.79M航行基面水位值 P=99.8 -0.26M2、流速、流向 平均最大流速：2.0m/s (洪水) 平均最小流速：0.5m/s

7、 （枯水） 平均流速： 1.0m/s （中水） 港区主流流向在中水以上为顺流，枯水涨潮是有负流。3、泥沙 港区河段最大含砂量： 1.0kg/m3 最小含砂量： 0.05kg/m3平均含砂量： 0.30kg/m3 4、波浪 无实测资料，据调查分析，七级以上东北风时，最大波高为1.0米，其它风向时波浪甚微。气象 1、风速、风向：常风向为东风，定时风速是西北风，风速16m/s。（详见风玫瑰图） 2、降雨： 历年最大降雨量：1537.3mm。 历年平均降雨量：1074.1mm。日降雨量大于10mm的天数：46天/年。 3、雾： 历年平均雾日：10.5天/年。 4、气温： 历年最高气温：42.8 C 历

8、年最低气温：-12 C 历年平均气温：15.4 C2.2 技术经济资料 设计车船型1、 船型载重：15000吨级（2000吨级）空载吃水：2.7m(0.7m)满载吃水：9.5m(2.8m)船长：162m(82m) 船宽：22m(13m) 满载干舷：3.0m(0.7m) 型深：13.0m(3.5m) 满载排水量：23000吨（2650吨） 2、车型火车：上游141型调机车头：车皮平均载重45吨汽车：汽15载重车3、港区等级：1级设计货运量（见表1）货 种规 格流 向运量（万吨/年）备 注煤散、原煤进 口40由大轮进港出 口20由小船出港粮袋 装出 口30杂 货一般件杂进 口15出 口15木 材原

9、 木进 口30施工条件本工程拟由交通部第二航务工程局施工，该局能进行各类码头的施工。所属预制厂能预制预应力钢筋混凝土梁、板、桩等各类构件，出运起吊能力最大为45吨。现有施工机具能施打40米以内各类型桩，其起吊安装能力最大为80吨。主要技术经济指标码头名称货运量（万吨/年）设计通过能力（万吨/年）台时效率（吨/小时）库场面积（）工人人数（人）装卸成本（元/吨）粮杂木码头90124粮：45杂：30木：4086000煤码头进口；40出口：20进口：186出口：23卸船：150160002051.42第三章 港址选取（略）第四章 装卸工艺4.1已拟定的装卸工艺方案及有关数据如下表所示：码头名称工艺流程

10、主要机械设备备注粮食木材杂货码头粮食码头： 船库：门机或船吊拖头平车桥吊库木材、杂货码头：门机或船吊拖头平车轮胎吊场1、门机：M530（2台） M1030（1台）2、拖头： 红旗641型（5台）3、平车：2吨（10台）3吨（54台）4、叉车：W613型（6台）5、轮胎吊：Q161型（6台）6、桥吊： 5吨22.5型（3台）1、设备编号见工艺流程图；2、粮、杂、木码头各一个泊位；3、设备数量为三个码头总数。煤码头大船场小船： 门机或船吊移动皮带机装卸桥场固定皮带机船1、门机：M530（2台）2、移动皮带机：800 （6台）3、固定皮带机：800 2504、桥吊：5吨40m（2台）5、装卸桥：30

11、0（1台）1、设备编号见工艺流程图；2、大轮进口一个泊位，小船出口一个泊位。（二个泊位）4.2工艺流程图：第五章 总平面图设计5.1码头前沿线位置确定、确定码头前沿线位置时主要考虑了以下因素：、使用需要-水深足够，水域足够，前沿线尽量顺等深线布置，与水流方向一致（或使夹角尽量小），以方便船舶靠泊。、航道影响-有稳定的河道，减小水流对码头的影响。、施工实际-充分利用水域天然条件，尽量减少挖填方量，保证岸坡稳定。、码头前沿线位置确定：（见地形图）码头前沿线长度： 中间泊位：Lb=L+d=162+20=182m，2 Lb=2×182=364m 端部泊位：Lb=L+1.5d=162+1.5&

12、#215;20=192m,2 Lb=2×192=384m按河港相关规范以及考虑海船设计船型的要求，可取d=20m，连续4个泊位长度=364+384=748m得出码头前沿线长度748米码头前沿水深：D=T+Z1+Z4D=9.5+0.3+0+0.5=10.3m得出码头前沿水深为10.3m。河底高程：H=Z2-D（按照比降法求）设计高水位Z1，设计低水位Z2 洪水P=98时的水位：+5.98m Z1=5.98-19.3×1.15×0.01+5.76m枯水P=98时的水位：+0.09m ,Z2=0.09-0.54×19.3×0.01-0.01422m

13、H=-0.01422-10.3=-10.31422得出河底高程为-10.31422米。码头面高程Z3 Z3= Z1+超高=5.76+2=+7.76m其中：超高的取值按照河港的要求，并参照有掩护的海港的超高值取为2米。1. 设计河底高程：-10.31米。2. 施工水位：1.50ml 绘图： 在地形图上取两个有代表性并且标高低于河底标高的点连成一条直线。从地形图上可以看出下游水流比较平缓，同时不宜靠已经修建的煤码头太近，因此前沿线的起点选在如图的位置。从起点沿直线量出74.8厘米即为码头前沿线。以这条直线为基准线在港区河段上取5个断面，画出5个断面图，选择岸坡坡度大于1：3的点以保证岸坡的稳定。在

14、地形图上标出，过这点作前沿线的平行线，此时得到的就是实际的码头前沿线。5.2码头泊位数、库场面积（详见设计依据资料）：考虑到风向（从环保角度）的影响，四个泊位从下游到上游依次为粮食、杂货、木材、煤码头。前三个泊位的库场面积均为28700平方米，煤码头的库场面积为16000平方米。5.3码头岸线长度：由前面的计算得到岸线长度为748米。5.4码头平面布置：考虑到码头的地质条件以及泥沙淤积问题还有尽量减少工程量的原则，综合考虑几种常见的码头形式的优缺点，码头平面布置形式采用顺岸式高桩梁板码头，前方平台宽14.5米，排架间距为10米；后方平台宽15.5米，排架间距为5 米；引桥长24米，宽9米。根据

15、船舶作业窗口数确定每个泊位有3座引桥。5.5公路布置陆域栈桥公路：双车道港区环线道路、进港公路、泊位与堆场之间的道路：四车道（30米）引桥：45°的喇叭口第六章 港内运输（略）第七章 水工建筑物7.1概述为了避免过多的改变河流流态和减少码头岸线的淤积，水工建筑物采用了透空式桩基结构，平面布置形式采用顺岸高桩梁板式，又因为水位落差较大，兼顾海船与河船的系泊停靠，所以设置双层系缆，以适应不同水位时船舶停靠。7.2 设计依据土壤力学物理指标：单元土体主要特性指标 粘土及砂质粘土：褐色及褐黄色，混砂含云母。有植物根、贝壳屑、少量碎石。=31.3(26.235.6) =1.85(1.781.9

16、7) =0.95(0.821.08) =0.70(0.580.96) T=37.5(32.842.5) P=21.4(19.124.2)c=0.33(0.290.36) =16.5(12.720.6) 淤泥：褐色，混砂含云母。局部淤砂团，有腐植物、贝壳屑。=42.0(36.546.4) =1.77(1.721.85) =1.20(1.011.33) =1.24(0.921.46)T=36.9(33.042.3) P=21.2(18.424.3) c=0.07(0.020.15) =6.0(4.59.3)c=0.14(0.100.18) =23.8(22.025.6) 粉 砂：灰色，含云母，混少

17、量粘性土，钻孔内有粘土层，中密状。 淤泥质粘土及砂质粘土：褐色，混砂含云母。局部有混砂，局部夹砂层，干土块，有贝壳屑、腐植物臭味。=36.8(28.246.8) =1.81(1.601.92) =1.06(0.881.53) =1.03(0.541.71) T=36.2(31.851.1) P=21.2(18.425.0) c =0.12(0.020.26) =10.0(8.7022.0) c=0.16(0.080.32) =22.1(15.033.5) gu=0.52(0.240.88) 1-2=0.05(0.0240.081) 粘土及砂质粘土：褐色及灰褐色，混砂含云母。局部夹薄砂层，少量干

18、土块，有腐植物臭味。=34.3(31.135.9) =1.79(1.661.91) =1.02(0.881.38) =0.88(0.451.59) T=27.9(42.056.2) P=16.3(22.629.0) c=0.16(0.020.38) =9.6(3.122.6) c=0.17(0.080.28) =20.5(13.031.0) gu=0.34(0.290.73) 1-2=0.054(0.0210.03) 粘土及砂质粘土：褐色及灰褐色，混砂含云母，局部夹薄砂层，胶结块，有贝壳屑、腐植物臭味。=31.4(23.635.5) =1.82(1.722.60) =0.94(0.681.13

19、) =0.79(0.411.40) T=26.1(34.542.0) P=17.7(19.4521.2) c=0.22(0.080.50) =11.6(5.829.2) c=0.24(0.160.32) =23.4(19.030.0) gu=0.76(0.401.14) 1-2=0.034(0.0270.05) 粉细砂层：灰色含云母，顶部夹有薄层状粘土层，土质不均，底部常混有碎石，密实状。 粘 土：绿色及黄色,混灰白色高岑土及铁锤质。=21.4(20.225.1) =2.01(1.972.03) =0.69(0.660.85) =0.01（小于00.23 ） T=41.4(27.944.2)

20、P=20.5(17.723.4) c=1.27(1.191.34) =25.5(23.927.1) gu=4.19(0.046.05) 1-2=0.014 设计荷载不考虑火车上前方平台，前方平台堆货荷载为20Kpa，后方平台堆货荷载为40Kpa，引桥考虑汽15载重车。 7.3 结构方案与布置两个比选方案：预应力大直径管柱桩方案和钢管桩方案方案评选： 方案布置钢管桩方案预应力大直径管柱桩方案前方平台排架间距10m10m后方平台排架间距5m5m前方平台面板0.5m厚的空心大板，圆半径0.15m预制纵边梁高1.2m，底0.3m。预制门机梁高1.5m，底0.5m。横梁现浇上横梁梁高1.2m，底宽0.4

21、m现浇下横梁梁高0.8m，底宽0.8m预应力桩钢管桩方案（70cm×70cm）大直径管桩（160cm）桩的位置门机梁下各设一钢管桩，前方平台跨中一钢管桩。门机梁下面各设一管柱桩，前方平台跨中设一管柱桩。桩底标高-20.84m-18.84m桩端标高+4.16m+4.16m桩长25m23m靠船构件靠船立柱靠船梁后方平台面板0.5m厚的空心大板，磨耗层厚0.1m横梁预制上横梁1.2m×0.4m桩的尺寸混凝土方桩60cm×60cm桩的间距桩间距为5m桩底标高-24.34m桩端标高5.66m 桩长30m引桥面板0.5m厚的空心大板，圆半径0.15m横梁预制横梁60cm

22、15;80cm桩的尺寸混凝土方桩60cm×60cm桩底标高-15.84m桩端标高+6.16m桩长22m、桩长的确定（按照摩擦桩估算）A、前方平台桩长的确定1)、预应力混凝土大直径管桩桩长的确定第一根桩入土深度最小，若第一根能满足承载力要求，则其余也能满足要求。设桩长23m考虑五跨连续梁，用矩阵位移法和MATLAB计算最大支座反力1、中梁自重 25×(1.2×0.5+0.15×0.8+0.5×0.15+0.15×0.15)=20.444KN/m考虑五跨连续梁N=105.9324KN2、门机（吊臂位置垂直于码头前沿）两台门机最小距离为1.

23、5米，考虑五跨连续梁，用矩阵位移法和MATLAB计算最大支座反力前门机N=1228.1KN后门机N=446.5818KN3、堆货堆货q=20×7.5×10=1500KN（前方平台堆货q=20KN/堆货布置在门机梁之间，堆货通过面板传递到横梁上）边梁自重：q=(1.2×0.3+0.45×0.15/2) ×25×10=98.4375KN面板自重：25×10×（14.5×0.5-3.14×0.15×0.15×0.3）=1406.2625KN横梁自重：N=25×14.5&#

24、215;（0.4×1.2+0.8×0.8）=406KN磨耗层自重：24×0.1×14.5×10=348 KN4、组合：作用在横梁上的总的合力N总=5850.6165KN5、单桩承载力(由三根大直径管桩承担)：每根桩荷载N= N总/3=1950.2055N 预制单桩极限承载力估算：Q=（UQi×Li + qR×A）/RR单桩垂直承载力分项系数，取1.45大直径管柱桩的横截面周长，U=3.14×1.6=5.024mfi-i层土对桩侧的极限摩阻力标准值li-i层土厚度R-桩尖土的极限端阻力标准值A-桩身截面面积,A=0.

25、8×0.80.64其中：R,fi与土的IL有联系，IL=（W-Wp）/(WL-Wp),W为土的含水量，WL为土的液限，Wp为土的塑限.由土层资料I1=（w-wp）/（wl-wp）=1.04I2=（w-wp）/（wl-wp）=0.603I3=（w-wp）/（wl-wp）=0.794距天然地面距离Li(M)Qi(KN/M)qR(KPa)14.213.8217.8121.025.8146.021001Q=2×3.14×0.8×(3.82×17.81+5.81×46.02)+ 1001×3.14×0.8×0.8/

26、1.452549.4562KN>P= 1950.2055KN2）、钢管桩桩长的确定上部机构与大直径管柱桩一致I1=（w-wp）/（wl-wp）=1.04I2=（w-wp）/（wl-wp）=0.603I3=（w-wp）/（wl-wp）=0.603第一根桩入土深度最小，若第一根能满足承载力要求，则其余也能满足要求。设桩长25m， 距天然地面距离Li(M)Qi(KN/M)qR(KPa)14.213.8217.8122.027.8147.021051Q=3.14×1.4×（3.82×17.81+7.81×47.02）+1051×3.14×

27、;0.7×0.7/1.452434.8091>P= 1950.2055KN B、后方平台的确定：方桩 堆载N=40×15.5×5=3100KN空心面板：(15.5×0.5×5-3.14×0.15×0.15×33)×25=910.46KN磨耗层：15.5×5×0.1×24=178.56KN横梁1：15.5×1.2×0.4×25=186KN横梁2: 5×0.6×0.8×25=60KN自重N=1367.41KN 总重

28、N=4467.41KN单桩N=1116.85KN（共四根方桩） I1=（w-wp）/（wl-wp）=1.04I2=（w-wp）/（wl-wp）=1.04I3=（w-wp）/（wl-wp）=0.603第一根桩入土深度最小，若第一根能满足承载力要求，则其余也能满足要求。设桩长30m， 距天然地面距离Li(M)Qi(KN/M)qR(KPa)10.664.1515.4415.955.2918.9726.2310.2857.171249.2Q=0.6×4×（4.15×15.44+5.29×18.97+10.28×57.17）+1249.2×0.

29、6×0.6/1.451555.0591KN>P= 1116.85KNC、引桥桩长的确定（两种方案的引桥一样）空心大板简支于横梁喇叭口处：磨耗层：24×0.1×（5×5 +9×5）=168KN实心板：25×2×0.5×5×5/2312.5KN空心板：25×5×（9×0.5-3.14×0.15×0.15×20）385.88KN横梁： 25×10×0.8×0.5100KN966.38KN第二跨自重：磨耗层：24

30、15;0.1×9×7=151.2KN空心板：25×9×（0.5×7-3.14×0.15×0.15×20）443.25KN横梁： 25×9×0.6×0.8=108KN702.45KN第三跨自重：与第二跨情况相同第四跨自重：磨耗层：24×0.1×5×9=108KN空心板：25×5×（9×0.5-3.14×0.15×0.15×20）385.88KN横梁：0.8×0.6×9×

31、25/2=54KN547.88KN活载考虑汽车-15t，P=150KN按简支梁计算，考虑两辆车并排N=300KN 取冲击系数1.1 所以汽车荷载=2×150×1.1=330KN单桩承载力N=720.67KN（三根）假设桩长为22米，第一根桩入土深度最小，若第一根能满足承载力要求，则其余也能满足要求。 I1=（w-wp）/（wl-wp）=0.614I2=（w-wp）/（wl-wp）=1.04I3=（w-wp）/（wl-wp）=0.603距天然地面距离LiQiQR2.812.0524.2216.8614.0519.518.231.3750.23861.5Q=0.6×4

32、(24.22×2.05+14.05×19.5+50.23×1.37)+861.5×0.6×0.6/1.45=863.44KN>720.67KN考虑群桩效应，由于桩距小于三倍桩径，取折减系数0.9，则Q863.44KN×0.9=777.10KN>720.67KN7.4方案比选及推荐意见前方平台桩弹性嵌固点的确定（m法迭代）E=3.25×10N/mm2， I=3.14×（1.64-1.34）/640.1814，b0=0.9×（D+1）=2.34假设T1=3.2m，1.8T1=5.76m地基土成层，

33、M值采取以下1.8T深度范围内各土层的加权平均值mb=m1h12+m2（2h1+h2）h2/（1.8T）2 =7104.23KN/m4由T2=3.23m,1.8T2=5.814mmc=m1h12+m2（2h1+h2）h2/（1.8T）2 =7135.58KN/m4（mb-mc）/mc=-0.41，满足要求。m-桩侧地基上的水平抗力系数随深度增长的比例系数（KN/m4）T-桩的相对刚度系数（m）t1=T=2.2×3.23=7.106m地面以上的自由桩长为15.314米。最后取桩桩长为22.42米。第二根桩：E=3.25×10N/mm2， I=3.14×（1.64-1

34、.34）/640.1814，b0=0.9×（D+1）=2.34假设T1=2.8m，1.8T1=5.04m此时1.8T范围内土层加权mb=m1h12+m2（2h1+h2）h2/（1.8T）2 =8610.70KN/m4由T2=3.11m,1.8 T2=5.59mmc=m1h12+m2（2h1+h2）h2/（1.8T）2 =8621.42KN/m4（mb-mc）/mc=-0.011，满足要求。m-桩侧地基上的水平抗力系数随深度增长的比例系数（KN/m4）T-桩的相对刚度系数（m）t1=T=2.2×3.11=6.84m地面以上的自由桩长为13.57米。最后取桩桩长为20.41米。

35、第三根桩：E=2.0×105N/mm2， I=3.14×（1.64-1.34）/640.1814，b0=0.9×（D+1）=2.34假设T1=3.2m，1.8T1=5.76m此时1.8T范围内土层加权mb=m1h12+m2（2h1+h2）h2/（1.8T）2 =7637.77KN/m4由T2=3.18m,1.8 T2=5.72mmc=m1h12+m2（2h1+h2）h2/（1.8T）2 =7610.81KN/m4（mb-mc）/mc=0.041，满足要求。m-桩侧地基上的水平抗力系数随深度增长的比例系数（KN/m4）T-桩的相对刚度系数（m）t1=T=2.2

36、15;3.18=6.996m地面以上的自由桩长为11.83米。最后取桩桩长为18.83米。工程量计算表其他项目工程量计算值详见下表.1大直径管桩方案名称 序号项目名称型号规格单 位数量前 方 平 台1现浇磨耗层C40m31084.62预制空心面板C40m33824.63现浇上横梁C40m3444.14现浇下横梁C40m3677.95现浇桩帽C40m310676大直径管桩C60m35557.3297预制边梁C40m3708.758预制门机梁C40m31838.389护轮槛C40个12810V型橡胶护舷H500×L2000个15011 系船柱450KN个3212预制靠

37、船构件C40m364013水平撑C40m3366.5214走道板C40m3187后方平台1现浇磨耗层C40m31159.42预制空心板C40m3 4053.13预制横梁C40m3910.84现浇桩帽C40m3179.525预制空心方桩C40m34545.6引桥1现浇磨耗层C40m318702现浇实心板C40m3 1753预制空心板C40m31037.24预制横梁C40m3181.445现浇桩帽C40m350.46预制空心方桩C40m3466.68挡土墙m318611.362.2钢管桩方案名称 序号项目名称型号规格单 位数量前 方 平 台1现浇磨耗层C40m31084.62预制空心面板

38、C40m33824.63现浇上横梁C40m3444.14现浇下横梁C40m3677.95预制边梁C40m3708.756预制门机梁C40m31838.387护轮槛C40个1288V型橡胶护舷H500×L2000个1509 系船柱450KN个3210水平撑C40m3366.5211走道板C40m318712钢管桩m3305.5013现浇桩帽C40m3106714预制靠船钢管Qm313后方平台1现浇磨耗层C40m31159.42预制空心板C40m34053.13预制横梁C40m3910.84现浇桩帽C40m3179.525预制空心方桩C40m34545.6引桥1现浇磨耗层C40

39、m318702现浇实心板C40m31753预制空心板C40m31037.24预制横梁C40m3181.445现浇桩帽C40m350.46预制空心方桩C40m3230.16挡土墙m318611.362工程基价比较.1大直径管桩预算建筑工程费0.00094,787,871.60基础工程1.0001418650.931,418,650.93基础打入桩工程1.0001418650.931,418,650.93混凝土构件预制安装工程1.00066554630.9966,554,630.99构件预制工程1.0009120475.979,120,475.97构件安装工程1.0000.000.00钢筋加工1.

40、00057434155.0257,434,155.02现浇混凝土及钢筋混凝土工程1.0009319654.089,319,654.08土石方工程1.00017494935.6017,494,935.60陆上开挖工程1.00063975.1463,975.14陆上铺填工程1.00014306759.6414,306,759.64水下挖泥工程1.0003124200.823,124,200.82第二部分 其他费用元0.0000.001,128,397.00土地征用及拆迁补偿费元0.0000.000.00建设单位管理费元0.0000.001,075,668.00建设单位开办费元0.0000.000.

41、00建设单位经费元0.0001075668.001,075,668.00工程建设监理费元0.0000.000.00工程质量监督费元0.00052729.0052,729.00.2钢管桩预算第一部分 工程费用元0.000105,457,657.58建筑工程费0.000105,457,657.58基础工程1.0001767450.831,767,450.83基础打入桩工程1.0001767450.831,767,450.83混凝土构件预制安装工程1.00060970055.6060,970,055.60构件预制工程1.0009120475.979,120,475.97构件安装工程1.0001693

42、.731,693.73钢筋加工1.00051847885.9051,847,885.90现浇混凝土及钢筋混凝土工程1.0009319654.089,319,654.08钢结构制作及安装工程1.00015905561.4715,905,561.47钢管桩制作1.00015905561.4715,905,561.47土石方工程1.00017494935.6017,494,935.60陆上开挖工程1.00063975.1463,975.14陆上铺填工程1.00014306759.6414,306,759.64水下挖泥工程1.0003124200.823,124,200.82第二部分 其他费用元0.0

43、000.001,128,397.00土地征用及拆迁补偿费元0.0000.000.00建设单位管理费元0.0000.001,075,668.00建设单位开办费元0.0000.000.00建设单位经费元0.0001075668.001,075,668.00工程建设监理费元0.0000.000.00工程质量监督费元0.00052729.0052,729.00大直径管柱方案为95866928元，为128164.3422元/每延米，刚管桩方案为106586054.5元，为142494.7253元/每延米。方案比选与推荐意见比较项目钢管桩大直径管桩结 构合理性第一排桩能承受的水平撞击力小，易损坏，可以承受

44、水平力。强度高，抗弯能力大，能承受较大水平力。桩数少，码头结构明朗。使 用方便性弹性好，能吸收较大的变形能，可以减小船舶对码头的撞击力。设置两层系缆设备使用靠船梁结构，采用橡胶护舷承受撞击能量。设置了两层系缆设施，在枯洪水期均可良好作业生产和工难易制造方便，接桩也较方便，施工进度快。构件类型少，节点距设计最低水高，生产工艺和设备复杂，施工方便，施工进度快。寿命和维护易生锈，后期维护较大。耐久性好，使用寿命长，不需要经常维修。经济合理在本设计中，比较起来大直径管桩方案要比钢管桩方案造价省推荐意见： 选用预应力大直径管桩着重考虑到以下几点：1. 大直径管强度高，混凝土密度大，吸水率小，耐腐蚀，耐锤

45、击，承载能力大。2.大直径管桩施工方便，施工难度小，码头耐久性好。3.比较经济。4.后期维护小。第八章 港口生产生活辅助设施（略）第九章 港口供电与给排水（略）第二篇 施工图设计第一章 设计资料1.1设计依据 中华人民共和国港口工程技术规范 月刊港口工程，水运工程水利水电出版社水工钢筋混凝土机构学 人民交通出版社结构力学1.2设计船型1.3设计荷载垂直荷载1、恒载 码头结构自重2、施工荷载、16T轮胎吊（上前方平台与后方平台工作）、粘结力：5KN/M、施工吊装动力系数：=1.3、施工荷载3、使用荷载、堆货(q=20Kpa)、门机5T（M5-30）支腿P（KN）吊位12×2202

46、15;2502×22022×2202×1502×8032×802×502×8042×802×1502×22010 T（M10-30）支腿P（KN）吊位12×2202×2502×22022×2202×1502×8032×802×502×8042×802×1502×220吊臂位置图： 荷载计算图式： 5T(Mh-2-25) 10T(Mh-4-25) 注：第一种工作状态下两门机的最大

47、轮距1.5。、红旗64-1型托头及3T、8T平板车、64-1型托头最大牵引重量（T）自重（T）轴距（M）轮距（M）轮胎接地面积（M2）123.71.5前：1.05后：1.15前：0.1×0.15后：0.15×0.4轴荷载（KN）前轴：11 后轴：26 外形尺寸：3.15×1.45（M×M）、3T、8T平板车最大牵引重量（T）3.08.0自重（T）0.72.0平面尺寸(M)前后车钩中心线前后车钩中心线满载轮压(KN)9.325.0轮胎接地面积（M2）0.15×0.150.15×0.20、W613型叉车最大起重量（KN）自重（T）轴距（M

48、）轮距（M）接地面积（M2）空车轴荷载（KN）满载轴荷载（KN）5.07.52.2前:1.75后:1.40前:0.3×0.5后:0.15×0.2前:31后:44前:115后:100、冲击系数：=1.3水平荷载船舶荷载：挤靠力、撞击力、系缆力1.4材料混凝土标号与钢筋种类1、预应力大直径混凝土管桩C602、其他预应力构件C403、现浇构件C404、非预应力钢筋级20MnSi5、架立钢筋与分布钢筋级6、预应力钢筋冷拉级7、预应力钢绞线8、其他预埋构件级砼的设计强度与弹性模量项次种类符号砼的标号C40C40C601轴心抗压fc15.019.526.52轴心抗拉ft1.51.82.

49、25弹性模量Ec3.0E+043.25E+043.6E+04（砼的设计强度N/mm2，砼弹性模量N/mm2）筋的设计强度与弹性模量项次钢筋种类符号抗拉fy或fpy(N/mm2)抗压fy，或fpy，(N/mm2)弹性模量Eg(KG/CM2)1级2102102.1E+052级3103102.0E+053冷拉级4203601.8E+0511703601.8E+05 强度安全系数与裂缝宽度允许值(钢筋砼结构构件的强度安全系数)项次受力特征1级建筑物2.3级建筑物4.5级建筑物基本荷载组合特殊荷载组合基本荷载组合特殊荷载组合基本荷载组合特殊荷载组合1轴心受拉受弯偏心受拉1.651.451.501.401

50、.401.352轴心受压,偏心受压局部受压,斜截面受剪,受扭1.701.551.601.451.501.40钢筋砼结构构件最大裂缝宽度允许值)构件所在部位环境 水质海水淡水水上部分通风条件不良0.150.20通风条件良好0.200.25水位变动区0.200.25水下部分0.300.40第二章 计算内容与基本假定2.1计算内容横向排架内力计算及配筋门机梁内力计算及配筋2.2基本假定1.门机梁为刚性支撑连续梁，2.按照柔性桩台计算，3.假设水平力由直桩承受，4.假设桩两端为固接。第三章 横向排架内力计算设计方案是预应力大直径管桩，将整个排架简化为平面内的受力结构，且按柔性桩台计算，桩两端为固接，横

51、梁上搁纵梁，门机梁，纵边梁以支座反力的形式作用在横梁上，整个横梁选7个节点（分别在桩、门机梁，端点以及荷载出现点还有梁跨的中截面）。3.1施工时期：按规范规定，装配整体式纵梁，由恒载（面板和梁的自重）及施工荷载所产生的内力以支座反力的形式传给横梁后，横梁内力按连续梁计算。施工荷载：q=2.5KPa：恒载作用在横梁上的支座反力：、作用在外边梁L1处的恒载：P1 护轮槛：p1=FL=25×（0.2+0.4）×0.3×0.5×10=22.5KN垫层： p2=hBL=24×0.1×0.5×2×10=24KN面板： P3=HBL=25×0.5×2×10×0.5=125KN外边梁：p4=FL=25×（0.3×1.2+0.15×0.45/2）×10=98.43KNP1=p1+p2+p3+p4=22.5+24+12